综放工作面供电设计.doc

110-168回采工作面供电设计2012年5月21日1 矿井综述1.1 矿井概况 内蒙古赤峰市平庄煤业(集团)有限责任公司六家煤矿(原称：平庄矿务局古山立井)，隶属于平庄煤业集团公司。原设计生产能力为年产90万吨，服务年限为72年。煤种为老年褐煤。采矿许可证范围:南北走向长4.0km，东西倾斜宽1.61km，面积为6.44km2。开采深度由+530米至-50米标高，采矿许可范围的地理坐标为(四角)：1# 东经1191949北纬42060517#东经1191820北纬42062610#东经1191912北纬4204067# 东经1191759北纬420406该矿于1990年12月10日开工建设，历时7年，于1997年10月1日试生产，2001年10月16日移交投产，2003年生产能力达到设计能力，年产原煤94.3万吨。建井后截止2004年9月30日，保有煤炭（褐煤）资源储量13383万吨。于1997年10月提交古山立井建井移交地质报告。该矿采用立井单一水平分区开拓方式。建设移交采区为南二采区和西二采区。1999年长春煤矿设计院编制古山立井优化设计将西一、西二采区合并为西二采区，由此现在六家煤矿只有四个采区(南二、西二、东一、北一采区)。本矿自2000年至2003年测定瓦斯相对含量小于7m3/t，没有发生瓦斯突出，属低沼气矿井。1.2 交通位置六家煤矿位于赤峰市东南45公里处，坐落在老哈河畔元宝山区古山镇六家村境内。东南与辽宁省建平县隔河相望，矿区内有叶赤铁路通过，设有古山乘降所，该矿南4km为平庄车站。北至赤峰市49公里与京通铁路相接，南至98公里与锦承铁路相接。公路北至赤峰，南至朝阳、锦州、沈阳，自平庄转平双公路可达承德、北京等地，交通方便。地理位置优越，交通十分便利。1.3 区域水文地质概况六家煤矿位于平庄煤田东北部，井田地形为低山丘陵黄土台地。地势南高北低、西高东低，标高在+688-+498m。井田东南部约3.5km有老哈河自南东向北西流过，河床宽100150m；其河地形标高+484m，超出河床0.51.0m，由粉、细、中砂、粗砂、圆砾组成，夹亚砂土薄层透镜体，漫滩较为平坦，漫滩在本区出露宽度90-800m左右，夏季最大流量9840m3/h，平均流量13.6m3/秒，汇水面积7720km2。老哈河沿岸冲洪积层较厚，该区域地下潜水随大气降水的多寡而变化，最高水位在7月份，最低水位在1月份，地下潜水坡度1，地下水自西南流向东北，水量丰富。1.4 地理及气候条件六家煤矿位于古山东翼，地势呈西南高，东北低，为山前倾斜坡地与冲积平原交汇地形。古山顶最高为海拔+726.3米，区内约为+630米，最低东部冲积平原标高为+485米左右。沿古山有较大冲沟5条，多呈V和U字型，与平原人工渠相连，流入老哈河。矿区东部约3.5km，有老哈河自南向北流过，该河源于河北省平泉光头山一带，流经宁城、黑水、乌敦套海至哲里木盟门齐卡庙附近与西拉木伦河汇流，全长455km，流经面积33075km2，河床平坦，沉积大量淤泥细砂，最大洪峰流量9840m3/s(1962年7月26日)。本区气候属大陆性气候，冬季寒冷干旱，春秋两季多风，主风向为西北，据赤峰气象台资料，最大风速33.3米/秒(1962年3月8日)；最高气温42.5(1955年7月)，最低气温-31.4(1955年1月)；年最大降水量564.0毫米(1954年)，最小降水量为205.1毫米(1950年)；年最大蒸发量2315.3毫米(1961年)，年最小蒸发量1311.6毫米(1954年)；潮湿系数为0.19，属温度过低带；冻结期11月末至翌年4月末，最大冻结深度2.01米(1977年3月)。自80年代以来，气候条件有所改变，气象资料表明各项资料均未超过上述极值。该矿远离地表水体，矿区东北部山坡冲沟发育。1.5 矿井涌水量预计1、主、副井及风井三个井筒1998年-2003年实际观测资料其涌水量为30.7m3/h，保持不变。2、由于六家煤矿为立井单水平开拓，其井下涌水量与降深无关，只与开采面积有关。矿井正常涌水量为94.54m3/h，矿井最大涌水量为163.44m3/h。1.6 矿井地质一、地层根据勘探钻孔控制及野外地质调查，井区地层层序自上而下为：第四系全新统、更新统、第三系上中新统、白垩系下统和侏罗系上统。二、构造六家煤矿位于平庄煤田东部边缘，总体上井田地层呈北北东向展布，倾向北西，呈单斜构造，井区内地层由于受断裂构造的影响，地层产状产生较大变化，9线以南地层走向为北2045度东，倾向北西，倾角2540度。9线以北走向逐渐转为南北，局部偏西，倾向西或南西，倾角525度。总观全井区地层形状除受区域构造控制外，更直接的受井区断裂控制。井区内构造以断裂为主。1.7 煤质总观各煤层的物理性质没有显著变化。煤的颜色一般为黑褐色、黑灰色、黑色或深褐色。略经风化即为灰黑色或深褐色。光泽多为弱油脂光泽、沥青光泽，次为暗淡色光泽或无光泽，风化后均为无光泽。条痕呈褐色。煤的吸水性强，极易风化和自燃发火，块煤遇水有响声，立即破碎。煤的原生裂隙和次生构造裂隙均不甚发育，半亮煤和光亮煤有时存在垂直于层面的裂隙，裂隙比较平坦，裂隙有时被钙质薄膜或黄铁矿薄膜充填。煤的断口，光亮型、半亮型煤常见贝壳状或阶梯状断口，半暗型煤常见不平坦状断口，暗淡型煤断口为参差状或纤维状。镜煤与丝炭的脆性大，暗煤则具有一定韧性。2 工作面供电设计 2.1 采区自然条件概况 1)、采区地点：南二采区2)、煤层厚度：5.25米3)、煤层倾角： 184)、工作面长度：160米5)、走向长度：500.0米6)、采煤方法：走向长壁综合机械化放顶煤7)、可采期限：6个月8)、瓦斯等级：低瓦斯9)、通风方式：抽出式说明：南二采区168-110回采工作面已经形成，为保证供电安全可靠，拟定于在运输顺槽安设二台变电站，回风顺槽安设三台移动变电站进行供电。 表2-1 采区各用电设备技术特征表2-2 采区变电站技术特征 表2-3 开关选择继电整定一览表 2.2 运输顺槽供电设计 2.2.1 负荷统计设备名称设备台数单机功率总功率1转载机1200200KW2破碎机11101103一台皮带机1245904二台皮带机12751505JD-25绞车125256JD-11.4绞车211.422.7潜水泵17.57.58JH-14回柱车118.518.5合计：623.8KW2.2.2 供电系统的拟定1)、1140V供电系统的拟定：转载机、破碎机的电源电压为1140V，用电负荷较大，供电距离较远，故在此顺槽内单独安设一台移动变电站为其供电。2)、660V供电系统的拟定：为保证供电的安全、可靠，设一台移动变电站为运输顺槽其它设备进行供电。 2.2.3 移动变电站容量的确定 按照煤矿井下供电设计技术规定,综采工作面移动变电站需用容量按下式计算: 1 式中: - 变压器计算容量(视在功率)，； Kr-需用系数； -移动变电站供电系统中所有用电设备额定功率之和，KW； -加权平均功率因数，综采工作面取0.7； Pnmax-移动变电站供电系统中最大的一台电动机额定功率，KW。 1)、1# 移动变电站容量的确定 本台移动变电站为转载机,破碎机等供电，则移动变电站容量计算为： 变压器容量为：500348选择变压器为：KBSGZY-500/6 2)、2# 移动变电站容量的确定 : 本台移动变电站为皮带机，绞车，水泵，回柱车等低压设备供电，则移动变电站容量计算为： 变压器容量为：315308选择变压器为：KBSGZY-315/6 2.2.4 各用电设备负荷线的选择负荷线的选用原则是： 电缆的实际工作电流不得大于电缆长期允许电流； 电缆的机械强度要满足工作要求。1）转载机负荷线的选择根据选用原则初选电缆MYP350+116,其长期允许电流IY=173A，而Ie=2000.64=108A，IYIe，符合要求。2）破碎机负荷线的选择根据选用原则初选电缆MYP350+110,其长期允许电流IY=173A，而Ie=1100.64=70.4A，IYIe，符合要求。3）25绞车负荷线的选择根据选用原则初选电缆MY316+110,其长期允许电流IY=85A，而 Ie=251.15=28.75A，IYIe，符合要求 4)一台皮带机负荷线的选择根据选用原则初选电缆MY316+110,其长期允许电流IY=85A，而Ie=451.15=51.75A，IYIe，符合要求。 5)二台皮带机负荷线的选择根据选用原则初选电缆MY325+110,其长期允许电流IY=113A，而Ie=751.15=86.25A，IYIe，符合要求。6）回柱绞车负荷线的选择根据选用原则初选电缆MY316+110,其长期允许电流IY=85A，而 Ie=18.51.15=21.275A，IYIe，符合要求7)潜水泵负荷线的选择根据选用原则初选电缆MY34+14,其长期允许电流IY=36A，而Ie=7.51.15=8.625A，IYIe，符合要求。 8）11.4绞车负荷线的选择根据选用原则初选电缆MY34+14,其长期允许电流IY=36A，而 Ie=11.41.15=13.11A，IYIe，符合要求2.2.5 低压电缆干线的选择1) 1#1140V干线的选择a. 按长时间允许电流选择电缆截面此干线的正常工作电流为：2式中故初选电缆MYP350+125,其长时允许电流Iy=173A，而I=137A，IyI，符合要求。 b.按正常工作时的允许电压损失选择电缆截面 1140低压电网允许电压损失 v 采区低压电网损失 正常运行时，全电网的电压总损失应为 变压器电压损失： 式中:Sn-变压器额定容量S-变压器实际容量；U2-变压器额定电压；- 电阻压降百分比；-电抗压降百分比 -功率因数由查表法（表二）可得：=0.76，=4.435 支线电压损失： 式中:Ie-支线额定电流S-所用电缆截面；L-支线的长度；- 支线导体电导率； 干线所允许的最大电压损失 3根据干线允许电压损失，得出满足最小电压损失的截面：式中:Kx-需用系数；Lms干线总长；Un线路额定电压；- 支线导体电导率；-干线所带设备总和；有以上计算，1#电源线可选电缆截面为50平方屏蔽橡套电缆.c.电机起动时端电压校验原则：距采区变电所最远、容量最大的电动机启动时端电压应额定电压的75%4计算公式及参数:电机起动阻抗：；起动时电机相电阻：；电机相电抗：；起动回路总电阻：；总电抗：；电机实际起动电流：；电机实际启动电压:(V)；：空载相电压；：变压器二次侧额定电压；：电机额定电压；：变压器电阻；：变压器电抗；：起动功率因数；：电机额定起动电流,；：电机实际起动电流,；：电机起动阻抗；、：电机起动相电阻、电抗； ：起动回路总电阻；：起动回路总电抗； 变压器相电阻: 相电抗 5 P：变压器的短路损耗；变压器二次侧额定电流； :变压器二次侧额定电压：变压器电抗压降百分数； 回路编号：1# ， 3-4 破碎机电机起动端电压计算： 电机额定电压：1140（V）；电机额定起动电流：352（A）； 电机起动阻抗：= = 1.87 起动功率因数：0.5；起动功率因数的正玄值：0.866； 起动时电机相电阻：1.870.5= 0.934； 起动时电机相电抗：1.870.866= 1.619； 变压器相电阻=0.0177；相电抗：=0.144；6 低压电缆UYP-0.66/1.14350+116型电缆且L=520+30m的电阻、电抗： R0=0.419/km X0=0.081/km X1=0.0810.55=0.04455 R1=0.4190.55=0.23045 起动回路总电阻：1.182；起动回路总电抗：1.807；变压器二次侧额定电压：1.2（KV）；电机实际起动电流： =320（A）；电机实际起动电压：= 987.40（V）；电机起动端电压百分数： = 82.2 %75%校验结果：合格。2) 2# 660V用电设备干线电缆的选择a.按长时间允许电流选择此干线的正常工作电流为：式中故初选电缆MYP350+125,其长时允许电流Iy=173A，而I=131A，IyI，符合要求。 b.按正常工作时的允许电压损失选择电缆截面 660低压电网允许电压损失: 采区低压电网损失: 正常运行时，全电网的电压总损失应为 变压器电压损失： 式中:Sn-变压器额定容量S-变压器实际容量；U2-变压器额定电压；- 电阻压降百分比；-电抗压降百分比-功率因数。由查表法（表二）可得：=0.857，=4.418 支线电压损失： 式中:Ie-支线额定电流S-所用电缆截面；L-支线的长度；- 支线导体电导率； 干线所允许的最大电压损失 根据干线允许电压损失，得出满足最小电压损失的截面：式中:Kx-需用系数；Lms干线总长；Un线路额定电压；- 支线导体电导率；-干线所带设备总和；由以上计算，2#电源线可选电缆截面为70平方橡套电缆。c.电机起动时端电压校验原则：距采区变电所最远、容量最大的电动机启动时端电压应额定电压的75%计算公式及参数:电机起动阻抗：；起动时电机相电阻：；电机相电抗：；起动回路总电阻：；总电抗：；电机实际起动电流：；电机实际启动电压:(V)；：空载相电压；：变压器二次侧额定电压；：电机额定电压；：变压器电阻；：变压器电抗；：起动功率因数；：电机额定起动电流,；：电机实际起动电流,；：电机起动阻抗；、：电机起动相电阻、电抗；：起动回路总电阻；：起动回路总电抗； 变压器相电阻: 相电抗 P：变压器的短路损耗；变压器二次侧额定电流； :变压器二次侧额定电压：变压器电抗压降百分数；回路编号：2#,9-18 回柱车电机起动端电压计算：电机额定电压：660（V）；电机额定起动电流：106（A）；电机起动阻抗：= = 3.59；起动功率因数：0.5；起动功率因数的正弦值：0.866；起动时电机相电阻：3.590.5= 1.798；起动时电机相电抗：3.590.866= 3.1；变压器相电阻=0.01；相电抗：=0.06； 低压电缆UYP-0.66/1.14370+125型电缆且L=540的电阻、电抗： R0=0.293/km X0=0.078/km X1=0.0780.54=0.0442 R1=0.2930.54=0.167 起动回路总电阻：1.975；起动回路总电抗：3.2；变压器二次侧额定电压：0.66（KV）；电机实际起动电流： =101.38（A）；电机实际起动电压：= 628（V）；电机起动端电压百分数： = 91%75%校验结果：合格2.2.6 短路电流计算1) 1#线路最远端破碎机处 变压器相电阻=0.0177；相电抗：=0.144； UYP-0.66/1.14350+116型电缆： R0=0.419/km X0=0.081/km 总长为L=520m+30m的电阻、电抗 R0=0.419/km X0=0.081/km X1=0.0810.55=0.04455 R1=0.4190.55=0.23045 1#线路总电阻：=0.0177+0.23045=0.24815 1#线路总电抗：=0.144+0.04455=0.18855 A 2) 2#线路最远端回柱车开关处变压器相电阻=0.01；相电抗：=0.06； 低压电缆UYP-0.66/1.14370+125型电缆且L=540的电阻、电抗： R0=0.293/km X0=0.078/km X1=0.0780.54=0.0442 R1=0.2930.54=0.167 2#线路总电阻：=0.01+0.167=0.177 2#线路总电抗：=0.06+0.0442=0.1042 A 2.2.7 各用电设备控制开关的选择1)、转载机开关的选择选用QJZ400/1140 Ie=400APe300kwI=108A P=200 kw IeIPeP2)、破碎机开关的选择选用BQD4200/1140 Ie=200APe300kwI=70.4AP=110KWIeIPeP3)、25绞车开关的选择选用QBZ-80NIe=80APe65kwI=28.75AP=25KWIeIPeP 4)、一台皮带机开关的选择选用BQD-200 Ie=200APe170kwI=103.5AP=150KWIeIPeP 5)、二台皮带机开关的选择选用BQD-200 Ie=200APe170kwI=172.5AP=150KWIeIPeP6)、回柱绞车开关的选择选用QBZ-80NIe=80APe65kwI=21.275AP=18.5KWIeIPeP7)、水泵开关的选择选用QBZ-80Ie=80APe65kwI=8.625AP=7.5KWIeIPeP8)、11.4绞车开关的选择选用QBZ-80 Ie=80APe65kwI=13.11AP=11.4KWIeIPeP2.2.8 控制开关的保护与整定1)、转载机开关保护整定I=2000.64=128AId=1285=640A过载保护整定为130A(要求接近额定电流)，短路速断保护整定为650A2)、破碎机开关的保护整定I=1100.64=70.4AId=70.45=352A过载保护整定为75A(要求接近额定电流)，短路速断保护整定为360A3)、25绞车开关的保护整定I251.15=28.75AId=28.755=143.75A过载保护整定为30A(要求接近额定电流)，短路速断保护整定为145A4)、一台皮带机开关的保护整定I=901.15=103.5AId=103.55=517.5A过载保护整定为105A(要求接近额定电流)，短路速断保护整定为520A 5)、二台皮带机开关的保护整定I=1501.15=172.5AId=86.255=862.5A过载保护整定为175A(要求接近额定电流)，短路速断保护整定为870A6)、回柱绞车开关的保护整定I=18.51.15=21.275AId=21.2755=106.375A过载保护整定为22A(要求接近额定电流)，短路速断保护整定为110A7)、水泵开关的保护整定I=7.51.15=8.625AId=8.6255=43.125A过载保护整定为9A(要求接近额定电流)，短路速断保护整定为45A8)、11.4绞车开关的保护整定I=11.41.15=13.11AId=13.115=65.55A过载保护整定为14A(要求接近额定电流)，短路速断保护整定为66A2.2.9 移动变电站的整定1）1# KBSGZY-500/6型移动变电站为1140V用电设备 1过载整定 ：Ia.o=1000x0.64=198.4A2短路整定： Id=2000.645+1100.64=710.4A 移动变电站过载保护整定为200A(要求接近额定电流) 短路速断保护整定为720A 3校验：用最远端两相短路电流校验移动变电站 校验结果：合格。2）2# KBSGZY-315/6型移动变电站为660V用电设备 1过载整定 ：Ia.o=313.8x1.15=360A2短路整定： Id=1501.155+163.81.15=1050A 移动变电站过载保护整定为360A(要求接近额定电流) 短路速断保护整定为1060A 3校验：用最远端两相短路电流校验移动变电站 校验结果：合格。2.3 回风顺槽供电设计设备名称设备台数单机功率总功率1乳化液泵12002002卡轨车175753回柱绞车218.5374前部溜子22004005后部溜子22004006采煤机组16006007水泵17.57.58综保110109风机12.22.22.3.1负荷统计 合计： 1732KW 2.3.2供电系统的拟定1)、1140V供电系统的拟定采煤机、采煤工作面前、后部刮板机的电源电压为1140V，且用电负荷较大，供电距离较远，故在此顺槽内单独安设二台移动变电站为其供电。2)、660V供电系统的拟定为保证供电的安全、可靠，设一台移动变电站为乳化液泵及卡轨车工作面回柱车进 行供电。2.3.3移动变电站容量的确定 按照煤矿井下供电设计技术规定,综采工作面移动变电站需用容量按下式计算: 式中: - 变压器计算容量(视在功率)，； Kr-需用系数； -移动变电站供电系统中所有用电设备额定功率之和，KW； -加权平均功率因数，综采工作面取0.7； 变压器容量为：12501085选择变压器为：KBSG Pnmax-移动变电站供电系统中最大的一台电动机额定功率，KW。1) 3#变压器容量的选择负荷有：前部刮板输送机、采煤机组 ZY-1250/62) 4#变压器容量的选择负荷有：后部刮板输送机 需用系数取1 2#变压器容量为：1000571选择变压器为：KBSGZY-1000/6 3) 5#移动变电站容量的确定 本台移动变电站为乳化液泵,卡轨车等低压设备供电，则移动变电站容量计算为：3#变压器容量为：500360选择变压器为：KBSGZY-500/6 2.3.4 各用电设备负荷线的选择 低压电缆长度及截面的确定原则：电缆长度巷道长度1.1移动设备用的橡套软电缆：使用长度机头部分的活动长度（3-5m） 电缆的实际工作电流不得大于电缆长期允许电流； 电缆的机械强度要满足工作要求。 1）采煤机组负荷线的选择由于机组负荷较大，故选用两根电缆为其供电。a、第一根电缆的选择该电缆为机组的一个滚筒及行走部供电，其额定功率为350kw.根据负荷线的选用原则初选电缆MCP395+125,其长期允许电流IY=260A，而Ie=3500.64=224A，IYIe，符合要求b、第二根电缆的选择该电缆为机组的另一个滚筒供电，其额定功率为250kw。根据负荷线的选用原则初选电缆MCP350+116,其长期允许电流IY=173A，而Ie=2500.64=160A，IYIe，符合要求 2）前后部刮板机负荷线的选择a、刮板机低速运行时负荷线的选择根据选用原则初选MYP350+116电缆，其长期允许电流IY=173A，而Ie=1000.64=64A，IYIe，符合要求b、刮板机高速运行时负荷线的选择根据选用原则初选MYP350+116电缆，其长期允许电流IY=173A，而Ie=2000.64=128A，IYIe，符合要求3)乳化液泵负荷线的选择根据选用原则初选MYP395+125电缆，其长期允许电流IY=260A，而Ie=2001.15=230A，IYIe，符合要求 4）卡轨车负荷线的选择根据选用原则初选MY325+110电缆，其长期允许电流IY=113A，而Ie=751.15=86.25A，IYIe，符合要求5)回柱绞车负荷线的选择根据选用原则初选电缆MY316+16,其长期允许电流IY=85A，而 Ie=18.5 1.15=21.275A，IYIe，符合要求。6）水泵负荷线的选择根据选用原则初选电缆MY34+14,其长期允许电流IY=39A，而Ie=7.51.15=8.625A，IYIe，符合要求。2.3.5 各用电设备干线电缆的选择1140V用电设备干线的选择1）由于采煤机组负荷较大，故选用两根电源线为其供电。4#电源线为机组的一个滚筒及行走部供电，其额定功率为350kw，a.按长时间允许电流选择电缆截面干线的正常工作电流为：式中Kx取0.76故初选电缆MCP395+125,其长时允许电流Iy=260A，而I=149A，IyI，符合要求。 b按正常工作时的允许电压损失选择电缆截面1140低压电网允许电压损失 v采区低压电网损失 正常运行时，全电网的电压总损失应为 变压器电压损失： 式中:Sn-变压器额定容量S-变压器实际容量；U2-变压器额定电压；- 电阻压降百分比；-电抗压降百分比-功率因数。 支线电压损失： 式中:Ie-支线额定电流S-所用电缆截面；L-支线的长度；- 支线导体电导率；干线所允许的最大电压损失： 根据干线允许电压损失，得出满足最小电压损失的截面：式中:Kx-需用系数；Lms干线总长；Un线路额定电压；- 支线导体电导率；-干线所带设备总和；有以上计算，可选电缆截面为95平方屏蔽橡套电缆。c. 电机起动时端电压校验原则：距采区变电所最远、容量最大的电动机启动时端电压应额定电压的75%计算公式及参数:电机起动阻抗：；起动时电机相电阻：；电机相电抗：；起动回路总电阻：；总电抗：；电机实际起动电流：；电机实际启动电压:(V)；：空载相电压；：变压器二次侧额定电压；：电机额定电压；：变压器电阻；：变压器电抗；：起动功率因数；：电机额定起动电流,；：电机实际起动电流,；：电机起动阻抗；、：电机起动相电阻、电抗；：起动回路总电阻；：起动回路总电抗； 变压器相电阻: 相电抗 P：变压器的短路损耗；变压器二次侧额定电流； :变压器二次侧额定电压：变压器电抗压降百分数；回路编号：4# ， 19-20机组电机起动端电压计算：电机额定电压：1140（V）；电机额定起动电流：800（A）；电机起动阻抗：= = 0.82；起动功率因数：0.5；起动功率因数的正玄值：0.866；起动时电机相电阻：0.820.5= 0.41；起动时电机相电抗：0.820.866= 0.71；变压器相电阻=0.006；相电抗：=0.0749； 低压电缆UCP-0.66/1.14395+125型电缆且L=10+250m的电阻、电抗： R0=0.247/km X0=0.075/km X1=0.0750.26=0.019 R1=0.2470.26=0.064 起动回路总电阻：0.48；起动回路总电抗：0.8；变压器二次侧额定电压：1.2（KV）；电机实际起动电流： =744（A）；电机实际起动电压：= 1058（V）；电机起动端电压百分数： = 88%75%校验结果：合格。2）3#电源线的选择其负荷为前部溜子和机组的一个滚筒。a.按长时间允许电流选择电缆截面干线的正常工作电流为：式中Kx取0.7故初选电缆MYP395+125,其长时允许电流Iy=260A，而I=256A，IyI，符合要求。 b. 按正常工作时的允许电压损失选择电缆截面 1140低压电网允许电压损失 v .采区低压电网损失 正常运行时，全电网的电压总损失应为 变压器电压损失： 式中:Sn-变压器额定容量S-变压器实际容量；U2-变压器额定电压；- 电阻压降百分比；-电抗压降百分比-功率因数。 支线电压损失： 式中:Ie-支线额定电流S-所用电缆截面；L-支线的长度；- 支线导体电导率；干线所允许的最大电压损失： 根据干线允许电压损失，得出满足最小电压损失的截面： 7式中:Kx-需用系数；Lms干线总长；Un线路额定电压；- 支线导体电导率；-干线所带设备总和；有以上计算，可选电缆截面为95平方屏蔽橡套电缆。c. 电机起动时端电压校验同等长度截面的电缆可以参考4#电缆校验结果：合格。3) 5#电源线（后部刮板机）的选择a.按长时间允许电流选择电缆截面干线的正常工作电流为：式中Kx取1故初选电缆MYP395+125,其长时允许电流Iy=260A，而I=225A，IyI，符合要求。 b. 按正常工作时的允许电压损失选择电缆截面 1140低压电网允许电压损失 v 采区低压电网损失 正常运行时，全电网的电压总损失应为 变压器电压损失： 式中:Sn-变压器额定容量S-变压器实际容量；U2-变压器额定电压；- 电阻压降百分比；-电抗压降百分比-功率因数。 支线电压损失： 式中:Ie-支线额定电流S-所用电缆截面；L-支线的长度；- 支线导体电导率；干线所允许的最大电压损失： 根据干线允许电压损失，得出满足最小电压损失的截面：式中:Kx-需用系数；Lms干线总长；Un线路额定电压；- 支线导体电导率；-干线所带设备总和；有以上计算，电源线可选电缆截面为95平方屏蔽橡套电缆。3). 电机起动时端电压校验回路编号：5# ， 25-26后部刮板机电机起动端电压计算：电机额定电压：1140（V）；电机额定起动电流：1280（A）；电机起动阻抗：= = 0.54；起动功率因数：0.5；起动功率因数的正玄值：0.866；起动时电机相电阻：0.540.5= 0.27；起动时电机相电抗：0.540.866= 0.468；变压器相电阻=0.015；相电抗：=0.0864； 低压电缆UYP-0.66/1.14395+125型电缆且L=10+250m的电阻、电抗： R0=0.247/km X0=0.075/km X1=0.0750.26=0.019 R1=0.2470.26=0.064 起动回路总电阻：0.349；起动回路总电抗：0.573；变压器二次侧额定电压：1.2（KV）；电机实际起动电流： =1034（A）；电机实际起动电压：= 967（V）；电机起动端电压百分数： = 80%75%校验结果：合格。660V用电设备干线的选择1）6#干线电缆的选择a.按长时间允许电流选择电缆截面回风巷道的660V电气设备由+168移动变电站进行供电。此干线的正常工作电流为：式中cos加权平均功率因数故初选电缆MYP350+116,其长时允许电流Iy=173A，而I=97A，IyI，符合要求。 b.按正常工作时的允许电压损失选择电缆截面 660低压电网允许电压损失: 采区低压电网损失: 正常运行时，全电网的电压总损失应为 变压器电压损失： 式中:Sn-变压器额定容量S-变压器实际容量；U2-变压器额定电压；- 电阻压降百分比；-电抗压降百分比-功率因数。 支线电压损失： 式中:Ie-支线额定电流S-所用电缆截面；L-支线的长度；- 支线导体电导率； 干线所允许的最大电压损失 根据干线允许电压损失，得出满足最小电压损失的截面： 式中:Kx-需用系数；Lms干线总长；Un线路额定电压；- 支线导体电导率；-干线所带设备总和；由以上计算，6#电源线可选电缆截面为50平方橡套电缆。c.电机起动时端电压校验原则：距采区变电所最远、容量最大的电动机启动时端电压应额定电压的75%计算公式及参数:电机起动阻抗：；起动时电机相电阻：；电机相电抗：；起动回路总电阻：；总电抗：；电机实际起动电流：；电机实际启动电压:(V)；：空载相电压；：变压器二次侧额定电压；：电机额定电压；：变压器电阻；：变压器电抗；：起动功率因数；：电机额定起动电流,；：电机实际起动电流,；：电机起动阻抗；、：电机起动相电阻、电抗；：起动回路总电阻；：起动回路总电抗； 变压器相电阻: 相电抗 P：变压器的短路损耗；变压器二次侧额定电流； :变压器二次侧额定电压：变压器电抗压降百分数；回路编号：6#,27-33 回柱车电机起动端电压计算：电机额定电压：660（V）；电机额定起动电流：106（A）；电机起动阻抗：= = 3.59；起动功率因数：0.5；起动功率因数的正弦值：0.866；起动时电机相电阻：3.590.5= 1.798；起动时电机相电抗：3.590.866= 3.1；变压器相电阻=0.01；相电抗：=0.06； 低压电缆UYP-0.66/1.14350+116型电缆且L=645的电阻、电抗： R0=0.419/km X0=0.081/km R1=0.4190.645=0.27 X1=0.0810.645=0.052 起动回路总电阻：2.078；起动回路总电抗：3.212；变压器二次侧额定电压：0.66（KV）；电机实际起动电流： =99（A）；电机实际起动电压：= 615（V）；电机起动端电压百分数： = 89%75%校验结果：合格。2） 7#干线的选择（乳化液泵电源线）a. 按长时间允许电流选择截面初选MYP370+125电缆 其长期允许电流IY=215A.IYI，符合要求 b.按正常工作时的允许电压损失选择电缆截面 660低压电网允许电压损失: 采区低压电网损失: 正常运行时，全电网的电压总损失应为 变压器电压损失： 式中:Sn-变压器额定容量S-变压器实际容量；U2-变压器额定电压；- 电阻压降百分比；-电抗压降百分比-功率因数。 支线电压损失： 式中:Ie-支线额定电流S-所用电缆截面；L-支线的长度；- 支线导体电导率； 干线所允许的最大电压损失 根据干线允许电压损失，得出满足最小电压损失的截面： 式中:Kx-需用系数；Lms干线总长；Un线路额定电压；- 支线导体电导率；-干线所带设备总和；由以上计算，7#电源线可选电缆截面为70平方橡套电缆。C. 电机起动时端电压校验原则：距采区变电所最远、容量最大的电动机启动时端电压应额定电压的75%计算公式及参数:电机起动阻抗：；起动时电机相电阻：；电机相电抗：；起动回路总电阻：；总电抗：；电机实际起动电流：；电机实际启动电压:(V)；：空载相电压；：变压器二次侧额定电压；：电机额定电压；：变压器电阻；：变压器电抗；：起动功率因数；：电机额定起动电流,；：电机实际起动电流,；：电机起动阻抗；、：电机起动相电阻、电抗；：起动回路总电阻；：起动回路总电抗； 变压器相电阻: 相电抗 P：变压器的短路损耗；变压器二次侧额定电流； :变压器二次侧额定电压：变压器电抗压降百分数；回路编号：7#， 39-40 乳化液泵站电机起动端电压计算：电机额定电压：660（V）；电机额定起动电流：1140（A）；电机起动阻抗：= = 0.33；起动功率因数：0.5；起动功率因数的正弦值：0.866；起动时电机相电阻：0.330.5= 0.165；起动时电机相电抗：0.330.866= 0.285；变压器相电阻=0.01；相电抗：=0.06； 低压电缆UYP-0.66/1.14370+125型电缆且L=40+20的电阻、电抗： R0=0.293/km X0=0.078/km X1=0.0780.06=0.00468 R1=0.2930.06=0.01758 起动回路总电阻：0.192；起动回路总电抗：0.349；变压器二次侧额定电压：0.66（KV）；电机实际起动电流： =977（A）；电机实际起动电压：= 558（V）；电机起动端电压百分数： = 84%75%校验结果：合格。2.3.6 短路电流的计算1) 4#线路最远端机组电机处变压器相电阻=0.006；相电抗：=0.0749； 低压电缆UCP-0.66/1.14395+125型电缆且L=10+250m的电阻、电抗： R0=0.247/km X0=0.075/km X1=0.0750.26=0.019 R1=0.2470.26=0.064 4#线路总电阻：=0.06+0.064=0.124 4#线路总电抗：=0.0749+0.019=0.0939 A2.) 5#线路后部刮板机处变压器相电阻=0.015；相电抗：=0.086