煤矿11724工作面供电设计.docx

x省x煤田x煤业有限责任公司x煤矿 机电运输部xxx煤业有限责任公司x煤矿11724工作面供电设计编 制 时 间：编 制：机 电 运 输 部：机运副总工程师：机运 副总 经理：11724工作面供电设计 目 录1、采区变电所及供电方式的确定31.1采煤方法31.2 主要运输及其它设备41.3 电压等级41.4 煤的运输系统41.5 泵站管路的铺设方式42、采区变电所及供电方式的确定43、采区负荷统计及变压器选择53.1 采区负荷统计53.2 采区负荷计算及变压器容量、台数确定64、高低压电缆选择和校验75、低压电缆选择和校验95.1 变压器电压损失计算95.2低压电缆初选105.3初选低压电缆验算145.3.1低压电缆电压损失155.3.2校验工作面刮板运输机启动电压损失165.3.3校验工作面采煤机启动电压损失196. 短路电流计算216.1 高压短路电流计算216.2 低压短路电流计算227. 整定保护26附图：11724工作面供电系统图1、采区变电所及供电方式的确定1.1采煤方法11724工作面采用走向长壁后退式开采，工作面采MG200/456-QWD型采煤机组（456KW），SGZ-764/320型刮板输送（320KW），ZY2800-09/21型掩护式液压支架支护等。1.2 主要运输及其它设备11724工作面安设ZY2800-09/21型掩护式液压支架安装93架；SGZ-764/320型刮板运输机（2160KW）一台；11724机巷安设SGB/620/40型刮板输送机（2*40KW）一台；DSJ80/60/2*132型皮带运输机（2*132KW、720米）一台；在+890m运输石门安设BRW200/31.5C型乳化泵（一备一用）；一采区+875配电点D14高开为11724移变供电。1.3 电压等级井下一采区+870配电点D14高压隔爆开关配出线到移动变电站的电压为10KV；工作面采煤机组、工作面刮板运输机、机巷皮带运输机及泵站系统电源电压为1140V；机巷刮板输送机、绞车及风巷绞车电源为660V。1.4 煤的运输系统11724工作面MG200/456-QWD型采煤机组工作面SGZ-764/320型刮板运输机11724机巷SGB/620/40型刮板输送机机巷DSJ80/60/2*132型皮带运输机+890m运输石门DTL100/63/2*55一采区煤仓主斜井皮带机地面皮带机地面煤仓。1.5 泵站管路的铺设方式供11724工作面的泵站安设在+890m运输石门，供液管、回液管均从+890m运输石门经11724机巷铺设至工作面。2、采区变电所及供电方式的确定依照采区变电所位置确定原则，经分析比较确定：1、一采区+875配电点10KV高压电源经D14高压隔爆开关向KBSGZY-800/10/1.2、 KBSGZY-630/10/1.2移变供电； 一采区+875m配电点F42低压馈电开关(660V)向11724机巷刮板输送机、及11724下切眼绞车供电；一采区1030m变电所低压馈电开关（660V）向11724风巷、切眼绞车供电。2、在+890m轨道石门（见设备布置图所式）设置两台移动变电站，KBSGZY-800/10/1.2移变向工作面采煤机、工作面刮板运输机供电；KBSGZY -/630/10/1.2移变向机巷皮带及泵站系统供电。3、采区负荷统计及变压器选择3.1 采区负荷统计T1变压器负荷统计表（3-1-1）设备名称电动机台数设备型号额定功率（kw）额定电压（V）额定功率因数COSe启动功率因数COSq额定效率 e启动电流倍数Kq备注M1,M2(带式输送机)2DSJ80/60/2850.450.966M5，M6(乳化液泵)2BRW-200/31.512511400.850.450.966乳化泵一备一用功率 Pe（KW）389平均功率因数COSpj0.7T2变压器负荷统计表(3-1-2)设备名称电动机台数电动机型号额定功率（kw）额定电压（V）额定功率因数COSe启动功率因数COSq额定效率 e启动电流倍数Kq备注M7,M8(刮板输送机)2SGZ-764/32032011400.870.450.936M9(采煤机)4MG200/456-QWD45611400.850.450.966四台100KW切割电机,一台5.5KW泵电机，2台25KW牵引电机功率 Pe（KW）776平均功率因数COSpj0.7合计总功率之和11653.2 采区负荷计算及变压器容量、台数确定本工作面采用MG200/456-QWD滚筒式采煤机为综合机械化采煤，为保证供电质量和安全，根据采区巷道布置，按需用系数法计算变压器容量和台数。3.2.1 变压器T1选型计算根据表（3-1-1）负荷统计计算变压器容量；由公式： 公式（3-2-1）Kx-需用系数，按输送机需用系数（0.60.7）；取0.65平均功率因数COSpj取0.7，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-630/10/1.2的移动变电站符合要求3.2.2 变压器T2选型计算根据表（3-1-2）负荷统计计算变压器选择；由公式： 公式（3-2-2） 公式（3-2-3）平均功率因数COSpj取0.7，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-800/10/1.2的移动变电站符合要求公式参数意义说明Kx需用系数；COSpj平均功率因数；Pmax最大一台（套）电动机功率，KW；S变压器需用容量，KVA；Pe变压器的负荷额定功率之和，KW。4、高低压电缆选择和校验根据拟定供电系统，确定系统中各段的电缆长度。在确定电缆长度时，橡套电缆按10%余量考虑；铠装电缆按5%余量考虑。高压电缆选择表（4-1-1）编号型 号截 面额定电压(V)长度(m)根数空气允许载流量35(A)负荷电流(A)实际电压损失%C2MYJV22701000010120053.90.00281、计算高压电缆长时电流由公式： 公式（4-1-1）型号为MYJV22-370的高压电缆长时载流量为53.9A,满足要求。2、计算热稳定截面按热稳定截面选择高压电缆截面由公式： 公式（4-1-2）计算出稳定截面14.54mm270mm2 ，故满足要求；3、计算电压损失，按允许电压损失校验高压电缆截面由公式： 公式（4-1-3）煤矿井下供配电设计规范规定，电压损失百分数在正常情况下不得超过额定电压的5，故障状态下不得超过额定电压的10。公式参数意义说明Kx高压电缆所带负荷的需用系数；取0.8Pe高压电缆所带的设备额定功率之和，KW；Ue高压电缆的额定电压，V；COSpj平均功率因数；取0.7C热稳定系数；查表93.4tf短路电流作用的假想时间，取0.25s；Lg电缆长度，km；Id(3)最大三相稳态短路电流，A；Amin电缆短路时热稳定要求的最小截面，mm2；Us每兆瓦公里负荷距电缆中电压损失百分数，查表取0.35；5、低压电缆选择和校验5.1 变压器电压损失计算T1变压器（KBSGZY-630/10/1.2）移动变电站，T2变压器（KBSGZY-800/10/1.2）移动变电站，根据所选变压器及所带负荷进行计算，确定T1、T2变压器电压损失（V）；T3、T4变压器为原配电点及变电所变压器，只对其供向11724工作面支线负荷统计计算电压损失（V）：由公式： 公式（5-1-1）计算出各变压器电压损失值，见表（5-1-1）公式参数意义参照表（5-1-1）变压器电压损失表（5-1-1）变压器编号二次侧负荷变压器容量二次侧额定电压电阻降压百分数（Ur）%电抗降压百分数（Ux）%加权平均功率因数cospj无功分量因数sinpj电压损失T136263011400.613.950.70.71421.07T258180011400.6440.70.71427.09T31355006600.73.940.70.7145.89T4803156600.753.930.70.7145.585.2低压电缆初选根据供电电压、工作条件、敷设地点环境，确定电缆型号为: MYP、MY、MYJV22 、 MCP和MZ型。其中MYP型电缆用于额定电压为1140V的设备，MYJV22型电缆用于高压隔爆开关至移动变电站，MCP用于采煤机组及工作面刮板运输机真空磁力启动器至电动机的电缆，MZ型电缆用于手持式煤电钻，其余所需电缆用MY型。由式： LzLX计算电缆实际长度结果见表（5-2-2）式中: 系数，橡套电缆取1.1，铠装电缆取1.05LX巷道实际长度m按如下公式计算通过电缆的实际工作电流及电压损失；由公式: 公式（2-2-1） 计算出通过供电系统中各段电缆的长时电流值，并根据表（5-2-1）电缆载流量初选低压电缆的截面；由公式： 公式（2-2-2） 计算出供电系统中初选各段电缆的电压损失，结果见表（5-2-2）；公式参数：电缆导体芯线的电导率，查表取42.5m/（*mm2）；pj平均效率（当一台电机时为额定效率），取0.80.9；COSpj额定功率因数（当一台电动机时为额定功率因数）；In电缆中通过的实际工作电流AKx需用系数Pe 电缆所带负荷有功功率之和KWUe 电网额定电压V根据电缆中通过的实际工作电流按允许截面初选电缆截面KIpIn 式中：K环境温度校正系数取1Ip环境温度为35C时电缆长期允许负荷电流其Ip值见下表：空气中电缆允许的载流量表（35C）A（5-2-1）主芯线截面mm24610162535507095120长期允许电流A36466485113173198215260300根据表（5-2-1）校验初选电缆截面，InIp；初选电缆的电压损失表（5-2-2）编号电缆空气允许载流量35 (A)需用系数Kx额定电压Ue(V)长时电流Ie(A)电压损失Ue(V)型号截面A（mm2）负荷Pe（kw）长度（m）C3MYP-O.66/1.1495389102600.651140160.07 0.65 C4MYP-O.66/1.1470389402150.651140160.07 3.51 C5MYP-O.66/1.147038952150.651140160.07 0.44 C6MYP-O.66/1.14702641002150.751140125.35 6.87 C7MYP-O.66/1.143512551381114079.13 0.43 C8MYP-O.66/1.143512551381114079.13 0.43 C9MYP-O.66/1.145013251731114083.57 0.32 C10MYP-O.66/1.145013251731114083.57 0.32 C11MYP-O.66/1.14120776103000.51140245.63 0.79 C12MYP-O.66/1.14953209002600.651140131.68 47.85 C13MCP-O.66/1.14701608021511140101.29 4.44 C14MCP-O.66/1.147016020021511140101.29 11.10 C15MYP-O.66/1.14954569002600.531140153.00 55.60 C16MCP-O.66/1.14954562002600.531140153.00 12.35 C17MY-0.38/0.667013552150.6566095.95 0.26 C18MY-0.38/0.66701352202150.6566095.95 11.57 C19MY-0.38/0.6670801002150.766061.24 3.36 C20MY-0.38/0.6635555138166060.14 0.33 C21MY-0.38/0.6625110011316601.09 0.17 C23MY-0.38/0.6670808002150.766061.24 26.84 C24MY-0.38/0.6625405113166043.74 0.34 C25MY-0.38/0.6625405113166043.74 0.34 C26MY-0.38/0.665022100173166024.06 1.85 C27MY-0.38/0.6625225113166024.06 0.18 C28MY-0.38/0.66161208516601.09 0.05 C30MY-0.38/0.66162085166038.00 1.83 C31MY-0.38/0.6650801801730.766087.48 8.46 C32MY-0.38/0.665080201730.766087.48 0.94 C33MY-0.38/0.665040650173166043.74 21.81 C34MY-0.38/0.665022225173166024.06 4.15 C35MY-0.38/0.6616158516601.09 0.01 C37MY-0.38/0.66161085166038.00 0.00 C38MY-0.38/0.6625755113166082.01 0.63 C39MY-0.38/0.6625405113166043.74 0.34 C40MY-0.38/0.6625405113166043.74 0.34 C41MY-0.38/0.661622585166024.06 0.29 C42MY-0.38/0.665080300173166055.7513.095.3初选低压电缆验算采区低压电网允许电压损失值(5-3-1)额定电压（V）变压器低压侧额定电压（V)电动机最小允许电压（V）允许电压损失（V)38040036139660690627631140120010831175.3.1低压电缆电压损失T1变压器：D27（皮带电机）=C3+C4+C5+C6+C10=0.65+3.51+0.44+6.87=11.47117-21.07=95.93;T2变压器：D14（刮板输送机电机）=C11+C12+C14=0.79+47.85+11.10=59.74117-27.09=89.91;T2变压器：D16(采煤机电机)=C11+C15+C16=0.79+55.6+12.35=68.74117-27.09=89.91;T3变压器：D26（P2综合保护器）=C18+C19+C23+C26+C28=11.57+3.36+26.84+1.85+0.05=43.6763-5.89=57.11T4变压器：D41（绞车电机处）=C31+C32+C33+C34+C41+C42=8.46+0.94+21.81+4.15+13.09=48.1563-5.58=57.42根据表（5-2-4）计算出各段电缆的电压损失，选出各台变压器在供电系统的最远点并计算出累计电压损失；经上述计算结果，各变压器所带负荷的最大损失电压值低于电网电压允许电压损失值，故所初选电缆型号、长度、截面满足11724工作面供电需求。5.3.2校验工作面刮板运输机启动电压损失采煤机及工作面刮板运输机是重负荷启动，也是采区中容量最大、供电距离最远的用电设备，选择的电缆截面需要按启动条件进行校验。刮板输送机按启动条件校核：刮板运输机电动机最小允许起动电压按额定电压的75%进行校验UQminUe75%114075/100855（V）式中： Ue电动机额定电压 V起动时支线电缆电压损失UZQ1.732IQLZcosQ.103/AZ1.732364.650.20.7100042.59521.9（V）式中：支线电缆芯线导体的电导率 m/(.mm2)LZ支路电缆实际长度 kmcosQ 电动机起动时的功率因数 AZ支线电缆的芯线截面 mm2IQ电动机的实际起动电流 AIQ IeQUQmin/Ue6160/1.732/1.14855/1140364.65（A）式中:IeQ电动机在额定电压下的起动电流A UQmin电动机最小允许起动电压V Ue电动机额定电压V启动时干线电缆中电压损失UgQ11.732 IgQLg1cosgQ.103/Ag1.732471.570.90.75100042.595144.13（V）UgQ21.732 IgQLg2cosgQ.103/Ag1.7325830.010.75100042.51201.5（V）式中: IgQ 干线电缆中实际起动电流AIgQ1 (IQcosQIicospj)2(IQsinQIisinpj)2 (364.650.75+101.290.75)2(364.650.66+101.290.75)2 471.57（A）IgQ2 (IQcosQIicospj)2(IQsinQIisinpj)2 (364.650.75+206.450.75)2(364.650.66+206.450.75)2583（A）UgQ=UgQ1+UgQ2=144.13+1.5=145.63（V）Ii 其余负荷电动机正常工作电流之和ACospj其余负荷的加权平均功率因数Lg干路电缆实际长度 kmcosgQ干线电缆在起动条件下的功率因数cosgQ (IQcosQIicospj)/ IgQ (364.650.75+206.450.75)/583 0.74干线电缆芯线导体的电导率 m/(.mm2) Ag 干线电缆的芯线截面 mm2 起动时变压器中电压损失UBQ%IBQ (Ur%cosBQUx%sinBQ) /IBC471.57(0.70.7440.76) /245.636.83%UBQUBCUBQ% 12006.83/100 81.96（V）式中：IBQ起动时变压器的负荷电流，A；IBC变压器负荷侧额定电流，A；UBC变压器负荷侧额定电压，V；cosBQ起动时变压器负荷功率因数； 启动状态下供电系统中总的电压损失UZ：UZUZQUgQUBQ 21.9145.6381.96249.49（V）UQmin8551200-249.49950.51（V）故满足要求。5.3.3校验工作面采煤机启动电压损失采煤机按启动条件校核：采煤机电动机最小允许起动电压按额定电压的75%进行校验UQminUe75%114075/100855（V）式中： Ue电动机额定电压 V起动时支线电缆电压损失UZQ1.732IQLZcosQ.103/AZ1.7322280.20.7100042.59513.7（V）式中：支线电缆芯线导体的电导率 m/(.mm2)LZ支路电缆实际长度 kmcosQ 电动机起动时的功率因数 AZ支线电缆的芯线截面 mm2IQ电动机的实际起动电流 AIQ IeQUQmin/Ue6100/1.732/1.14855/1140228（A）式中:IeQ电动机在额定电压下的起动电流A UQmin电动机最小允许起动电压V Ue电动机额定电压V启动时干线电缆中电压损失UgQ1.732 IgQLgcosgQ.103/Ag 1.7324900.90.75100042.595 142（V）式中: IgQ 干线电缆中实际起动电流AIgQ (IQcosQIicospj)2(IQsinQIisinpj)2 (2280.75+119.310.75)2(2280.66+119.310.75)2 490（A）Ii 其余负荷电动机正常工作电流之和ACospj其余负荷的加权平均功率因数Lg干路电缆实际长度 kmcosgQ干线电缆在起动条件下的功率因数cosgQ (IQcosQIicospj)/ IgQ (2280.75+226.560.75)/490 0.7干线电缆芯线导体的电导率 m/(.mm2)Ag 干线电缆的芯线截面 mm2起动时变压器中电压损失UBQ%IBQ (Ur%cosBQUx%sinBQ) /IBC228(0.70.740.76) /4901.6%UBQUBCUBQ% 12001.6/100 19.2（V）式中：IBQ起动时变压器的负荷电流 AIBC变压器负荷侧额定电流 A UBC变压器负荷侧额定电压 VcosBQ起动时变压器负荷功率因数 启动状态下供电系统中总的电压损失UZUZQUgQUBQ 13.714219.2175（V）UQmin8551200-1751025（V）故满足要求。6. 短路电流计算6.1 高压短路电流计算由公式： 公式（6-1-1） 公式（6-1-2） 公式（6-1-3） 公式（6-1-4）计算出变压器一次侧三相短路电流值，计算值见表（6-1-1）；公式参数意义参照表（6-1-1）；高压电网短路电流计算表（6-1-1）高压短路点高压电缆型号长度（km）高压电缆截面A（mm2）电阻系数0电缆电阻R（/Km）电缆电抗X（/Km）线路电阻Rg（）线路电抗Xg（）平均电压Upj（kv）短路容量Sd（MVA)系统电抗Xy（）最大三相短路电流I（3）dT1变压器d111MYJV-70mm20.33700.01840.2630.080.0870.026410.5502.2052714.71T2变压器d222MYJV-70mm20.34700.01840.2630.080.0890.027210.5502.2052713.616.2 低压短路电流计算由公式： 公式（6-2-1） 公式（6-2-2）计算出变压器二次侧的阻抗变压器二次侧阻抗表（6-2-1）变压器编号变压器一次侧额定电压（KV)变压器二次侧额定电压（V）高压电缆截面（mm2）高压电缆长度(km）高压电缆电抗X0系统电抗Xx电缆电阻变压比变压器变压器二次侧二次侧R（/Km）K电阻Rb电抗Xb电阻R电抗XT110.51200700.350.082.2050.2638.30.0134 0.0904 0.0147 0.1229 T210.51200700.360.082.2050.2638.30.0101 0.0713 0.0115 0.1037 T310.5690700.30.082.2050.26314.50.0059 0.0376 0.0063 0.0482 T410.5690700.30.082.2050.26314.50.0103 0.0596 0.0107 0.0702 电缆的单位长度电阻与电抗表（6-2-2）阻抗Z0(/km)截面（mm2）1.52.54610162535507095120电阻R010.188.835.53.6932.1591.3690.86380.6160.44840.31510.23010.18电抗X00.1020.1020.1010.0950.0920.090.0880.0840.0810.0780.0750.074根据表（6-2-1）、表（6-2-2）提供的数据依照以下公式计算各段阻抗计算低压短路点的两相短路电流； 公式（6-2-3） 公式（6-2-4） 公式（6-2-5） 参数说明：Id(3)三相短路电流，Id(3)=1.15Id(2)A；Id(2)两相短路电流；R、X短路回路内一相电阻、电抗值的总和，；Xx根据三相短路容量计算的系统电抗值，；R1、X1高压电缆的电阻、电抗值，；Kb矿用变压器的变压比，若一次电压为6000V，二次电压为400、690、1200V时，变比依次为15、8.7、5；当一次电压为10000V，二次电压为400、690、1200V时，变比依次为25、14.5、8.3；Rb、Xb矿用变压器的电阻、电抗值，；R2、X2低压电缆的电阻、电抗值，；Ue变压器二次侧的额定电压，V。变压器二次侧各点低压短路电流计算结果变压器编号低压短路点电缆二次侧电阻R0二次侧电抗X0线路电阻Rx线路电抗Xx短路回路总电阻R短路回路总电抗X额定电压Ue两相短路电流最大三相短路电流电缆编号电缆截面A(mm2）电缆长度P1d16(照明1处)C221.54000.1017 0.1447 10.180.1024.1737 0.1855 13315.92 18.31 P2d27(照明2处)C271.54000.1017 0.1447 10.180.1024.1737 0.1855 13315.92 18.31 P3d36(照明3处)C361.54000.1017 0.1447 10.180.1024.1737 0.1855 13315.92 18.31 T1d111(变压器二次侧)0.0147 0.1229 0.0147 0.1229 12004848.98 5576.33 d3(馈电开关F1处)C395100.0147 0.1229 0.23010.0750.0170 0.1236 12004808.68 5529.98 d4(启动S1)C470400.0147 0.1229 0.31510.0780.0296 0.1267 12004610.36 5301.92 d7（M6电机）C73550.0147 0.1229 0.6160.0840.0327 0.1272 12004570.28 5255.82 d5(启动2)C167050.0147 0.1229 0.31510.0780.0312 0.1271 12004584.09 5271.70 d8（M5电机）C83550.0147 0.1229 0.6160.0840.0342 0.1275 12004543.37 5224.87 d6(启动3)C67050.0147 0.1229 0.31510.0780.0327 0.1275 12004557.56 5241.19 d9(M2电机)C97050.0147 0.1229 0.31510.0780.0343 0.1279 12004530.81 5210.43 d9(M1电机)C107050.0147 0.1229 0.31510.0780.0343 0.1279 12004530.81 5210.43 T2d222（变压器二次侧）0.0115 0.1037 0.0115 0.1037 12005750.12 6612.63 d11(馈电开关F2处)C11120100.0115 0.1037 0.180.0740.0133 0.1045 12005698.36 6553.12 d12（启动4）C12959000.0115 0.1037 0.23010.0750.2204 0.1720 12002146.44 2468.41 d13（M7电机）C1370800.0115 0.1037 0.31510.0780.2456 0.1782 12001977.39 2274.00 d14（M8电机）C14702000.0115 0.1037 0.31510.0780.2834 0.1876 12001765.50 2030.33 d15（W1)C15959000.0115 0.1037 0.23010.0750.2204 0.1720 12002146.44 2468.41 d16（M9电机）C16952000.0115 0.1037 0.23010.0750.2664 0.1870 12001843.54 2120.08 T3d17(馈电开关F3）C177050.0063 0.0482 0.31510.0780.0079 0.0486 6907005.12 8055.89 d18（启动S5）C18702200.0063 0.0482 0.31510.0780.0772 0.0658 6903402.17 3912.50 d20(M10电机)C203550.0063 0.0482 0.6160.0840.0803 0.0662 6903316.17 3813.59 d19（接线盒）C19701000.0063 0.0482 0.31510.0780.1087 0.0736 6902628.56 3022.85 d21（综保P1）C212550.0063 0.0482 0.86380.0880.1130 0.0740 6902553.87 2936.95 d23（启动S6）C23708000.0063 0.0482 0.31510.0780.3608 0.1360 690894.84 1029.07 d24(M3电机)C242550.0063 0.0482 0.86380.0880.3651 0.1364 690885.20 1017.99 d25(M4电机)C252550.0063 0.0482 0.86380.0880.3651 0.1364 690885.20 1017.99 d26（启动S7）C26501000.0063 0.0482 0.44840.0810.4056 0.1441 690801.51 921.74 d27(M11电机)C272550.0063 0.0482 0.86380.0880.4099 0.1445 690793.73 912.79 d28（综保P2）C281650.0063 0.0482 1.3690.090.4125 0.1445 690789.40 907.81 T4d42（馈电F42）C427050.0107 0.0702 0.31510.0780.0123 0.0706 6904817.06 5539.62 d30（启动S8)C3016200.0107 0.0702 1.3690.090.0396 0.0724 6904181.23 4808.42 d37(充电机)C3716100.0107 0.0702 1.3690.090.0533 0.0733 6903807.06 4378.12 d31（启动S9)C31501800.0107 0.0702 0.44840.0810.0930 0.0851 6902736.52 3147.00 d38(M12电机)C382550.0107 0.0702 1.3690.090.0998 0.0856 6902623.68 3017.23 d32（启动S10)C32501700.0107 0.0702 0.44840.0810.1692 0.0989 6901760.24 2024.27 d39(M13电机)C392550.0107 0.0702 0.86380.0880.1735 0.0994 6901725.39 1984.19 d33（启动S11)C33506300.0107 0.0702 0.44840.0810.4517 0.1499 690724.89 833.62 d40(M14电机)C402550.0107 0.0702 0.86380.0880.4560 0.1504 690718.49 826.26 d34（启动S12)C3450200.0107 0.0702 0.44840.0810.4607 0.1516 690711.40 818.11 d41(M15电机)C411650.0107 0.0702 1.3690.090.4675 0.1520 690701.78 807.05 d35（综保P3)C351650.0107 0.0702 1.3690.090.4675 0.1520 690701.78 807.05 7. 整定保护（1）移动变压器保护用的高压配电开关的整定按下式计算1、短路整定为：Iz 1.21.4(IqeIe) /KB 2、过流整定为：Ir 1.05Se/1.732/Ue2 （2）移动变电站的短路过载整定按下式计算低压保护装置短路整定为：Iz IqeIe 整定倍数Iz/ Ie过载整定为：Ir 1.05Se/1.732/Ue2 整定倍数Ir/ Ie（3）保护多台电动机开关的过流继电器及熔体整定按下式计算:1、过流断电器整定为：IZIQeIe2、熔体整定为：IZIQe/1.82.5Ie3、热继电器整定为：IZIe（4）保护一台电动机开关的过流继电器及熔体整定按下式计算:1、过流断电器整定为：IZIQe2、熔体整定为：IZIQe/1.82.53、热继电器整定为：IZIe（5）变压器保护开关整定按下式计算:IX1.21.4(IqeIe) /KBKi（6）保护装置的灵敏度校验按下式计算:KsId2/IZ计算出