脚手架施工方案范本.doc

脚手架施工方案1 编制依据1.1 工程施工蓝图1.2 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；1.3 建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-86）；1.4 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001、J84-2001）1.5 扣件式钢管脚手架技术规程；1.6 建筑结构荷载规范。2 工程概况 (略)3 施工准备3.1 扣件采用可锻铸铁扣件，扣件用机械性能不低于KTH330-80的可锻铸铁制作，验其外观，应符合以下要求：3.1.1 表面不得有裂纹、气孔，不应有砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的浇铸残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除；3.1.2 扣件与钢管的结合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好；3.1.3 扣件的活动部位转动灵活，转扣件的两端转面间隙小于1mm；3.1.4 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5 mm；3.1.5 扣件表面要进行防锈处理；3.1.6 新扣件进场必须有产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位的测试报告；3.1.7 螺栓不得有滑丝现象。3.2 搭设脚手架的钢管采用力学性能适中的Q235A（3号）钢，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GB700-89中Q235A钢的规定，并符合以下要求：3.2.1 本工程采用焊接钢管，钢管尺寸为6000、4000、3000、2000、1000mm不等，钢管外径d=48mm、壁厚t=3.5mm；3.2.2 新管时场进必须有产品质量合格证，钢管材质检验报告；3.2.3 新管进场时其表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯现象，两端面应平整；3.2.4 钢管使用前必须进行防锈处理（涂防锈漆）；3.2.5 钢管使用前必须进行认真检查，外径及壁厚负误差不大于0.5mm；3.2.6 旧钢管在使用前要进行认真检查，锈蚀严重部位应将钢管截断进行检查，不能满足要求的严禁使用；3.2.7 搭设脚手架所使用的钢管严禁打孔。3.3脚手板3.3.1 本工程脚手架采用冲压式钢脚手板或50mm厚木板（松木）；3.3.2 脚手板的两端采用直径4mm的镀锌钢丝设两道箍并在施工中经常检查其有效性，发现断裂或松动及时消除，以防坠落伤人；3.3.3 进场必须有产品质量合格证，外观检查不得有裂纹，开焊与硬弯现象，必须涂防锈漆，板面挠曲小于3/1000。3.4脚手架工程的施工必须由专业施工队进行；专业施工人员要持证上岗，且必须持有健康证；3.5脚手架搭设前要先清理现场作业面。4 施工部署4.1 由于本工程的特点，脚手架工程要先行搭设；4.2 搭设时，主塔部分和小塔部分一起搭设，并且两者之间要做可靠的连接。4.3 脚手架搭设由xxx专人负责具体施工，xxx现场技术交底、xxx负责组织现场验收。5 脚手架搭设5.1 脚手架搭设顺序如下：先室内后室外室内锚环 放置纵向扫地杆 立柱 横向扫地杆 第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆 连墙杆（或加抛撑） 第二步纵向水平杆 第二步横向水平杆 水平横向杆 室外：水平横向杆 斜支撑 第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆 连墙杆（或加抛撑） 第二步纵向水平杆 第二步横向水平杆5.2 脚手架外侧设双钢管剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱数在57根之间，每跨不小于4跨，不小于6m。斜杆与地面倾角在4560之间。在外侧整个长、宽范围内设置，斜杆接头除顶层可以搭接外其余均应对接，用旋转扣件与之相应的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转中心线距主节点的距离水平大于150mm。5.3 开始搭设立杆时，每限6跨设置一根抛撑直至连墙件安装稳定后方可依据情况拆除；5.4 当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后立即设置连墙件；5.5 同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定；5.6 横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不大于100mm；5.7脚手架外侧用立式密目安全网全封闭。5.11由于脚手架设计高度较高，故本工程脚手架需要进行卸载，每三层进行一次卸荷处理，卸荷方式同斜挑架子。5.12 斜挑架子做法如下：5.12.1 在28层屋面板上打设14的膨胀螺栓，间距同立杆间距； 5.12.2 挑架下侧用48钢管水平向外伸出结构长度1.8，做为挑架的水平杆托杆,该钢管要嵌固在与膨胀螺栓相焊接的锚环内。5.12.3 在挑出的水平杆上搭设立杆，立杆用斜杆挑出并用水平拉杆连在与结构相连接的架管上（架管与结构连接可采用夹结构柱，或在结构顶板上打14的膨胀螺栓，用架管与之焊接）。5.12.4 挑架每个结点均要认真连接并派专人验收合格后方可用于施工。6.构造要求6.1 立柱接头除顶层可采用搭接外，其余部位均采用对接扣件连接；6.2 立柱上的对接扣件要交错布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接距主节点的距离不大于步距的1/3；6.3 立柱需搭接时，搭接长度不小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm；6.4 立柱顶端高出建筑物檐口上皮高度1.5m；6.5 纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧；6.6 每主节点处必须设置一根横向水平杆，杆偏离主节点的距离不大于150mm，靠墙一侧的伸长度不大于500mm；无法满足本条规定时必须搭设固定桁架以利于外脚手架固定；6.7 自顶层操作的脚手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板；6.8 连墙杆采用48钢管用扣件扣在结构柱子上，或在结构顶板面上打设双排的（间距为500mm）14的膨胀螺栓，用钢管与之焊接。6.9 连墙杆与脚手架连接采用两个扣件（与内、个排立柱各一个），连墙件垂直间距为3m，横向间距6m；6.10 连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置与脚手架连接的一端可稍为下斜（垂直墙面水平设置）不允许向上翘起。7.铺设脚手板的注意事项7.1 脚手板要铺满、铺稳，靠墙一侧离结构边距离150mm；7.2 脚手板的探头应用10#（直径3.2mm）的镀锌钢丝固定在支撑杆上；7.3 在楞角、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接以防上下滑动。8.脚手架验收 脚手架验收主要控制参数以下表为准：项次项目技术要求充许偏差使用工具1基础垫板不 晃 动观 察底座不 滑 动2立柱垂直度搭设中用经伟仪或线坠和钢卷尺最后3间距步距钢板尺排距柱距4纵向一根杆的两端水平仪或水平尺现跨内外纵向水平杆高差5双排脚手架横向水平杆外长度外伸500mm钢板尺6扣件安装主节点处各扣件距主节点150钢卷尺同步立撑上两个相邻对接扣件高差500立柱上的对接扣件距主节点的距离h/3纵向水平杆对接扣件距主节点7剪刀撑斜杆与地面的角45-60角尺8脚手板外伸长度对接100a1502a30D9架子拆除9.1 拆除前要全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合安全要求，清除脚手架上杂物及地面障碍物；9.2 拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上、下同时作业；9.3 所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，各段拆除高差不大于2步，如果分步拆除时，高差必须大于2步，要增设连墙件加固；9.4 当脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须按敞开式脚手架搭设要求设置连墙件和横向加固；9.5 各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；9.6 运至地面的构配件要及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。现场长时间用不上的构件要及时退还租赁站。10安全管理10.1 脚手架搭设上岗人员必须持证上岗并定期体检，体检合格者方可上岗操作；10.2 搭设脚手架人员必须戴好安全帽，挂好安全带，穿好防滑鞋；10.3 脚手架搭设在下列阶段必须进行质量检查，发现问题要及时校正；10.3.1 基础完工后及脚手架搭设前；10.3.2 操作层上施加荷载前；10.3.3 每搭设完10m高度后；10.3.4 达到设计高度后；10.4 操作层上的施工荷载不得超载，每m2不能超过250Kg。不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；10.5 六级及六级以上大风和大雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雪天上架操作应有防滑措施，积雪必须事先清除；10.6 设专人负责对脚手架进行日常检查与保修；10.7 在下列情况下，必须对脚手架进行检查：10.7.1 在六级大风与大雨过后；10.7.2 冬施结束后；10.7.3 停用超过一个月，复工前。10.8 严禁在脚手架使用期间任意拆除架子构件；10.9 在脚手架上进行电、气作业时必须有防火措施和专人看守；10.10 工地临时用电线路架设及脚手架接地，避雷措施应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术措施（JGJ46-2005）；10.11 拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派人看守，严禁一切非操作人员入内。10.12 女儿墙周围的防护架子须利用窗洞口，先行搭设，下挂两层大眼网，一层密目网，墙体钻洞时，在首层周围防护架子搭设完毕后方可作业，钻时不断清理空洞，同时在利用28层的窗先设防护网，防止落物高空坠落。扣件式脚手架设计与计算1 脚手架设计说明（略）2 计算荷载分析与计算2.1 钢管及扣件自重（KN/m）483.5焊接钢管扣件直角扣件对接扣件 旋转扣件0.03840.01350.01850.01452.2 荷载的标准值按结构用脚手架采用：2.3 连墙件轴压力的设计值取1.0HW+侧向支承力Hw风荷载对连墙件所产生的轴向作用力，侧向支承力取值为23KN；2.4 扣件底座的承载力设计值（KN） 项 目扣件数量（个）扣件/底座承载力设计值对接扣件抗滑Rc 1 3.2直角扣件、旋转扣件、抗滑Rc 1 8.5 2 17.0底座抗压 1 40.0注：扣件螺栓拧紧力钜值不小于40Nm且不大于65Nm。2.5 受弯构件的容许挠度： 构件类类类别 容许挠度V脚手板、纵向、横向水平杆 /150及10mm竖向的悬挑结构的受弯构件 /400注：为受弯构件的计算适整度。2.6 受拉、受压构件的容许细长：构件类别 容许长细比（）立 柱 210横向斜撑和剪刀撑的压杆 250拉 杆 3502.7 受弯构件挠度控制值 构件类型挠度控制值W 计算跨度的取值脚手板 /200取相邻两小横杆的距离小横杆（横向水平杆） /150取里外两大横杆的距离大横杆（纵向水平杆） /150取两相邻立杆间的距离2.8 绑扎铁丝采用8号镀锌铁丝，其单根标准强度值Pyk=4500N，单根抗拉强度设计值P=366（N）；2.9 脚手架设计时必须考虑的荷载为构件的自重荷载，作业面上的施工荷载和按规范计算的风荷载。同时根据极限请态设计要求，分别把它们归入永久荷载和可变荷载之中，暂不考虑地震荷载及雪荷载。2.10 双立杆基本构架杆配件自重： 1 a+2hgk1= (2h+a+60)gk1+ g34g1 ah b 整体作用杆配件自重： n gk2= 1 i (gki+ g3 )+ng1(2) I=1 sI L2.11 本工程用钢管脚手架杆配件的自重表 序号 杆件名称 单位标准值适用值（N） 1 焊接钢管 M 38.4 2 直角扣件 个 13.2 3 旋转扣件 个 14.6 4 对接扣件 个 18.4 5 底 座 个 22.73.荷载计算3.1 29层女儿墙含小塔部分外立面脚手架，按最不利情况小塔外立面脚手架计算，设计总高度为10m。.荷载计算（1）恒荷载标准值Gk的计算Gk=Gk1+ Gk2+ Gk3=Hi gk1+n1la gk2 + Hi gk3式中Hi-立杆计算截面以上架高，Hi=10 m (+94.8+0.9)m gk1-以每m架高计的构架基本结构杆部件的自重计算基数（KN/m） gk2-以每m立杆纵距（la）计的作业层面料自重计算基数（KN/m） gk3-以每m架高计的外立面整体拉接杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m） n1-同时存在的作业层数，取n1=2步距1.5m，纵距1.5m脚手架每m立杆承受的结构自重查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录A：gk1=0.1394 KN/m横距1.05m，纵距1.5m脚手架每m立杆承受的作业层面料自重查建筑施工手册表5-14： 0.3856-0.3331 gk2 =0.3331+ （1.05-09）=0.3594 KN/m 1.2-09架每m架高计的外立面整体拉接杆件和防护材料的自重查建筑施工手册表5-15：gk3=0.0768KN/m所以Gk=Hi gk1+n1la gk2 + Hi gk3 =100.1394+21.50.3594+100.0768=3.2402KN（2）脚手架施工荷载标准值Qk的计算 Qk= n1laqk 31.05 =21.5 =4.725KN 2（3）脚手架风荷载标准值Wk的计算 Wk=0.7szwo Wk-风荷载标准值（KN/m2） s-脚手架风荷载体型系数，s=1.0，（为挡风系数，=1.2An/ Aw,其中An为挡风面积，Aw为迎风面积。） 取安全网网目尺寸为35mm35mm，绳径取3.2 mm，自重取0.01 KN/m2得： =1.2（35+35）2（3.2/2）/352=0.2194 所以s=1.0=0.2194 z-风压高度变化系数，由于本工程地处北京市西二环，属有密集建筑群的城市市区，故地面粗糙度为C类。故由建筑结构荷载规范表7.2.1得 2.03 1.70z= 1.70+ （105.7-100）=1.7425 150105.7 wo-基本风压（KN/m2），wo=0.5 KN/m2所以 Wk=0.7szwo=0.70.21941.74250.5=0.1338 KN/m2.脚手架荷载设计值 N=1.2NG+1.8NQ =1.23.2402+1.84.725=12.3932KN a 1.05RAV = N = X12.3932 = 7.2294 KN L 1.8 b 0.75RB = (1+ ) Csc 30 N =(1+ ) XCsc 30 N = 1.4167 L 1.8 X1.9177X 12.3932 =33.6672KN 1 b 1 0.75 RAH = (1+ ) N = (1+ ) X N = 0.9091 h L 1.1 1.8 X1.732X 12.3932 =19.5139KNAC杆中最大弯炬（在D处） a b 1.05X0.75Mmax = N = X12.3932 = 5.422KN.M L 1.8选用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度 为fu=205N/mm2 抗剪强度 为fv=120N/mm2 M 5.422106则截面模量W= = = 26.4488cm3 fu 205对于483.5的钢管：A= 4.89 cm2 W=5.08 cm3 I=12.19 cm4选用斜支承的斜支撑间距为0.75M,水平横杆为双架子钢管 ，斜支撑管也为双架子钢管 ，则此时 1.扣件抗滑力承载力为 RAH 19.5139A点处 R = = =4.8784KNRC=8.5 KN 4 4 RB 33.6672B点处 R = = =8.42 KNRC=8.5 KN 4 4符合要求2.管件承载力验算AC管最大剪应力为： RAV 7.2294103= = =37N/mm2fv=120N/mm2 A 44.89102 BC管受压应力为：RB 33.6672103= = =17.21N/mm2fu=205N/mm2 A 44.89102 符合要求。3.立杆稳定性计算由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.3公式5.3.11、2：不组合风荷载时 N f （5.3.11） A 组合风荷载时 N Mw + f （5.3.12）A W N计算立杆段的轴向力设计值不组合风荷载时 N=1.2NGK+ 1.8NQK=1.23.2402+1.84.725=12.3932KN 组合风荷载时 N=1.2NGK+0.851.8NQK=1.23.2402+0.851.84.725=11.1175KN轴心受压构件的稳定性系数，按计算长度LO=1.7m，回转半径i=1.58cm， LO 1.7100 则长细比= = =107.6,查 i 1.58查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C表C： 0.588-0.516 =0.588 - (107.6-100)=0.533 110-100 A 立杆的截面面积， A=4.89cm2 Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 0.851.8Wklah2 0.851.80.13381.51.52Mw=0.85 1.8 Mwk= = 10 10 =0.0691KN.mf 钢材的抗压强度设计值，f =205N/mm2W 立杆的截面模量，W=5.08 cm3不组合风荷载时 N 12.3932103 = =47.5496 N/mm2f =205 N/mm2 A 0.5334.89 102 组合风荷载时 N Mw 11.1175103 0.0691106 + = +A W 0.5334.89 102 5.08103=42.6551+13.6024=56.2574N/mm2f =205 N/mm2 故立杆满足稳定性要求。3.2直接落在29层屋面板上脚手架计算，分为两部分，本计算按脚手架受力最不利位置计算，取落在29层屋面板上的脚手架进行计算，设计高度为(100.9+)21m。.荷载计算（1）恒荷载标准值Gk的计算Gk=Gk1+ Gk2+ Gk3=Hi gk1+n1la gk2 + Hi gk3式中Hi-立杆计算截面以上架高，Hi=21mgk1-以每m架高计的构架基本结构杆部件的自重计算基数（KN/m），gk1=0.1394 KN/mgk2-以每m立杆纵距（la）计的作业层面料自重计算基数（KN/m），gk2 =0.3594 KN/mgk3-以每m架高计的外立面整体拉接杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m），gk3=0.0768KN/m n1-同时存在的作业层数，取n1=2所以Gk=Hi gk1+n1la gk2 + Hi gk3 =210.1394+21.50.3594+210.0768=5.6184KN（2）脚手架施工荷载标准值Qk的计算 Qk= n1laqk 31.05 =21.5 =4.725KN 2（3）脚手架风荷载标准值Wk的计算 Wk=0.7szwo Wk-风荷载标准值（KN/m2） s-脚手架风荷载体型系数，s=1.0，（为挡风系数，=1.2An/ Aw,其中An为挡风面积，Aw为迎风面积。） 取安全网网目尺寸为35mm35mm，绳径取3.2 mm，自重取0.01 KN/m2得： =1.2（35+35）2（3.2/2）/352=0.2194 所以s=1.0=0.2194 z-风压高度变化系数，由于本工程地处北京市西二环，属有密集建筑群的城市市区，故地面粗糙度为C类。故由建筑结构荷载规范表7.2.1得 2.03 1.70z= 1.70+ （121.6-100）=1.951 150121.6 wo-基本风压（KN/m2），wo=0.5 KN/m2所以 Wk=0.7szwo=0.70.21941.9510.5=0.1498KN/m2.纵横向水平杆计算 采用脚手板采用503004000mm松木板或冲压式钢脚手架或竹串片脚手板，施工荷载由纵向水平杆传给立杆，查建筑荷载脚手架实用手册90页表434A，综合结构、装修施工均布荷载Qk=3.0 KN/m，操作层小横杆取0.75m，容许柱距为2m，故可不对纵、横向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。.立杆稳定性计算由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.3公式5.3.11、2：不组合风荷载时 N f （5.3.11） A 组合风荷载时 N Mw + f （5.3.12）A W N计算立杆段的轴向力设计值不组合风荷载时 N=1.2NGK+ 1.8NQK=1.25.6184+1.84.725=15.2471KN