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1 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告（详细版）论文相似性检测报告（详细版） 报告编号：报告编号：13367d89-b1a6-466e-9c8e-a8c6014b20ef 原文字数：原文字数：18,277 检测日期：检测日期：2018年04月18日 检测范围：检测范围：中国学术期刊数据库（CSPD）、中国学位论文全文数据库（CDDB）、中国学术会议论文数据库（CCPD）、中国学术网页数据库（CSWD） 检测结果：检测结果： 一、总体结论一、总体结论 总相似比：29.17%29.17% (参考文献相似比：0.00%0.00%，排除参考文献相似比：29.17%29.17%) 二、相似片段分布二、相似片段分布 注：绿色区域绿色区域为参考文献相似部分，红色区域红色区域为其它论文相似部分。 三、相似论文作者（举例10个）三、相似论文作者（举例10个） 点击查看全部举例相似论文作者 四、典型相似论文（举例22篇）四、典型相似论文（举例22篇） 头部中前部中部中后部尾部 序号序号相似比相似比相似论文标题相似论文标题参考文献参考文献论文类型论文类型作者作者来源来源发表时间发表时间 111.81%QY90汽车起重机设计学位论文丁国建重庆大学2012 24.17%网络化汽车起重机协同设计平台研究学位论文宗华长沙理工大学2011 33.47%高空作业车部件伸缩臂结构分析设计会议论文王飞2012年供电企业带电作业技术研 讨会 2012 2 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 点击查看全部举例相似论文 五、相似论文片段（共18个）五、相似论文片段（共18个） 序号序号相似比相似比相似论文标题相似论文标题参考文献参考文献论文类型论文类型作者作者来源来源发表时间发表时间 42.78%起重机伸缩臂结构优化研究学位论文黄琳大连理工大学2007 52.08%工程液压缸的性能分析及优化设计学位论文李娜山东科技大学2014 62.08%汽车起重机伸缩臂结构分析与优化设计研究学位论文刘敏长安大学2014 72.08%PT25型高空作业平台工作装置设计与虚拟样机仿真分析学位论文方小军长安大学2011 82.08%高层超高层破窗攀爬式消防救援装置的研究学位论文金久富沈阳建筑大学2014 92.08%汽车起重机伸缩臂抖动故障分析期刊论文郑红 等机床与液压2011 101.39%6吨船用起重机设计与分析学位论文徐磊哈尔滨理工大学2012 111.39%越野轮胎起重机吊臂结构特性分析及优化学位论文周建超湘潭大学2010 121.39%汽车起重机计算机辅助设计系统的研究与开发学位论文许志勇大连理工大学2000 131.39%公园内薇甘菊防治实用技术期刊论文郭光石农家科技(下旬刊)2012 141.39%汽车起重机吊臂的CAE学位论文杨晶辽宁工学院2007 151.39%大型起重机单缸插销式伸缩臂及其控制系统研究学位论文季广中中国矿业大学2003 1 1送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：起重机伸缩臂结构优化研究 学位论文黄琳，2007年 大连理工大学 高度与幅度。对臂架的强度决定了整机的性能，其质量直接影响整机倾覆稳定性，所以对臂 架结构设计的好坏将直接影响整机的性能，如整机的重量，对整机的重心，整机稳定性的高 直接影响整机倾覆稳定性, 起重机伸缩臂结构优化研究因而臂架结构设计的优劣,将直接影响 整机的性能,如整机重量、整机重心高度和整机稳定性等。所以要在保证臂架安全工作的条件 3 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 度。因此，在保证臂架安全运行的条件下，应尽量减小起重臂的重量，这对于提高整机的质 量和经济性具有重要的现实意义。本文 下尽量减轻臂架的重量,这对提高整机质量和经济性具有很大的现实意义。为了减轻自重,降 低制造成本,提高整机性能,臂架大都采用以钢板为主的箱形截面。因而,本文 2 2送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：新型混合臂式高空作业车有限元分析及优化设计 学位论文刘凤芝，2011年 东南大学 高空作业车按其行走方式分为两类，即具有特殊车辆底盘的车载高空作业车和采用四轮驱动 式的高空作业车。根据其结构，装有汽车底盘的车载高空作业车可分为折叠墙高空作业车、 直臂高空作业车和混合墙式高空作业车、剪叉式升降高空作业车。根据现场情况，分为 初始生产高空作业车时，仅仅是用来采摘水果（主要是樱桃）的小型臂架设备，所以在国外 又被称作【吼如今，高空作业车已发展成二节臂式或更 为复杂的混合臂式结构。高空作业车一般可分为四种基本形式：自行式、折叠臂式、伸缩臂 式和混合臂式，图形如卜所示。如今随着经济的快速发展，高空作业车的主要特 点是：图自行式高空作业车图伸缩臂式高空作业车图折叠臂式高空作 业车图混合臂式高空作业车 第一章绪论、新型的全液压自行式专用底盘 3 3送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：高空作业车部件伸缩臂结构分析设计 会议论文2012年供电企业带电作业技术研讨会，2012年 王飞 高空作业车的主要结构有：工作机构、金属结构、动力装置与控制系统四部分。这四个部分 的组成及其作用分述如下： 1.3.1 工作机构 为了实现高空作业车的不同运动要求，建立了工作机构。高空作业车通常包括变幅机构、回 转机构、平衡机构、行走机构。通过变振幅机构和旋转机构实现人体工作斗在两个水平和垂 直方向上的运动，通过平衡机构使工作 高度米的后置式伸缩臂高空作业车。作业车通过工作臂的伸出举升能够将工作人员安全 送至米高空进行工作，作业车的作业半径为米，可以进行的连续回转 。高空作业车组成高空作业车的主要结构有：工作机构、金属结构、动力装置与控制 系统四部分。这四个部分的组成及其作用分述如下：工作机构工作机构是为实现 高空作业车不同的运动要求而设置的。高空作业车一般设有变幅机构、回转机构、平衡机构 4 4送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：高空作业车举升臂电液控制系统的研究 学位论文许振保，2007年 山东科技大学 4 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 高空作业车行走机构是通用或专用的车辆底盘。 1.3.2 金属结构 金属结构的工作臂、回转机构、工作平台、子框架（框架梁、门架、支腿、等）是高空作业 车的重要组成部分。高空作业平台的工作部件全部安装或支撑在这些金属结构上。金属结构 是高空作业车的骨架。它承担了空中工作车辆的重量和各种外部负载在操作过程中。高空作 业车的金属结构部件较多，重量通常占整机重量的一半以上，消耗大量钢材。因此 金属结构金属结构工作臂、回转平台、副车架(车架大梁，门架、支腿等)金属结构是高空作 业车的重要组成部分。高空作业车的各工作机构的零部件都是安装或支承在这些金属结构上 的。金属结构是高空作业车的骨架。它承受高空作业车的自重以及作业时的各种外载荷。组 成高空作业车金属结构的构件较多，其重量通常占整机重量的一半以上，耗钢量大。因此高 空作业车金属结构的合理设计，对减轻高空作业 5 5送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.08%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：高空作业车部件伸缩臂结构分析设计 会议论文2012年供电企业带电作业技术研讨会，2012年 王飞 结构件以实现运动。安全装置包括各种传感器、行程开关、报警和液压锁止阀，用于检测危 险情况并确保安全。 1.4 设计内容 本课题主要研究工作如下： 1、进行20米前置式高空作业车伸缩臂结构件的结构设计、用以实现高空作业车登高作业功能 。 2、对伸缩臂结构件进行数学建模、数值计算，以获得高空作业车伸缩臂的结构工作性能和工 作规律。 第2章 高空作业 开关检测危险信号通过继电器控制相应元件，实现功能。 本课题所要研究的具体任务 本课题主要研究上作如下：、进行米后置武高空作业车伸缩臂结构件的结构设计、用 以实现高空作业车登高作业功能。、对伸缩臂结构件件进行数学建模、数值计算、有限元 分析，以获得高空作业车伸缩臂的结构工作性能和工作规律。、根据设计、计算结果进行 6 6送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.08%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：网络化汽车起重机协同设计平台研究 学位论文宗华，2011年 长沙理工大学 对于三节或三节以上的起重机，每个臂的展开可以以不同的方式选择，但前面的一个可以大 致分为三类。 不同，以及各节臂之间的伸缩次序关系不同进行分类。 对于拥有三节或三节以上的吊臂来讲 ，各节臂的伸缩方式可以由不同的选择大致可以分为三类：顺序伸缩：伸缩过程中，各 5 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 （1）顺序伸缩：指吊臂在伸缩过程中，各节伸缩臂必须按一定先后顺序，完成伸缩动作。 （2）同步伸缩：指吊臂在伸缩过程中，各节伸缩臂同时以相同的形成比例进行伸缩。 （3）独立伸缩：指吊臂在伸缩过程中，各节臂均能独立进行伸缩。显然，独立伸缩构，同样 也可以完成顺序伸缩或同步伸缩的动作。 实际上，三个伸缩臂或三个以上的伸缩机构常常被几个伸缩机构中和 节伸缩臂按一定顺序，完成伸缩动作。同步伸缩：伸缩过程中，各节伸缩臂同时以相同 的形成比例进行伸缩。独立伸缩：指吊臂在伸缩过程中，各节臂均能独立进行伸缩。显 然，独立伸缩机构，同样也可以完成顺序伸缩或同步伸缩的动作。在现实中，三节伸缩臂或 三节以上的伸缩机构，往往式上述几种伸缩机构的中和 7 7送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.08%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：汽车起重机伸缩臂结构分析与优化设计研究 学位论文刘敏，2014年 长安大学 滑轮组，或者最后一段可以用手动或简单的伸缩机构伸缩。 本次设计的四节臂伸缩，采用后种方法过于落后，故采用第一种方法。即，用一个液压缸加 两个滑轮组的伸缩方式。传动方案如图2.1。 图2.1 伸缩臂传动方案图 传动过程：液压缸2向外伸出带动第2节臂伸出，同时由于钢丝绳的长度是不变的，而液压缸2 向外伸出时钢丝绳1变长，从而钢丝绳6变短，使得第三节臂通过固定在液压缸2上的滑轮3向 外伸出，当第三节臂向外伸出的时候由于钢丝绳的长度是不变的，钢丝绳8变长，从而钢丝绳 9变短，使得第四节臂通过固定在三节臂上的滑轮向外伸出，最终按顺序的伸长，反之缩回过 程同理。 2.4伸缩 采用顺序伸缩方式，传动方案如图2.5 所示3。图 2.5 伸缩臂传动方案传动过程：液压缸 2 向外伸出，同时导致第 2 节臂伸出，钢丝绳 1 变长，由于钢丝绳总长度不变，所以钢丝 绳 6 变短，第三节臂伸出。当第三节臂向外伸出时，由于钢丝绳总长度不变，导致钢丝绳 8 变长，钢丝绳 9 变短，导致第四节臂通过滑轮 10 向外伸出，最终实现按顺序地伸长。反之 ，缩回过程同理 8 8送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：起重机伸缩臂结构优化研究 学位论文黄琳，2007年 大连理工大学 材料得到充分利用。 以下是目前伸缩式吊臂常见的截面形式(如图2.2所示)： 五边形、六边形、八边形、大圆角矩形以及椭圆形截面等。其中,矩形截面是由翼缘板和腹板 焊接而成的,它是目前轮式起重机伸缩臂中用得最多的截面形式。与其他截面形式相比,矩形 6 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 图2.2 臂架截面形式 归纳起来，伸缩臂可以制成几种典型箱形截面：矩形、梯形、倒置梯形、五边形、六边形、 八边形、大圆角矩形以及椭圆形截面等。 矩形截面是由翼板与腹板的焊接。这是最常用的轮型高空作业车伸缩臂形式。与其他部分的 矩形截面形式相比，制造工艺简单，具有较好的 截面的制造工艺简单,具有较好的抗弯能力和抗扭刚度,因此,中、小吨位轮式起重机的伸缩臂 通常都采用这一形式,但是这种截面没有充分发挥材料的承载能力,为了使伸缩 9 9送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：汽车起重机计算机辅助设计系统的研究与开发 学位论文许志勇，2000年 大连理工大学 确定，二、吊臂各节尺寸的确定，三、变幅液压缸铰点的确定，四、臂架的受力计算和分析 ，五、伸缩臂结构的校核。 表 1 高空作业车吊臂节数 最大起升高度H(m)1015161920293050 吊臂节数K3233445 3.1.1 吊臂根部铰点位置的确定 设e为吊臂根部铰点O至回转中心线的水平距离，h为铰点O到回转支承装置上表面的垂直距离 ，则铰点O的坐标为（e，h）见图3设 是铰点O至基本臂截面中心线距离，设下标i表示不同位 置的 值的序号（i=1，2，n）当第i个 值为 时，铰点O的位置为 。 带有符号，在吊臂 中心线以下为负，反之为正。则 图 3-1 三铰点有关尺寸图 吊臂根部铰点的位置与吊臂长度，起升高度和幅度有关 进行分析。1.动臂根部铰点的确定 设 e为动臂根部铰点 O至回转中心线的水平距离 ,h为铰点 O到回转支承装置上表面的垂直距离,则铰点O的坐标为 (e, h),见图3-3.设e。是 铰点。至基本臂截面中心线距离,设下标i表示不同位置的%值的序号 (i1, l,n)。当第 i个值为.时,铰点O的位置为O (e；,h；). e.带有符号,在动臂中心线以下为负,反之 为正。 则: 大连理工大学硕士论文 第三章 汽车起重机总体设计h,气,一h2 气十e,一气e；1； COS02 +(el, +e,)sin么一R式中:图3-3三铰点有关尺寸图 h2一 回转支承装置上表面至地面高度。它是底盘上表面离地高度和回转支承装置高度 1010送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.08%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：网络化汽车起重机协同设计平台研究 学位论文宗华，2011年 长沙理工大学 7 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 基本臂截面中心线距离，设下标i表示不同位置的 值的序号（i=1，2，n）当第i个 值为 时，铰点O的位置为 。 带有符号，在吊臂中心线以下为负，反之为正。则 图 3-1 三铰点有关尺寸图 吊臂根部铰点的位置与吊臂长度，起升高度和幅度有关。设吊臂的工作长度为： 即： （1） 从而得出 =10.2m。 式中：H基本臂的起升高度，H=10.2m。 B吊头距滑轮组的最短距离，b=1.5m。 、 根部铰点和头部滑轮轴心离吊臂基本截面轴心的距离，并带有正负号，在中心线以下 者为正，以上为负。由于 此项数值较小，所以在计算时可以不计。 h根部铰点离地距离，参见20T高空作业车的h值，取h=2.4m。 吊臂仰角，其值小于最大仰角 =80即 =0.7 即 =56。 吊臂根部离铰点的距离e （2） 得出吊臂根部离铰点的距离e=1.73m。所以取距离e=1.73m。 将最大起升高度H1带入公式得出主吊臂最大长度 。 （3） 式中： 最长主臂作业长度， =30m。 3.1.2 伸缩 伸缩臂架的如下几个方面进行计算并将主要的变量设置为参数化设计系统用户的输入参数， 根据程序来实现主要待求参数的自动计算。吊臂根部铰点位置的确定。吊臂根部铰点的 位置与吊臂长度，起升高度和幅度有关，吊臂的工作长度乙由公式（）可以计算出来 。乙：（）（）一 （）一 ? 式中：一基本臂的起升高度 。一吊头距滑轮组的最短距离。，一根部铰点和头部滑轮轴心离吊臂基本截面轴 心的距离。根部铰点离地距离。一吊臂仰角，其值小于最大仰角。，一般取 （）将计算出的基本臂工作长度与规定的最小幅度值心缸代入公式 （）可以得到吊臂根部节点离回转中心的距离。一。 一（） （）吊臂根部 1111送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：QY90汽车起重机设计 学位论文丁国建，2012年 重庆大学 长度为 =（0.2-0.25） （m）。 在第i节臂退回后，除外露部分长度a外，在前节（i-1）节臂中的长度 加上伸出后仍在前节 8 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 臂中的那部分搭接长度 ，第i节臂插在前节臂内的长度为（ + ），假设第i节臂的结构长度 为 ，则 = + +a = + （6） 各节伸缩臂插入前一节都留有一段距离c，这是结构上的需要，在此距离内要设置伸缩油缸的 铰支座和其它的结构构件，其大小视情况而定，在此次设计中选择c=0.55m。因此前后两节臂 由这样的关系： = +c-a （7） 从式4-6可知， = + +a = + +a 将上述两式代入式（7），可得。 + +a= + +c 已知， = = ， = = ，从上式可知，后一节的搭接长度，臂前一节的搭接长度小一些，因为 一般情况下结构 1212送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：QY90汽车起重机设计 学位论文丁国建，2012年 重庆大学 计算的基本臂工作长度 必须满足下面的式子，所计算的各节臂的长度值才能满足需要： = + （K-1）1.2 +（K-1）c=1.2（ + ）+（K-1）c （9） 式中： =1.29.52+0.2（4-1）=12.024（m） 1.2（ + ）+（K-1）c=1.2（7.47+0.2）+（4-1）0.55=12.015（m） 即式（9）成立，所计算各节臂的长度满足要求。 上述为所计算出的各节臂的长度尺寸，参考QAY20吨汽车高空作业车设计各节臂尺寸的确定， 最终确定长度为： =9.52（m）、 =8.56（m）、 =8.47（m）、 =8.25（m） 3.1.3 变幅液压缸铰点的确定 变幅液压缸的铰点如图4所示，变幅液压缸根部铰点（ ）的位置，一般使其落在回转支撑装 9 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 置的滚道上，从而改变了平台的受力情况。采用双作用液压缸 1313送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.78%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：QY90汽车起重机设计 学位论文丁国建，2012年 重庆大学 位置图 铰点 在求得 和 已经确定即 =0.84m，e=1.73m，所以认定铰点 已经确定。因为铰点离滚道 面的距离式构造所定，一般取 =0.18m。 在图4中可以看出，只有在基本臂上固定的铰点 尚未确定。铰点 的取得要满足下述条件，在 变幅缸缩回时， 吊臂位在行驶状态，变幅液压缸长度为最短长度；而当全伸时吊臂位在最大 仰角状态，液压缸长度达到最大长度。连接吊臂铰点（ ），变幅缸铰点（ ）和（ ），形成 或 。在 中 ，在 中， .面角 是 与水平线的夹角，它可由下式求得： （11） 式中： =0.84m， =0.18m， =1.73m， =0.9m。 从而可以得出： =14.087。 在 和 确定后，用三角公式求得 的位置，在 中，其边角关系为： 在 中， 已知， ， =（1.61.7） ，并带入上述2式并消去 、 ，可得 的二次方程式： （12） 式中： =2.71m， =80， =14.087。 的值是根据实际的情况而定，在设计中，大体是所设计的铰点应位于基本臂工作长度 的中 点处，由利于高空作业车的受力分布，使支点能够达到最大的作用效果。 将上述值带入式(12)得出： =0时， =7.23或1.01， =50时， =4.24或1.73， 10 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 =40时， =5.59或1.32， 在 =40时，比较接近中点值，所以铰点位置确定为： =40时， =5.59或1.32，在 =5.59时， 根部铰点 的位置落在前方轨道上， =1.32时，根部铰点落在后方轨道上。根据上述计算，汽 车高空作业车铰点的位置 1414送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.78%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：QY90汽车起重机设计 学位论文丁国建，2012年 重庆大学 计算 主臂液压缸定为1节，尺寸形状可按如下进行设计计算，当主臂仰角为56 时，工作幅度为3米 时，主臂吊最大载荷Q=20T，此时伸缩缸承受最大压力 （16） 伸缩缸在工作时能够达到的工作压力按30MPa计算，根据公式如下 （17） 式中：D液压缸的内径 F最大载荷 P工作压力 可得出，D=142mm，取D=160mm。 3.3.2 活塞杆直径 （1）计算 活塞杆直径d一般按液压缸往复运动速度比 计算，公式如下： （18） 式中：D液压缸直径 -往复运动速度比，参见下表选择 =2。 可得出：d=126mm，选择d=140mm （2）强度验算 11 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 活塞杆工作时，它通常是主要承受轴向压缩力。因此，实力的活塞杆检查可以根据直杆 拉伸强度进行检查，并可根据拉的直杆压力计算公式。即 （19） 式中： -活塞杆内应力。 F液压缸负载力。 -活塞杆材料许用应力 ， 为材料的抗拉强度，材料为45号钢，故 为600MPa，n为安 全系数，一般取n35，n取5。 将上述值代入， 式（19）成立，所以强度满足要求。 （3）稳定性验算 当活塞杆直径与液压缸安装长度之比在110以上时，活塞杆 1515送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.08%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：PT25型高空作业平台工作装置设计与虚拟样机仿真分析 学位论文方小军，2011年 长安大学 活塞杆容易出现不稳定状态，产生纵向弯曲失效。此时，有必要计算压缩稳定性。 计算时，整个液压缸被视为与活塞杆具有相同横截面的杆。采用欧拉公式计算出临界压缩载 荷 ，再带入压杆稳定公式进行计算。 欧拉公式： (20) 式中：E材料的弹性模数，对钢而言，E= MPa。 J活塞杆截面惯性矩， = 。 L液压缸安装长度，由文献1可知，此处选择为L=14.9m液压缸长度l=7.5米 。 -长度折算系数，由文献1可知， =1。 计算可得 = N。 压杆稳定公式为： （21） 式中： -安全系数，一般取 =3.5。 可以认为段为固定端，图可简化为图。 翕 荔 易砑彩欤一 图活塞杆示受力意图 黝伞 枷黝棚一图活塞杆受力示意图 第二章高空作业平台工作装置主要技术确定计 算时采用欧拉公式计算出临界压缩载荷，再带入压杆稳定公式进行计算。欧拉公式： 器 （）“。式中 材料的弹性模数，对钢而言 ，；，活塞杆截面惯性矩，：液 压缸安装长度，此处选择为；长度折算系数， 。计算可得 。压杆稳定公式为：， （）式中 珥 安全系数，一般 12 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 将 带入上式，所得结果与式（19）不符合。重新选择活塞杆直径d=140mm。 将上述值代入式（19）进行 1616送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.08%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：QY90汽车起重机设计 学位论文丁国建，2012年 重庆大学 长度l=7.5米 。 -长度折算系数，由文献1可知， =1。 计算可得 = N。 压杆稳定公式为： （21） 式中： -安全系数，一般取 =3.5。 将 带入上式，所得结果与式（19）不符合。重新选择活塞杆直径d=140mm。 将上述值代入式（19）进行强度验算，式（19）成立，即满足强度要求。所得 =26.4 N。将 上述数值再次代入式（21），进行稳定性验算，计算可知，所得结果与式（21）相符合，可 以确定尺寸为d=140mm 3.3.3 缸筒壁厚及外径计算 液压缸壁厚 和外径 由强度条件确定 （1）缸筒壁厚的确定 缸筒分为2种，当缸筒内径D和壁厚 的比值 时，称为薄壁缸筒，反之称为厚壁缸筒。 对薄壁缸筒 (22) 式中： -液压缸的耐压试验压力，当P16MPa时， =1.5P。当P16MPa时， =1.25P，P为液 压缸工作压力为30MPa。 -缸筒材料的许用应力， ， 为材料的抗拉强度，材料为45号钢取 =600MPa，N为安 全系数，一般取N=5。 13 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 D缸筒内径D=160mm。 将上述数值代入式（4.18）可得， =25mm。 此时 1717送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：高层超高层破窗攀爬式消防救援装置的研究 学位论文金久富，2014年 沈阳建筑大学 确定 缸筒分为2种，当缸筒内径D和壁厚 的比值 时，称为薄壁缸筒，反之称为厚壁缸筒。 对薄壁缸筒 (22) 式中： -液压缸的耐压试验压力，当P16MPa时， =1.5P。当P16MPa时， =1.25P，P为液 压缸工作压力为30MPa。 -缸筒材料的许用应力， ， 为材料的抗拉强度，材料为45号钢取 =600MPa，N为安 全系数，一般取N=5。 D缸筒内径D=160mm。 将上述数值代入式（4.18）可得， =25mm。 此时 ，不满足式 ，所以所求液压缸不是薄壁缸筒，为厚壁缸筒。 对厚壁缸筒 （23） 通过上式求得 =9.13，取整为 =10mm。 即所得缸筒壁厚为10mm。 （2）缸筒外径计算 缸筒外径 为 （24） 所得结果为 =180mm。通过计算得出液压缸的基本参数为： 满足稳定性要求。（）缸筒壁厚及外径液压缸壁厚和外径由强度条件确定。（） 缸筒壁厚的确定对薄壁缸筒：扣为 （）仃式中：厂液压缸的耐压试验压力 ，当时，肛尸。当时，肛，尸为液压缸工 作压力为。卅缸筒材料的许用应力，哪，为材料的抗拉强 度，材料为号钢时，取，为安全系数，一般取。一缸筒 内径。将上述数值代入式（）可得，萨。此时 ：，不满足：，所以所求液压缸不是薄壁缸筒，为厚壁缸筒。对 厚壁缸筒，可通过下式计算：。一通过上式计算，并参考机械设计手册表 选取庐。（）缸筒外径计算缸筒外径 14 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 六、全部举例相似论文作者（共10个）六、全部举例相似论文作者（共10个） 缸筒内径：160mm 活塞杆直径：140mm 缸筒外径：180mm 根据上述 1818送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.39%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：QY90汽车起重机设计 学位论文丁国建，2012年 重庆大学 液压缸不是薄壁缸筒，为厚壁缸筒。 对厚壁缸筒 （23） 通过上式求得 =9.13，取整为 =10mm。 即所得缸筒壁厚为10mm。 （2）缸筒外径计算 缸筒外径 为 （24） 所得结果为 =180mm。通过计算得出液压缸的基本参数为： 缸筒内径：160mm 活塞杆直径：140mm 缸筒外径：180mm 根据上述数值，参见徐工液压件厂的伸缩缸技术参数选择液压缸的参数如下： 缸径：160，杆径：140，工作压力：20Mpa，实验压力：25Mpa，行程：7200 第4章 结论 通过本次毕业设计，基本上掌握了高空作业车的结构，及其主要的工作原理，并且通过 15 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 七、相似论文（举例22篇）七、相似论文（举例22篇） 序号序号作者作者典型片段总相似比典型片段总相似比剩余相似比剩余相似比 1丁国建11.81%17.36% 2宗华4.17%25.00% 3王飞3.47%25.69% 4黄琳2.78%26.39% 5方小军2.08%27.08% 6刘敏2.08%27.08% 7金久富