大气课设-锅炉烟气除尘系统的设计.docx

目录1.概述12.设计原始资料13.燃煤锅炉排烟量及烟尘和二氧化硫浓度的计算23.1燃煤成分含量的计算23.2 标准状态下实际空气量23.3标准状态下实际烟气量33.4标准状态下烟气含尘浓度44. 净化系统设计方案的分析确定54.1除尘器应达到的除尘效率54.2除尘器工况烟气流量64.3净化系统设计方案的确定64.3.1除尘器的选择时应注意的问题64.3.2 各种除尘器的性能参数比较94.3.3.电除尘和袋式除尘器的比较104.4.4 袋式除尘器的工作原理、应用及特点135. 管网布置及计算175.1各装置及管道布置的原则175.2 管网的阻力损失计算185.2.1.各管段的管径185.2.2 摩擦压力损失1952.3 局部压力损失206、烟囱的设计226.1烟囱高度的确定226.2烟囱直径的计算226.3烟囱的抽力计算237.风机及电机的选择设计247.1风机风量的计算247.2风机风压的计算247.3风机的选型257.4电动机功率的计算278. 总结281.概述随着经济和社会的发展，燃煤锅炉排放的二氧化硫严重地污染了我们赖以生存的环境。由于中国燃料结构以煤为主的特点，致使中国目前大气污染仍以煤烟型污染为主，其中尘和酸雨危害最大，且污染程度还在加剧。因此，控制燃煤烟尘的so2对改善大气污染状况至关重要。高温气体净化主要包括脱硫和除尘两部分，此外还须脱除hci、hf和碱金属蒸汽等有害杂质。在常规工艺中，脱硫和除尘作为独立的单元操作分别在各自的装置中完成。而在脱硫除尘一体化工艺过程中，将脱硫和除尘两个单元操作结合起来，即在一个操作单元中既达到除尘的目的又满足脱硫的要求。脱硫除尘一体化操作可以简化工艺流程，节约设备投资。因而，研究开发适合于我国燃煤锅炉烟气脱硫除尘一体化设备具有重要的使用价值。 目前烟气脱硫除尘一体化装置主要是通过工艺改造和设备优化组合来实现脱硫除尘的目的，很少有人来通过改良脱硫除尘剂的配方来实现这一目的。假如能够在现有的成熟的高效率脱硫工艺的基础上，在投资成本和运营成本都不高的情况下，通过一些工艺的改良和脱硫药剂的改善来提高其除尘效率，使得该脱硫除尘一体化装置既有良好的脱硫效果，又能获得较高的除尘效率。这种技术的研制和开发一定会有很好的推广价值，产生良好的社会效益和经济效益。2.设计原始资料锅炉型号：szl4-13型，共 4台（2.8mw4）设计耗煤量：650kg/h（台）排烟温度：160烟气密度（标准状态下）：1.34kg/m3空气过剩系数：1.4排烟中飞灰占煤中灰分（不可燃成分）的比例：16烟气在锅炉出口前阻力：800pa当地大气压力：97.86kpa冬季室外空气温度：1空气含水（标准状态下）按0.01293kg/m3，烟气其它性质按空气计算煤的工业分析成分chsonw（水分）a（灰分）v（挥发分）质量百分比68%4%1%5%1%6%15%13%净化系统布置场地如图1所示的锅炉房北侧20m以内。要求：出口烟气含尘浓度达到锅炉大气污染物排放标准（gb13271-2001）中二类区标准，即：烟尘浓度200mg/nm3。3.燃煤锅炉排烟量及烟尘和二氧化硫浓度的计算燃料在空气中燃烧所生产的烟气体积即排烟量，燃煤烟气的主要成分是co2，so2，n2，灰分和水蒸气。随烟气一同排出的飞灰即烟尘，单位体积烟气内所含的烟尘质量即烟气浓度，单位体积烟气内所含二氧化硫的质量即二氧化硫浓度。燃烧的烟气量可以由燃料的组成，根据燃烧方程式来计算为了便于理论计算，先作六点假设假定：1) 空气仅由氮氧组成，两者体积比为:n2/o2=3.78：12) 燃料中固定氧可用于燃烧3) 燃料中硫主要被氧化为 so24) 热力型nox的生成量较小，燃烧中含氮量较低，在计算时可以忽略，即不考虑nox的生成5) 燃料中的n在燃烧时转化为n2和no，其中以n2为主要存在形式 6) 燃料的化学方程式为cxhyszow 其下标x,y,z,w分别代表c,h,s,o的原子个数煤的工业成分分析成分chsonw（水分）a（灰分）v（挥发分）质量百分比68%4%1%5%1%6%15%13%3.1燃煤成分含量的计算以下计算以1kg燃煤燃烧为基础，其中：元素质量m/g物质的量n/mol理论需氧量n1/molc68056.66756.667h4020.00010.000s100.3130.313n100.3570.000o501.563-1.563h2o603.3330.0003.2 标准状态下实际空气量 （1）理论耗氧量为：此时氧气体积为：（2）理论空气量的计算需消耗干空气量为：已知空气含水，即空气中含水的物质的量为：此时体积（标况）为：式中 22.4为标况下1mol气体的体积，得空气中含水率为1.608%，则理论需要空气量为：即理论空气量为：（3）实际空气量的计算实际过程中，空气过剩，过剩系数，则实际消耗空气量为：3.3标准状态下实际烟气量1）标准状态下燃烧产物产生的烟气量 此时燃烧产物产生的烟气体积为：则总实际烟气量为：有szl4-13型锅炉4台， ，设计耗煤量得则标准状态下总烟气流量3.4标准状态下烟气含尘浓度 式中：- 排烟中飞灰占煤中灰分（不可燃成分）的质量分数， 16； - 煤中灰分（不可燃成分）的含量，15； - 标准状态下实际烟气量，m3/kg。代入数据得： 4. 净化系统设计方案的分析确定锅炉设备是燃料的化学能转化为热能，又将热能传递给水，从而产生一定温度和压力的蒸汽和热水的设备。锅炉型号：szl413型，sz双锅筒纵置式，l链条炉排，4蒸汽锅炉额定蒸发量为若干t/h 或热水锅炉额定供热量为若干104kcal/h新单位制应为mw。冬季室外温度：-1，设备安装在室外，考虑在冬天设备的防冻措施，以及冬季排气冷凝形成的水雾、烟雾等。 按锅炉大气污染物排放标准（gb 132712001）中二类区标准执行，故建地应在二类区：城镇规划中确定的居住区、商业交通居民混合区、文化区、一般工业区和农村地区。 在设计过程中要考虑各除尘器的除尘效率，设备用费等各项技术经济条件。通过计算，根据工况下的烟气量、烟气温度及达到的除尘效率选择除尘器。4.1除尘器应达到的除尘效率1 除尘效率的计算锅炉烟尘最高允许排放浓度和烟气黑度限值 表1锅炉类别适用区域烟尘排放浓度/（mg/m-3)烟气黑度 （林格曼黑度）/级时段时段燃 煤 锅 炉自然通风锅炉 0.7mw(1t/h)一类区100801二、三类区150120其它锅炉一类区100801二类区250200三类区350250燃 油 锅 炉轻柴油、煤油一类区80801二、三类区100100其它燃料油一类区10080*1二、三类区200150燃气锅炉全部区域50501注：*禁止新建以重油、渣油为燃料的锅炉计算公式：式中 c标准状态下烟气含尘浓度，；标准状态下锅炉烟尘排放标准中规定值，由表1及原始条件可取。即除尘效率为：4.2除尘器工况烟气流量式中 标准状况下的烟气流量，； 工况下烟气温度，k； 标准状态下的温度，273k。 则烟气流速为： 4.3净化系统设计方案的确定4.3.1除尘器的选择时应注意的问题1）烟气量各种除尘器都有其相适应的设计额定负荷（烟气量立方米/小时），当实际烟气量与设计额定负荷有出入时，将会引起除尘效率的变化。工业锅炉在实际运行时烟气量的变化范围较大，因此在选择除尘器时，应注意考虑这个因素。2） 烟尘分散度工业锅炉所排出的烟气的尘粒是有大小不同颗粒组成。烟尘分散度是选择除尘器形式的决定性因素之一，不同形式的除尘器对不同粒径的烟尘适应性不同，见图1。不同粒度组成的烟气应选择不同型式的除尘器，如图2.不同燃烧方式的锅炉所排出的烟气中烟尘的分散度不同，如表2不同燃烧方式锅炉烟尘分散度（%） 表2粒径（微米）链条炉排往复炉排抛煤机煤粉炉7446.536.45413.43） 烟气含尘浓度烟气含尘浓度对除尘器的效率和压力损失影响极大，它是选择除尘器型式的重要指标。不同型式的除尘器对烟气含尘浓度的适应性也不同。如图34.3.2 各种除尘器的性能参数比较根据以上注意事项，对以下几种常用的除尘器的性能进行比较。如表3和表4. 常用除尘器的性能比较 表3除尘器名称适用的粒径范围/效率/%阻力/pa设备费运行费重力沉降室50595988001200中中冲击式除尘器59510001600中中上文丘里除尘器0.519098400010000少大电除尘器0.51909850130大中上袋式除尘器0.51959910001500中上大各种除尘装置的耐温性 表4尘器种类 旋风除尘器 袋式除尘器 电除尘器 湿式洗涤器普通滤料玻璃丝滤料干式 湿式使用最高温度40080-12025035080400备注 特高温者（60粒径分布/32015201610637 在选择除尘技术时，应充分考虑经济性、可靠性、适用性和社会性等方面的影响。除尘技术的确定受到当地条件、现场条件、燃烧煤种特性、排放标准和需要达到的除尘效率等多种因素的影响。综上所述，选用电除尘或袋式除尘器。4.3.3.电除尘和袋式除尘器的比较针对目前环保要求、污染物排放费用的征收情况以及静电除尘器和布袋除尘器在性能上的差异和在各行各业应用的实际情况，对两种除尘器在实际应用中的基本性能做一个简单客观的对比。 1）除尘效率 布袋除尘器：对人体有严重影响的重金属粒子及亚微米级尘粒的捕集更为有效。通常除尘效率可达99.99%以上，排放烟尘浓度能稳定低于50mg/nm3，甚至可达10 mg/nm3以下，几乎实现零排放。 电除尘器：随着国家环保标准的进一步提高和越来越多的电厂燃用低硫煤（或者经过了高效脱硫），比电阻大，即使达标也变得越来越困难。而布袋除尘器的过滤机理决定了它不受燃烧煤种物化性能变化的影响，具有稳定的除尘效率。针对目前国家环保的排放标准和排放费用的征收办法，布袋除尘器所带来的经济效益是显而易见的。2）系统变化对除尘器的影响 燃煤煤种相对稳定，但也不能避免遇到煤种或煤质发生变化的时候；锅炉系统是一个经常变动和调节的系统，因此从锅炉中出来的烟气物化性能、烟尘浓度、温度等参数也不能保证不发生变化。这一系列的变化，针对不同的除尘器会引起明显不同的变化。下面从主要的几个方面进行对比： 3）送、引风机风量不变，锅炉出口烟尘浓度变化布袋除尘器：烟尘浓度的变化只引起布袋除尘器滤袋负荷的变化，从而导致清灰频率改变（自动调节）。烟尘浓度高滤袋上的积灰速度快，相应的清灰频率高，反之清灰频率低，而对排放浓度不会引起变化。对静电除尘器： 烟尘浓度的变化直接影响粉尘的荷电量，因此也直接影响了静电除尘器的除尘效率，最终反映在排放浓度的变化上。通常烟尘浓度增加除尘效率提高，排放浓度会相应增加；烟尘浓度减小除尘效率降低，排放浓度会相应降低。 4）锅炉烟尘量不变，送、引风机风量变化 布袋除尘器： 由于风量的变化直接引起过滤风速的变化，从而引起设备阻力的变化，而对除尘效率基本没有影响。风量加大设备阻力加大，引风机出力增加；反之引风机出力减小。静电除尘器：风量的变化对设备没有什么太大影响，但是静电除尘器的除尘效率随风量的变化非常明显。若风量增大，静电除尘器电场风速提高，粉尘在电场中的停留时间缩短，虽然电场中风扰动增强了荷电粉尘的有效驱进速度，但是这不足以抵偿高风速引起的粉尘在电场中驻留时间缩短和二次扬尘加剧所带来的负面影响，因此除尘效率降低非常明显；反之，除尘效率有所增加，但增加幅度不大。 5）温度的变化 布袋除尘器：烟气温度太低，结露可能会引起“糊袋”和壳体腐蚀，烟气温度太高超过滤料允许温度易“烧袋”而损坏滤袋。但是如果温度的变化是在滤料的承受温度范围内，就不会影响除尘效率。引起不良后果的温度是在极端温度（事故/不正常状态）下，因此对于布袋除尘器就必须设有对极限温度控制的有效保护措施。静电除尘器：烟气温度太低，结露就会引起壳体腐蚀或高压爬电，但是对除尘效率是有好处的；烟气温度升高，粉尘比电阻升高不利于除尘。因此烟气温度直接影响除尘效率，且影响较为明显。 6）烟气物化成分（或燃烧煤种）变化 布袋除尘器：烟气的物化成份对布袋除尘器的除尘效率没有影响。但是如果烟气中含有对所有滤料都有腐蚀破坏的成分时就会直接影响滤料的使用寿命。静电除尘器：烟气物化成份直接引起粉尘比电阻的变化，从而影响除尘效率，而且影响很大。影响最为直接的是烟气中硫氧化物的含量，通常硫氧气化物的含量越高，粉尘比电阻越低，粉尘越容易捕集，除尘效率就高；反之，除尘效率就低。另外烟尘中的化学成分（如硅、铝、钾、钠等含量）的变化也将引起除尘效率的明显变化。 7）气流分布 布袋除尘器：除尘效率与气流分布没有直接关系，即气流分布不影响除尘效率。但除尘器内部局部气流分布应尽量均匀，不能偏差太大，否则会由于局部负荷不均或射流磨损造成局部破袋，影响除尘器滤袋的正常使用寿命。静电除尘器： 静电除尘器非常敏感电场中的气流分布，气流分布的好坏直接影响除尘效率的高低。在静电除尘器性能评价中，气流分布的均方根指数通常是评价一台静电除尘器的好坏的重要指标之一。 8）空气预热器及系统管道漏风 布袋除尘器：对于耐氧性能差的滤料会影响布袋寿命，比如：ryton滤料，但是除尘效率不受影响。由于混入冷风系统风量增加导致系统阻力增加。静电除尘器：设备阻力无明显变化，但是系统风量增加提高了电场风速对除尘效率有影响。9）运行与管理 布袋除尘器：运行稳定，控制简单，没有高电压设备，安全性好，对除尘效率的干扰因素少，排放稳定。由于滤袋是布袋除尘器的核心部件，是布袋除尘器的心脏，且相对比较脆弱、易损，因此设备管理要求严格。静电除尘器：运行中对除尘效率的干扰因素多，排放不稳定；控制相对较为复杂，高压设备安全防护要求高。由于静电除尘器均为钢结构，不易损坏，相对于布袋除尘器，设备管理要求不很严格。 10）停机和启动布袋除尘器：方便，但长期停运时需要做好滤袋的保护工作。静电除尘器：方便，可随时停机。11）检修与维护布袋除尘器：可实现不停机检修，即在线维修。静电除尘器：检修时一定要停机12）设备投资 （1）对于常规的烟气条件和粉尘（主要是指比较适合静电除尘器的烟气），两种除尘器排放浓度要达到目前较低的环保要求（如150mg/m3）初期投资布袋除尘器比静电除尘器约高20-35%左右（2）对于低硫高比电阻粉尘、高sio2、al2o3类不适合静电除尘器捕集的粉尘，两种除尘器要达到目前较低的环保要求（如150mg/m3）初期投资静电除尘器和布袋除尘器相当或静电除尘器投资高些。（3）通常条件下达到相同的除尘效率或者说达到相同的排放浓度，静电除尘器的投资通常要比布袋除尘器的投资高。13）运行维护费用 （1）运行能耗布袋除尘器：风机能耗大，清灰能耗小。静电除尘器：风机能耗小，电场能耗大。 总体来讲两种除尘器的电耗相当。对于静电除尘器难以捕集的粉尘，或者说当静电除尘器的电场数量超过4电场时，静电除尘器的能耗比布袋除尘器的要高，也就是说此时的静电除尘器运行费用要比布袋除尘器高。如果按照即将出台的新环保标准，静电除尘器要是做到达标话，必定是采用4电场以上的静电除尘器，其电耗也就一定比布袋除尘器高。 （2）维护费用 布袋除尘器的维护检修费用主要是滤袋更换费，从目前实际运行情况来看，一次滤袋的更换费用只需要1.5-2年排污费比静电除尘器的少缴部分就可以抵偿。 静电除尘器的维护维修费用主要是对阳极板、阴极线和振打锤等的更换等。此项费用较高，但年限比较长，约6年左右。（3）经济效益分析 实际运行中布袋除尘器的排放浓度约是静电除尘器的10%，因此，电厂采用布袋除尘器实际交缴的排污费也为静电除尘器排污费的1/10左右。如果按照目前国家征收排污费的情况来看，采用布袋除尘器后每炉/每年的排污费少缴部分是相当可观的，至少上百万到几百万元。按照以前达标即不需要交纳排污费的话，采用布袋除尘器就可以免交排污费。另外，布袋除尘器有约5%左右的脱硫效率；这同样可以减少二氧化硫的排污费。 在新的环保要求下，静电除尘器即使达标，其初期投资和运行费用都比布袋除尘器高。因此两种除尘器即使达标以后，静电除尘器又比布袋除尘器多支出了一笔费用。因此，布袋除尘器必将成为工业粉尘控制的首选设备。4.4.4 袋式除尘器的工作原理、应用及特点常用袋式除尘器有简易袋除尘器、机械振打袋式除尘器、脉冲喷吹袋式除尘器和气环式袋式除尘器。1. 各种清灰方式及其特点(1) 机械振打袋式除尘器:是利用机械装置使滤袋产生振动而清灰的袋式除尘器。此类除尘器的特点是施加于粉尘层的动能较少而次数较多，因此要求滤料薄而光滑，质地柔软，有 利于 传递振动，在过滤面上生成足够的振动力。结构及工作原理： 中部振打袋式除尘器，又称zx型袋式除尘器。基本部件由滤袋、箱体、灰斗、振打清灰装置、进出风管及螺旋输送机等部分组成。含尘气体由灰斗上部进入，然后向上进入滤袋，粉尘积于滤袋内表面，净气经滤料由阀箱向外排出。箱体由隔板分成相等滤袋数目的多个仓，袋底开口，并固定于底板的短管上，袋顶由帽盖封闭，并悬吊在振打机构的吊架上。箱体的顶盖上装有阀箱及振打机构。特点： 具有较高、稳定的除尘效率和较低的阻力，构造简单，滤袋装卸方便，维护 容易，应用范围较广，适用于常温气体的过滤。(2)脉冲袋式除尘器 脉冲袋式除尘器有侧喷脉冲、顺喷脉冲、对喷脉冲、气箱脉冲、大型分室脉冲、旁插扁袋脉冲、离线脉冲、环隙喷吹、回转清灰脉冲袋式除尘器等多种形式。 工作原理 含尘空气进气口进入除尘箱，因气体突然扩张，流速骤然降低，颗料较粗的粉尘，靠其自重力向下沉降，落入灰斗。细小粉尘通过各种效应被吸附在滤袋外壁，经滤袋过滤后的净化空气，通过文氏管进入上箱体，从出气口排出，被吸附在滤袋外壁的粉尘，随着时间的增长，越积越厚，除尘器阻力逐渐上升，处理的气体量不断减少，为了使除尘器经常保持有效状态，设备阻力稳定在一定的范围内，就需要清除吸附在滤袋外面的积灰。消灰过程是由控制仪按规定要求对各个电磁脉冲阀发出指令，依次打开阀门，顺序向各组滤袋内喷吹高压空气。于是，气包内压缩空气经由喷吹管的孔眼穿过文氏管进入滤袋（称为一次风）。而当喷吹的高速气流通过文氏管引射器的一刹那，数位于一次的周围空气被诱导同时进入袋内（称二次风）。由于这一、二次风形成一股与过滤气流相反的强有力逆向气流射入袋内，使滤袋在一瞬间急剧从收缩膨胀收缩，以及气流反向作用，逐将吸附在袋壁外面的粉尘清除下来。由于清灰时向袋内喷吹高压空气是在几组滤袋间依次进行的，并不切断需要处理的含尘空气。所以在清灰过程中，除尘器的压力损失和被处理的含尘气体量都几何不变。这一点就是脉冲袋式除尘器的先进性之一。特点 清灰方式作用强度很大，而且其强度和频率都可以调节，所以清灰效果好。 (3)气环式风袋式除尘器含尘气体从上部进入顶部的分布室，均匀进入各个滤袋内，净化后的气体经排气管排出。吸附在滤袋内壁的粉尘和纤维缝中的粉尘，被气环箱喷出的高速空气吹落，吹落的粉尘沉降到集灰斗中，经输送机械送走。气环箱紧贴滤袋靠机械传动装置作周期性上下移动，每移动一次，即完成一次清灰过程。 气环反吹袋式除尘器的主要特点：适用于高湿度、高浓度的含尘气体；可采用小型高压鼓风机作为气源，过滤风速大，投资省，由于装在机体外部，所以维修管理方便；不需要高精度的控制仪表，造价较低。主要缺点：气环箱上下移动时紧贴滤袋，使滤袋磨损加快，故障率较高。2. 它们的性能比较见表5不同清灰方式的特点 表5除尘种类概略除尘效率适用净化程度经济指标使用年限粒径/m投资耗钢量/其他（水、电、压缩空气）11简易袋除尘器中细净化较大较少少量电能取决于滤布的性能机械振打袋式较大.少量电能脉冲喷吹袋式中.少量电能及压缩空气气环式袋中注：中净化能够捕集大于m的尘粒。且其效率在以上者细净化能够捕集大于m的尘粒。且其效率在以上者，当气体中的粉尘主要由较粗大颗粒组成且含尘浓度高时，可以满足二级净化要求。根据烟的粒径分布和种类、工况下的烟气量、烟气温度、要达到的除尘效率确定除尘器的种类、型号及规格。确定除尘器的运行参数，如气流速度、压力损失、捕集粉尘量等。根据上表以及计算的数据，对于从经济、工况下的烟气量、烟气温度、要达到的除尘效率（），我选择qmc(ppc)型气箱式脉冲袋式除尘器。qmc（ppc）型气箱式脉冲袋式除尘器综合了分室反吹和脉冲喷吹清灰各类除尘器的优点，克服了分室反吹时动能强度不够的缺点，采用离线清灰技术，扩大了袋式除尘器的应用范围，提高了除尘效率，延长了滤袋的使用寿命。最大的特点是适宜高浓度工况环境使用（含尘气体浓度可达1000g/m3以上）。广泛应用于各种除尘系统，以及冶金、化工、机械和锅炉等行业的收尘。由各方面性能指标和排除烟气量的大小，除尘效率，出口烟气浓度的综合比较，将选用型号为qmc96-7脉冲袋式除尘器。qmc96-7脉冲袋式除尘器相应参数为：过滤风速为1.2-2.0m/min,过滤面积为650m2，滤袋规格1272500，滤袋个数672个，阻力1470-1770pa，耗气量2.1m3/min,进口浓度1300g/m3,出口排放浓度50mg/m3,其尺寸为：长8534宽3150总高8413脚长1000（mm）5. 管网布置及计算5.1各装置及管道布置的原则 根据锅炉运行情况和锅炉房现场的实际情况确定各装置的位置。一旦确定了各装置的位置，管道的布置也就基本可以确定了。对各装置及管道的布置应力求简单，紧凑，管路短，占地面积小，并使安装、操作和检修方便。5.2 管网的阻力损失计算5.2.1.各管段的管径要求：净化系统布置场地如图4-1所示的锅炉房北侧20m以内表4-1 风速管道流速选用表1.管道直径计算公式为： 式中 - 工况下该段管道内烟气流量 - 烟气流速，对锅炉烟气10-15m/s,取1）对于1个锅炉排烟，其管道直径应为： 取其管径为600mm，即实际流速为 对于2个锅炉排烟，其管道直径应为：取管径800mm，即实际流速为 对于4个锅炉排烟，其管道直径应为：取管径1200mm，即实际流速为5.2.2 摩擦压力损失已知 烟气密度（标准状态下）：1.34kg/m3摩擦压力损失公式：式中 l管道长度，； d管道直径，； 烟气密度，1.34； 管中气流平均速率，； 摩擦阻力系数，是气体雷诺数re和管道相对粗糙度 的函数，可以查手册得到（实际中对金属管道值可取0.02，对砖砌和混凝土管道值可取0.04）对于1个锅炉的流量管段l=11.77m d=0.6m v=10.45m/s 2）对2-3管段3）对3-4管段 对5-6管段对11-2管段对7-8管段，管段相关条件与5-6相同，所以其摩擦损失也相同，为7.91pa；对9-10管段，管段相关条件与3-4相同，所以其摩擦损失也相同，为15.81pa；对12-13管段，管段相关条件与5-6相同，所以其摩擦损失也相同，为7.91pa；52.3 局部压力损失 管道局部阻力系数表 表6管段编号局部阻力部件局部阻力系数合计管段编号局部阻力部件局部阻力系数合计12进风口1.00 2.39 112进风口1.00 2.46圆形90度弧形弯头(r=d)三个0.23*3圆形90度弧形弯头(r=d)二个0.23*2合流三通（13）0.70 合流三通（23）1.00 23圆形渐扩管0.29 1.291213进风口1.00 2.46合流三通（23）1.00 圆形90度弧形弯头(r=d)二个0.23*234圆形渐扩管0.29 0.55合流三通（23）1.00 圆形渐缩管0.10 133圆形渐扩管0.29 1.2930度z形圆风管弯头0.16 合流三通（23）1.00 56圆形渐扩管两个0.29*20.741413进风口1.00 2.3930度z形圆风管弯头0.16 圆形90度弧形弯头(r=d)三个0.23*378圆形渐缩管0.10 0.1合流三通（13）0.70 910圆形90度弧形弯头(r=d)三个0.23*30.69计算公式： 式中 异形管件的局部阻力系数，可以查表； 与相对应的断面平均气流速率，； 烟气密度，取1.34。 管道计算表 表7管段编号流量q/(m3/h)管长l/m管径d/mm流速/(m/s)摩擦损失/pa局部压损系数局部压损/pa管段总压损/pa管段压损积累/pa121057811.7756011.90.035739.882.39226.76266.64266.6423211555.4480011.70.025012.471.29118.31130.78397.42344231010.00112011.90.017916.940.6965.4782.41479.83除尘器15001979.8356423105.00112011.90.01798.470.4643.6452.112031.94风机78423105.00112011.90.01798.470.008.472040.41吸收塔9-104231010.00112011.90.017916.940.6965.4782.412122.8211-2105785.3956011.90.035718.262.46233.40251.66251.6612-13105785.3956011.90.035718.262.46233.40251.66251.6613-3211555.4480011.70.025012.471.29118.31130.78397.4214-131057811.7756011.90.035739.882.39226.76266.64266.64即系统总压力损失为：6、烟囱的设计6.1烟囱高度的确定首先确定共用一个烟囱的所有锅炉的总的蒸发量（），然后根据锅炉大气污染物排放标准中的规定，确定烟囱的高度。锅炉房装机总容量mw0.70.71.41.42.82.877141428t/h1122441010202040烟囱最低高度/mm202530354045燃煤燃油（燃轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱最低允许高度 表8锅炉房总容量:2.84=11.2(mw) 故由表8得，选定的烟囱高度为40m。6.2烟囱直径的计算（1） 烟囱出口内径可按下式计算 式中 通过烟囱的总烟气量，； 按表9选取的烟囱出口烟气流速，m/s。烟囱出口烟气流速（） 表9通风方式运行情况全负荷时最小负荷机械通风102045自然通风6102.53已知：，代入公式得烟囱出口内径 （2） 烟囱底部直径可按下式计算 式中 烟囱出口直径，；h烟囱高度，；烟囱锥度，通常取=0.020.03。已知：，取代入公式得：圆整 6.3烟囱的抽力计算式中 烟囱高度，m； 外界空气温度，； 烟囱内烟气平均温度，； 当地大气压，pa。已知, , ,代入公式得：7.风机及电机的选择设计7.1风机风量的计算式中 k风管漏风所附加的安全系数，除尘系统取k=1.15； 标准状态下风机前表态下风量，； 风机当前烟气温度，160； 当地大气压，97.86kpa。已知；代入上述公式得即7.2风机风压的计算式中 pf风机的风压，pa； 管道系统的总压力损失，pa； 管道系统总压力损失的附加安全系数，取k3=1.18； 除尘器的压力损失； 由于风机产品的技术田间和质量标准允许风机的实际性能比产品样本低二附加的系数k4=1.08。已知 代入上述公式得7.3风机的选型 fbcdz系列抽出式轴流通风机 表10型号配用电机功率kw风量范围m3/min风压范围pa重量kg转速1450r/min时fbcdz 7.1/25.5fbcdz 7.1/27.5ybf132s-4ybf132m-45.57.5432-228468-252170-1440180-1540600660fbcdz 9/211fbcdz 9/215ybf160m-4ybf160l-41115900-5001000-560270-1800300-196010001100fbcdz 10/218.5fbcdz 10/222fbcdz 10/230ybf180m-4ybf180l-4ybf200l-418.522301100-7001200-7501300-760300-2000310-2200320-2400200020102200fbcdz 11/237 fbcdz 11/245ybf225s-4ybf225m-437451500-9001600-1000330-2600340-280026002800fbcdz 12/255ybf250m-4552100-1300350-30003200转速980r/min时fbcdz 10/25.5fbcdz 10/27.5ybf132m2-6ybf160m-65.57.5750-500850-55080-100090-102010001100fbcdz 11/211 fbcdz 11/215ybf160l-6ybf180l-611151000-6001100-70098-1200100-132014001500fbcdz 12/218.5 fbcdz 12/222ybf200l1-6ybf200l2-618.5221300-9001400-1000110-1440120-160024002600fbcdz 13/230ybf225m-6301700-1100150-18003000fbcdz 14/237 fbcdz 14/245ybf250m-6ybf280s-637452200-15002300-1600158-1960165-201034003600fbcdz 15/255ybf280m-6552700-1800180-22504400fbcdz 16/275fbcdz 16/290ybf315s-6ybf315m-675903000-20004100-2500200-2600230-290070009000fbcdz 18/2110fbcdz 18/2132fbcdz 18/2160 fbcdz 18/2185ybf315l1-6ybf315l2-6ybf355s-6ybf355m1-61101321601854500-28005400-29006000-31006500-3200260-3200290-3600320-4000350-440011000134001500016000转速740r/min时fbcdz 18/255ybf315s-