深层地热发电热力系统及设备的设计毕业论文.docx

本科生毕业设计（论文）题 目：深层地热发电热力系统及设备的设计 姓 名： 确加甫 学 号：041103115 学 院：石油化工 专 业： 过程装备与控制工程 年 级： 2011级 校内指导教师： （签名）校外指导教师： （签名） 年 月 日深层地热发电热力系统及设备的设计摘 要地热能源是一种分布广泛，易于开发，无环境污染，费用低廉的一种新型矿产能源。随着经济和社会的发展，大量的使用化石能源带来了严重的环境污染和生态破坏，并且资源日益减少。为了可持续发展的迫切需要，有效的利用和开发地热资源，对于发展低碳经济，能源短缺，可持续发展具有积极的作用。由此可见，研究地热能，对于开展地热发电、地热发电技术改造及高效运行都有重要的指导意义。本文首先对国内外地热发电情况、发电技术及形式进行研究，目前主要有三种发电形式。主要有干蒸汽发电、扩容式发电、双工质循环发电等。首先对三种发电形式的优缺点进行比较，确定了系统形式，根据系统的形式完成了系统热力计算，通过计算有关参数对发电系统经济指标的影响、综合考虑选取最佳参数，最后根据我国现有的国家标准gb150-2011压力容器、jb/t4746-2002 钢制压力容器风头标准、hg/t20592-2009钢制管法兰、jb/t4712容器支座、hgt20570.8-95气-液分离器设计技术规范、hgt20582-2011钢制化工容器强度计算规定、hgt20583-2011钢制化工容器结构设计规定等标准进行了设备设计，并以二级扩容发电系统为例，对其进行了热力计算、参数优化、设备设计，所得主要结论如下：地热水温度205，功率为2000kw时，采用二级扩容发电系统比较经济并且符合技术标准。对两个罐的闪蒸蒸汽的质量、闪蒸比、总焓、接管和温度进行对比考虑到经济性，当一级和二级闪蒸罐压力为0.8mpa和0.2mpa时闪蒸率最佳、符合发电系统的经济性。关键词：地热资源，勘查与利用，扩容发电，设计，参数选择design of thermal system and equipment for deep geothermal power generationabstractgeothermal energy is a new kind of renewable mineral energy. it has the characteristics of wide distribution, easy development, low cost, no pollution, etc., and its utilization methods are two ways of geothermal power generation and geothermal direct utilization. effective utilization of geothermal resources for the development of low-carbon economy, energy shortages, and achieve sustainable development has a positive effect. this paper is based on the summary and analysis of the current situation of domestic and foreign geothermal resources exploration, exploitation and utilization of geothermal resources and the way of power generation., geothermal resources in chinas exploration and development in the presence of problems were studied, and a detailed analysis of the expansion power generation technology, parameter optimization, the calculation results show that, optimal parameters of two-stage flash power to 0.8 mpa and 0.2mpa. at last, the development direction, the existing problems and application prospect of geothermal power generation technology in china are briefly introduced.key words：geothermal resources，exploration and utilization，expanding power generation，optimization ，parameter selection第1章 绪论能源是人类社会和经济发展的物质基础。人类发现煤炭到石油，天然气已经经过了几百年的历史。大量的化石燃料极大的推动人类社会和经济的飞速发展。然而，随着经济和社会的发展，人们的感悟到化石燃料带来的严重后果：资源短缺，水污染，环境受到严重的影响，出现了疾病，水源短缺，温室效应，沙漠化，还诱发了国与国之间的经济和政治纠纷，甚至引发了战争。因此，寻找新能源是保持人类社会和经济持续发展和存在的重要问题。 我国是属于发展中国家，需要大量的化石燃料资源来支持经济的发展。在有限的燃料面前，我国更是需要寻找新型清洁能源来替代化石燃料，采取综合措施，依靠先进的科技开发和利用新能源和可再生能源，是促进我国的经济的发展，改善化石燃料带来的环境污染的主要政策措施。1.1引言地热能是世界上一种应用广泛，费用低廉，易于开发，无环境污染的新型能源，可应用于供暖、发电等多种领域。目前世界上很多国家对地热能广泛应用于发电行业，对其研究已经有几十年的历程，地热发电技术基本成熟。研究人员一直致力于研究更好的地热发电系统，热力参数，发电系统的组合。提高发电和热能的利用效率。地热能是一种新型能源，它来自地球内部。地下水被岩浆加热后，把热量带至近地表层，有的地带，热能随自然的涌出，有的地带必须人工去开发。我国地热资源比较丰富，主要分布在构造活动地带和大型的沉积盆地中，主要在松辽平原、黄淮海平原、江汉平原、西藏，云南等地带1。 地热发电是以热蒸汽为动力的发电技术，其基本原理与火电厂类似，并且遵循能量守恒原理。目前应用最多的地热发电系统主要有三种形式：干蒸汽发电系统、扩容式发电系统、双循环工质发电系统。采用三种方式发电的电站装机容量分别占世界地热发电总装机总容量的27%、61%和11%。由于地理环境因素和发电技术的限制，目前地热发电的应用不是很广泛。我国20世纪70年代，曾先后开发了地热发电试验电站，但是由于温度低，经济效益不佳等因素都已经停用。目前还在运行的只有西藏羊八井，湖南灰汤，郎久，广东丰顺等4个高温地热电站，其实际发电装机总容量为25.78mw2。1.2 研究背景自从出现文明史以来，世界上很多地方都用地热水来洗浴疗疾已有数千年的历史。真正的应用于发电和取暖是从20世纪初开始的。温泉是地球上最常见的一种地热现象，它主要集中在高山地区，沟谷等地带。我国是一个多温泉国家，也是地热能源丰富的国家。早起由于科技的受限和地理环境的因素未能及时的利用和开发地热能源，只是用于洗浴，取暖等。在20世纪70年代初期，世界出现化石燃料的危机，科学家不得不研究和寻找可替代的新型能源，因此掀起了开发新能源的新潮。我国也随之提出了开发新能源的决定，由此卓越的地质科学家们提出了开发地热能的重要科学论断。从此地热发电在我国有了非一般的发展，到目前为止我国已经对地热发电技术非常成熟，发展和运转好的地热发电站有羊八井等地热发电站。1.3地热发电技术现状与发展趋势 在20世纪70年代初，世界面临着第一次石油危机，世界各国都开始重视新能源的开发，中国也掀起了地热能源开发的浪潮。从1976年至1991年期间，在西藏羊八井地热田陆续完成9台地热发电机组的安装，建成了总装机容量2518mw的大型地热发电厂。由于我国地热资源主要以中低温地热资源为主，发电成本较高，利用效率比较低，并且资源分布的地理环境非常复杂，投资风险较大，并且技术水低，导致国内地热发电技术多年来几乎没有一点的进步，目前国内发展比较好的也只有西藏羊八井地热电站。但是技术不够成熟，存在着很多技术难题，不能够自主解决问题，相比外国我国发电技术还是有待于提高。我国的地热资源的勘查不够精确，模糊，导致开发不够迅速，并且地质条件大大的影响了开发进程，没有计划的开发利用，影响了资源的开发规划、开发利用以及发电产业的发展，影响了整体的经济效益。1.4 气液分离器概述 气液分离器经过几十年的研究，该技术已经很成熟，应用很广泛。出现了各式各样的气液分离器，有了很大的进展。如现在的丝网立式分离器，当前研究的重点技术就是使用一种填充物来提高其分离效率，立式惯性气液分离器的重点研究方面是克服阻力等。现在所研究的方向是将分离器重新组合，得到新型的气液分离器。气液分离器的主要形式有：立式重力分离器，立式丝网分离器，立式惯性分离器，立式过滤气液分离器，立式离心气液分离器，卧式重力分离器，卧式丝网分离器等。气液分离器经过近百年的发展，现在已经有了新的突破。最初的两相分离，如今已经有了三相分离技术。早期的气液分离器分离阻力比较大，分离效果不佳，存在着结垢等问题。在近三十年的研究下，已研制出了新型的分离器，弥补了了早期的不足，增加了液位自动控制系统等先进的技术。当前主要研制更合理的，更适合苛刻条件下操作的，以解决特殊的工况下生产的难题3。1.5 本文主要工作 地热发电热力系统型式的确定 地热发电热力系统的参数优化 地热发电热力系统的热力计算 蒸汽发生装置的设计 地热发电用汽轮机选型 主要蒸汽管道的工艺设计。 第2章 热力系统分析2.1热力学基本公式2.1.1 状态参数的确定汽-液共存区的湿蒸汽实际上是饱和液体和干饱和蒸汽的混合物。湿蒸汽的压力和温度是一一对应的，两者不再是相互独立的。因此为了确定湿蒸汽的各点的状态，首先确定湿蒸汽的干度x。x=mm+ml湿蒸汽各点的状态参数计算如下：hx=1-xh+xhsx=1-xs+s式中，mu -湿蒸汽中所含的干饱和蒸汽的含量；mi -湿蒸汽中所含的饱和液体的质量；下标x代表湿蒸汽；上标代表饱和液体；上标代表干饱和蒸汽。2.1.2 热系统性能参数计算公式 朗肯循环是理想的可逆循环，实际上蒸汽在汽轮机中是不可逆循环过程。汽轮机的总热效率：z=img式中；z-汽轮机总效率； i-汽轮机内部效率, i=0.78； m-汽轮机机械效率,m=0.98； g-汽轮机发电效率, g=0.97。 整个热力循环系统的效率hi表示为：i=qfi=wtiwt式中：-设备总输出功率，kw。 wti-汽轮机内部蒸汽实际完成的功；wt-蒸汽绝热可逆理论功。 汽耗率 每生产一千瓦时的电时所消耗的蒸汽量成为汽耗率以d来表示。d（kwh)=汽轮机所耗用主蒸汽量发电机的发电量 二级扩容发电系统流程图如下图1-1；图1-1 扩容式发电技术（二级扩容）示意图2.2 已知参数 已知：原始数据：地热水温度：205地热水热力状态：饱和状态地热发电汽轮机设计功率：2000kw汽轮机转速：3000 r/min汽轮机调节方式：节流调节冷却水进口温度：25考虑到冷凝器的传热效率，设最终冷凝器出口温度为30。首先从水及水蒸气表或水蒸气焓熵图中查出各个点的状态参数：冷凝器出口点： pz=0.00424 mpa； hz=125.946 kj/kg；vz=0.0058 m3/kg ; sz=0.4368 kj/(kgk); hz=2555.325 kj/kg ；vz=32.905 m3/kg sz=8.455 kj/(kgk); 饱和地热水进口点： p0=1.72 mpa； h0=875.188 kj/kg；v0=0.0011 m3/kg ; s0=2.378 kj/(kgk); h0=2793.821 kj/kg ；v0=0.115 m3/kg s0=6.391 kj/(kgk); 2.2.1 热力计算 以一组数据为例：首先从水及水蒸气表或水蒸气焓熵图中查出各个点的状态参数如下：一级闪蒸罐饱和水：p1=1.6 mpa； h1=858.804 kj/kg；v1=0.0012 m3/kg ; s1=2.344 kj/(kgk)闪蒸罐蒸汽参数； h1=2791.874 kj/ kg；v1=0.1237 m3/kg s1=6.418 kj/(kgk); 二级闪蒸罐饱和水参数：p1=1.4 mpa ； h2=830.310 kj/kg；v2=0.0012 m3/kg ; s2=2.284 kj/(kgk);闪蒸蒸汽参数； h2=2788.035 kj/kg；v2=0.1408 m3/kg ; s2=6.466 kj/(kgk); 当理想状态下，饱和水从状态p1=1.6mpa变到压力p2=1.4mpa时为等熵过程，故 s1=s；由 s=1-x1s2+x1s2 （1-1）得：x1=s1-s2s2-s2x1=6.418-2.2846.466-2.284=0.9885x1=0.9885;h1s=1-x1h2+x1h2 （1-2） =1-0.9885830.310+0.98852788.035=2765.565kj/kghz1=h1-h1-h1smig （1-3） m1hz1+m2h2=(m1+m2)hh （1-4） 先设：m1=m2由14 计算的； hh=hz1+h22 （1-5）=2772.366+2788.0352 =2780.201kj/kg hh=1-x2h2+x2h2 (1-6) x2=hh-h2h2-h2=2780.201-830.3102788.035-830.310 =0.996 sh=1-x2s2+x2s2 （1-7） =1-0.9962.284+0.9966.466 =6.449 j/(kgk) sh=1-x3sz+x3sz (1-8) 得；x3=sh-szsz-sz =6.449-0.4378.455-0.437 =0.750求得冷凝器出口焓：hz=1-x3hz+x3hz (1-9) =1-0.750125.946+0.7502555.3251 =1947.621kj/kg已知： m1h1-hz1+m1+m2hh-hzimg=2000kw(1-10) m0h0= m1h1+m0-m1h1 (1-11) m0-m1h1=m2h2+m0-m1-m2h2 (1-12)由式：10,11,12计算得：m1=2000+hzimgh1-h1s+1+ahhimg =2000+1947.6210.780.980.972791.874-2765.565+1+1.7032780.2010.780.980.97=0.197 kg其中：=h1-h0h1-h2h0-h1h2-h2 =2791.874-875.188858.804-830.310875.188-858.8042788.035-830.310 =1.703m0=h1-h1h0-h1m1 =2791.874-858.804875.188-858.8040.197 =23.212 kg m2=m1 =0.1971.703 =0.335 kg校验所设的质量m1和m1；假设计算出来的质量m1和m2迭代到式1-4按前述方法重新计算出m1和m2，使两个质量收敛为止。由此迭代计算出的质量：m1=0.197 kg m2=0.335kg m0=23.196kg2.2.2 发电系统性能参数 发电系统闪蒸率的计算如下：以一组数据为例：已知质量m1=0.197，m2=0.335,m0=23.196 一级闪蒸罐的闪蒸率计算如下：1=m1m0 (2-13) =0.19723.196 =0.008492=m2m0 (2-14) =0.33523.196 =0.014 汽轮机内部相对效率计算 汽轮机内部相对效率以i 表示，即汽轮机内部蒸汽实际完成的功wti与蒸汽绝热可逆理论功之比wt。i=wtiwt=h1-h2h1-hh100% (2-15) =2791.874-2788.0352791.874-2780.201100% =33% 汽耗率每生产一千瓦时的电时所消耗的蒸汽量成为汽耗率以d来表示。d=h1+h22000 (2-16) =2791.874+2788.0352000 =2.79 kw/h 其他数据如同上计算，数据见附表i.1。 管道计算已知工业液体流速为 40-50m/s。设工业流速为：u=50m/s以一级闪蒸罐为例，由此可得管道直径为：因为：v1m1=ud124 所以： d1=v1m1u4 =0.24030.243504=0.0386 mm其它管道计算同上，计算结果见附表i-2。 2.2 参数的选择 最优参数的选取看如下表：表2-1p1 p2 m0 m1 m2 1.20.87.105560.274080.2590411.20.65.4673350.2108890.3231921.20.44.2547190.1641160.3721351.20.23.2392780.1249470.4159651.20.12.7184040.1048560.4412071.20.062.4721470.0953570.454582 图2-2 进口饱和水质量随压力变化示意图图2-3 进口饱和水、一级蒸汽、二级蒸汽质量变化示意图表2-2p1 p2 m0 m1 m210.87.1006640.3963660.13673610.65.4610260.304840.22835910.44.2479980.2371270.29747310.23.2324660.1804390.35795310.12.711530.151360.39154310.082.5938580.1447920.39962510.042.3171620.1293460.419812 图2-4 进口饱和水、一级蒸汽、二级蒸汽质量变化示意图图2-3 进口饱和水、一级蒸汽、二级蒸汽质量变化示意图表2-3p1 p2 m0 m1 m20.80.65.4660840.4116430.122690.80.44.2476840.3198870.2144810.80.23.2288950.2431630.2936010.80.12.7066110.2038310.3365110.80.082.5886470.1949470.346660.80.062.4596480.1852330.3580430.80.042.3112410.1740560.371617图2-4 进口饱和水、一级蒸汽、二级蒸汽质量变化示意图表2-4p1 p2 m0 m1 m20.60.44.2531450.4175610.1184540.60.23.2281060.3169260.2193670.60.12.7032510.2653970.273140.60.082.5847430.2537620.2856930.60.062.4551520.2410390.2996780.60.042.306070.2264030.316204图4 压力-质量图图4 三个质量图表2-5p1 p2 m0 m1 m210.87.1006640.3963660.13673610.65.4610260.304840.22835910.44.2479980.2371270.29747310.23.2324660.1804390.35795310.12.711530.151360.39154310.082.5938580.1447920.39962510.042.3171620.1293460.4198120.80.65.4660840.4116430.122690.80.44.2476840.3198870.2144810.80.23.2288950.2431630.2936010.80.12.7066110.2038310.3365110.80.082.5886470.1949470.346660.80.062.4596480.1852330.3580430.80.042.3112410.1740560.3716170.60.44.2531450.4175610.1184540.60.23.2281060.3169260.2193670.60.12.7032510.2653970.273140.60.082.5847430.2537620.2856930.60.062.4551520.2410390.2996780.60.042.306070.2264030.3162040.40.23.2330770.4100610.1282670.40.12.7032510.3428620.195588图2-4 进口饱和水、一级蒸汽、二级蒸汽质量变化示意图因为本次设计的发电功率以定，在发电功率确定的情况下，根据参数的组合分析，主要以进口地热水质量最小为标准，再根据容器的设计标准和规范，选择适宜的参数，并且对发电设备进行经济性分析以及汽轮机压力分布等相结合，保证进口地热水质量最小的情况下，选取两个闪蒸罐的闪蒸比比较接近并且结合管径计算得：当一级和二级组合压力为0.8mpa和0.2mpa是比较合适，并且经济。2.3 本章总结本章主要对二级扩容发电系统进行了热力和管径计算，总体分析数据，并且结合经济性对参数进行了优化。最优参数见下表2-6。表2-6p1 p2 t1 t2 m0 m1 m2 a1 a2 i0.8 0.2 170.4 120.2 3.229 0.243 0.294 0.075 0.098 53%其中：p1、p2-一级和二级闪蒸罐压力，mpa；t1、 t2-一级和二级闪蒸罐温度，；m0-地热水进口质量，；m1-一级蒸汽质量，；m2-二级蒸汽质量，；a1、a2-一级和二级闪蒸比；hh-一二级混合总焓值，kj/； 第3章3.1 工艺参数设计 工艺参数见表2-1。工作温度 设计温度 最高工作压力 设计压力 气体密度g 170.406 200 1.72mpa 1.892mpa 210.214/液体密度 气体体积 液体体积 最大体积流 最小体积流 l 流量vg 流量vl 量系数vmax 量系数vmin897.0351/ 210.214/h 11.825/h 135% 75%3.2 设计方案的确定此次设计的立式气液分离器用于地热发电工程，考虑到立式气液分离器的结构简单，为了充分分离地热水中的蒸汽，故采用立式丝网分离器。立式丝网分离器主要由筒体、入口接管、出口接管、丝网捕雾器、排液管、安全阀等组成。3.3 工艺尺寸计算3.3.1 气体流速计算根据hg/t 20570.8-95气液分离器设计4标准得，分离器气体流速计算如下： ug=kgl-gg0.5 (3-1) =0.075897.035-4.1614.1610.5 =1.10 m/s 3.3.2 结构尺寸设计（1）丝网直径（dg）的计算：查标准hg/t 20570.8-95气液分离器设计4得，丝网直径为：dg=0.0188vgug0.5 （3-2）=0.0188283.7901.100.5 =0.302 m 即丝网直径dg为302mm。（2）容器直径（d）:根据hg/t 20570.8-95气液分离器设计4得，容器直径要比丝网直径大100mm左右，考虑到容器的高径比小于5，所以取容器的直径为600mm4。（3）高度()根据hg/t 20570.8-95气液分离器设计得：hl=vlt47.1d2=11.8251.35247.10.60.6=1.883 m （3-3）（4）接管直径设计1) 两相入口根据hg/t 20570.8-95气液分离器设计得:gugl1500pa （3-4）ugl3.0210-3vl+vg0.5g0.25 （3-6）dp3.0210-315.964+283.7890.54.1610.25dp0.0747 m （取0.08 m）式中:dp接管直径，m；vl液体体积流量，m3/h；vg气体体积流量，m3/h；其余符号意义同前。2）气相出口计算如下：气相出口流速=两相进口流速因此选用dp=0.08 m，则出口流速由式（2-7）求得： u=0.2430.240336001.350.78536000.080.08 （3-7） =15.69 m/s 3）液相出口选用管径为dn80，则流速由式（2-8）为： ul=11.8251.350.78536000.080.08 （3-8） =0.86 m/s （5）丝网的装配丝网是由圆形丝网盘压合在上、有2个支承格栅间构成。编织丝网的细丝直径为0.10mm，填装密度为144kg/，填装成盘的空隙率为95%，盘高150mm。从经济性、工作温度、容器材料以及丝网本身的耐久性考虑，采用聚四氟乙烯丝网。3.4 二级闪蒸工艺参数工艺参数表2-1工作温度 设计温度 最高工作压力 设计压力 气体密度g 120.02 150 0.8mpa 0.88mpa 1.1291/液体密度 气体体积 液体体积 最大体积流 最小体积流 l 流量vg 流量vl 量系数vmax 量系数vmin942.937/ 937.425/h 10.66032/h 135% 75%3.5 工艺尺寸计算3.5.1 气体流速计算根据hg/t 20570.8-95气液分离器设计标准得，分离器气体流速计算如下：ug=kgl-gg0.5 (3-9) =0.075942.937-1.12911.12910.5=2.166 m/s 3.5.2 结构尺寸设计（1）丝网直径（）的计算：根据hg/t 20570.8-95气液分离器设计得，丝网直径为：dg=0.0188vgug0.5 （3-10）=0.01881265.5242.1660.5=0.454 m即丝网直径为454mm。（2）容器直径（d）:根据hg/t 20570.8-95气液分离器设计得，容器直径要比丝网直径大100mm左右，考虑到容器的高径比小于5，所以取容器的直径为600mm。（3）高度()根据hg/t 20570.8-95气液分离器设计得：hl=vlt47.1d2 （3-11）=10.66032247.10.60.6 =1.698 m （4）接管直径设计2) 两相入口根据hg/t 20570.8-95气液分离器设计得:gugl1500pa （3-12）ugl3.0210-3vl+vg0.5g0.25 （3-14）dp3.0210-391265.524+14.3910.51.12910.25dp0.111 m （取0.125 m）式中:dp接管直径，m；vl液体体积流量，；vg气体体积流量，；其余符号意义同前。2）气相出口计算如下：气相出口流速=两相进口流速因此选用dp=0.125 m，则出口流速由式（2-7）求得：u=0.2940.885836001.350.78536000.1250.125=28.66 m/s （3-15）3）液相出口选用管径为dn80，则流速由式（2-8）为：ul=10.660321.350.78536000.080.08=0.796 m/s （3-16）（5）丝网的装配编织丝网的细丝直径为0.10mm，填装密度为144kg/，填装成盘的空隙率为95%，盘高150mm。从经济性、工作温度、容器材料以及丝网本身的耐久性考虑，采用聚四氟乙烯丝网。3.6 本章总结本章根据国家标准hg/t 20570-95 气液分离器工艺系统工程设计技术规定对气液分离器进行了工艺设计计算，得如下结论：表 3-1 一级闪蒸罐参数气体流速ug 容器直径d 液相高 两相进口 气相出口 液相出口流m/s /mm 度hl /mm 流速ugl /mm 流速m/s 速ul m/s1.100 600 1883 18.987 15.690 0.860表 3-2 二级闪蒸罐参数气体流速ug 容器直径d 液相高 两相进口 气相出口 液相出口流m/s /mm 度hl /mm 流速ugl /mm 流速m/s 速ul m/s2.166 600 1698 36.450 28.660 0.796编织丝网的细丝直径为0.10mm，填装密度为144kg/，填装成盘的空隙率为95%，盘高150mm，所用材料为聚四氟乙烯。第4章 压力容器设计4.1 常规设计4.1.1 设计条件 筒体最高工作压力为1.72mpa，根据化工容器设计5得，设计压力不应低于安全阀的开启压力，通常可取容器工作压力的1.051.10倍，所以取筒体计算压力为pc=1.1p=1.11.892=1.9866mpa，设计温度为205。4.1.2 主要材料根据gb150-1998表4-1，筒体材料选用q245r许用应力为：t=131mpa根据jb/t4731,支座选用材料为q245r许用应力为:t=131mpa根据gb/t 700规定，地脚螺栓选用35#钢，许用应力为：t=117mpa根据hg/t 20592-2009钢制管法兰表4.0.1，选用材料为q345r钢，许用应力为：t=183mpa4.1.3 圆筒设计本容器需要100%无损探伤，根据化工容器设计得焊接接头系数为0.8。查gb150-1998中表4-1，屈服极限强度，200下q245r的许用应力为t=131mpa，筒体计算厚度见式5（3-1）：=pcdi2t-pc (4-1) =1.986660021310.8-1.9866=5.74 mm根据化工容器设计的 表