土木工程毕业设计（论文）-昆明市国税局办公楼设计【全套图纸】

设计（论文）专用纸目 录中文摘要IIIAbstractIV第1章 前言11.1设计的认识11.2住办公楼设计的流程11.2.1看懂建筑图及结构设计的目的11.2.2结构设计流程1第2章 办公楼设计基本情况及结构选型32.1办公楼基本概况32.2办公楼上部基本尺寸及结构选型32.2.1立面与结构选型32.2.2立面与结构选型52.3办公楼地基及结构基础选型62.3.1办公楼地基62.3.2基础选型及单桩承载力特征7第3章 PKPM建模与结果分析93.1 PKPM建模的荷载93.2 PKPM建模的初步尺寸与材料选择103.2.1梁、板、柱初步尺103.2.2基本构件的材料103.3 SATWE参数的选择方法103.4总信息103.5风荷载信息113.6地震信息123.7活荷信息123.8信息调整123.9 配筋信息133.10设计信息 133.12荷载组合信息143.13生成SATWE数据文件及数据检查153.13结构整体分析与构件内力配筋计算153.14模型计算结果分析17第4章 楼梯设计41第5章 基础设计51第6章 正常使用极限状态验算561.1 框架梁验算571.1.1 连续梁kl11第2跨挠度验算571.1.2 连续梁kl11第2跨裂缝验算581.2.3 连续梁kl9第4跨挠度验算581.2.4 连续梁kl9第4跨裂缝计算书591.3 楼板验算601.3.1 楼板一601.3.2 楼板二64第8章 结果总结与展望686.1模型的总结686.2展望68致谢70参考文献72附录74外文资料原文及翻译74building construction concrete crack of prevention and processing.75建筑施工混凝土裂缝的预防与处理927中文摘要本设计为框架办公楼设计，四层钢筋混凝土框架结构，建筑面积为3150m2，室外地坪至屋面板顶板的总高度为24.9m。本设计包括建筑设计、结构设计两部分。结构设计主要以PKPMSATWE电算为主，内容包括荷载计算、内力计算、内力组合、承载力计算、基础设计。运用探索者软件进行现浇板式楼梯设计。关键词：钢筋混凝土 框架 结构设计 基础设计全套图纸，加153893706Abstract Certain office building design, the framework of seven-storey reinforced concrete structure,construction area of 4150 m2, outdoor terrace roof to roof slab of the total height of 24.9 m.The design includes architectural design, structural design in two parts.The structural design of the main PKPM SATWE computerization, including load calculation, internal force calculation, internal force combination, the calculation of bearing capacity of foundation design. Design of cast-in-situ plate stairs using Explorer software.Keywords： Reinforced Concrete Framework Structural Design Based on design V第1章 前言1.1设计的认识适用、安全、经济、美观、便于施工是进行建筑结构设计的原则。这五个方面各有所重，又互为矛盾，一个优秀的建筑结构设计往往是这五个方面的最佳结合。往往设计人员注意到适用、安全、经济、美观，而忽略了便于施工。 有时设计人员为图方便，用偏于安全的简化方法计算，虽然既省事又保证安全，却增加了造价。结构设计一般在建筑设计之后，“受制”于建筑设计，但又“反制” 建筑设计。结构设计不能破坏建筑设计，建筑设计不能超出结构设计的能力范围。结构设计决定建筑设计能否实现，在这个意义上，结构设计显得更为重要。但一棟标志性建筑建成后，往往建筑师便成为了人们心目中的建造者，为了实现该建筑设计而付出辛勤劳动一丝不苟的结构师并不为人们所知。但无论如何，设计一个适用、安全、经济、美观、便于施工的结构设计方案是结构设计人员的责任。1.2办公楼设计的流程1.2.1看懂建筑图及结构设计的目的 结构设计，就是对建筑物的结构构造进行设计，首先当然要有建筑施工图，还要能真正看懂建筑施工图，了解建筑师的设计意图以及建筑各部分的功能及做法，建筑物是一个复杂物体，所涉及的面也很广，所以在看建筑图的同时，作为一个结构师，需要和建筑，水电，暖通空调，勘察等各专业进行咨询了解各专业的各项指标。在看懂建筑图后，作为一个结构师，这个时候心里应该对整个结构的选型及基本框架有了一个大致的思路了。 建筑结构设计就是建筑结构设计人员对所要施工的建筑的表达，选择经济、适用的结构方案，并通过计算和构造处理，使结构能可靠地承受各种作用。1.2.2结构设计流程1.熟悉建筑图，以结构设计者的眼光审视图纸。 2.进一步分析结构体系的合理性，明确需改进的部位。 3.初估梁柱墙截面，确定墙柱变截面层，砼标号变化层。 4.划分结构标准层制成表格，内容有建筑层号，自然层号，标准层号，柱截面，墙厚，砼标号。 5.着手建模 。 6.pkpm四轮计算法进行分析并打印计算书审查后绘图。 7.出图前用自已的结构概念再审视图并修改。 8.重新查看计算书。 9.完成任务 。 10.总结经验。第2章 办公楼设计基本情况及结构选型2.1办公楼楼基本概况本毕业设计地点位于昆明市松花坝呈贡，主要拟建房屋为4层建筑，最大高度15.3m，采用钢筋混凝土框架结构，安全等级为二级。本毕业设计住宅楼结构概况如下：住宅楼四层框架住宅楼。分析模型的结构高度为15.3m，一层为4.5m，二四层为3.6m。结构长为48m宽为21m；结构的主要跨度为6m7m，屋面为平屋顶。上部结构形式为混凝土框架结构，基础形式为现浇柱下独立基础。2.2办公楼楼上部基本尺寸及结构选型2.2.1立面与结构选型住宅楼建筑立面图如2.1所示，立面的方案分析如下：建筑最大适用高度：高规【1】第（3.3.1）条规定：【各抗震设防类别的高层建筑地震作用的计算，应符合下列规定：1 甲类建筑：应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度计算；2 乙、丙类建筑：应按本地区抗震设防烈度计算。】本住宅楼建筑高度为 15.6m，地震设防烈度8度，符合规范要求。高宽比：高规【1】第（3.3.2）条规定：(1) 一般情况下，应至少在结构两个主轴方向分别考虑水平地震作用计算；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于 15时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用； (2) 质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构， 图4.1为建筑立面图 应计算双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转影响；(3) 高层建筑中的大跨度、长悬臂结构， 7 度（0.15g）、8 度抗震设计时应考虑竖向地震作用； 9 度抗震设计时应计算竖向地震作用。竖向连续贯通：高规【1】第（3.5.4）条规定：抗震设计时，结构竖向抗侧力构件宜上、下连续贯通。基本符合规范要求。竖向收缩与外挑：高规【1】第（3.5.5）条规定：抗震设计时，当结构上部楼层收进部位到室外地面的高度H1与房屋高度H之比大于0.2时，上部楼层收进后的水平尺寸B1不宜小于下部楼层水平尺寸B的75%。本住宅楼建筑无竖向收缩与外挑，符合规范要求。转化层、错层等特殊位置：本住宅楼建筑无竖向收缩与外挑，符合规范要求。特殊层高：本住宅楼建筑层高，；24层为3.6m。符合建筑及框架刚度要求。综上所述：本住宅楼竖向基本规则，层高合理，建筑方案可采用。 2.2.2立面与结构选型 住宅楼建筑主要平面图如2.2所示，平面的方案分析如下：图2.2 建筑主要平面图（1）平面布置尺寸：高规【1】第（3.4.3）条规定：抗震设计的混凝土高层建筑，其平面布置宜符合下列规定： 1平面宜简单、规则、对称，减少偏心 2平面长度不宜过长；本住宅楼设防烈度为8度，为L/B为2.9符合规范。（2）楼板大开洞：高规【1】第（3.4.6）条规定：当楼板平面比较狭长、有较大的凹入或开洞时，应在设计中考虑其对结构产生的不利影响。有效楼板宽度不宜小于该层楼面宽度的50%；楼板开洞总面积不宜超过楼面面积的30%；在扣除凹入或者开洞后，楼板在任一方向的最小净宽度不宜小于5m，且开洞后每一边的楼板净宽度不应小于2m。本住宅楼建筑有效宽度20.3m，楼板开洞面积18.8m2，符合规范要求。大开洞附近楼板定义为弹性板。（3）特别于扭转不利平面：高规【1】第（3.4.7）条规定：草字形、井字形等外伸长度较大的建筑，当中央部分板有较大削弱时，应加强楼板以及连接部分墙体的构造措施，必要时可在外伸段凹槽处设置连接梁或连接板。本办公不属于此种情况，符合规范要求。（4）横向受力构件贯通：本住宅楼建筑主梁时纵横向能拉通，能与竖向构件协同工作，基本符合框架结构的梁柱基本受力。（5）标高变换位置：公共卫生间处降板50mm、300mm，大会议室处梁抬高0.8m，为满足建筑功能要求应详细设计相关细节。（6）梁跨度：本住宅楼抗震设防烈度为8度，主梁主要跨度为6m左右，符合经济跨度范围以内。综上所述：本住宅楼平面基本规则，跨度合理，建筑方案可采用。2.3办公楼地基及结构基础选型2.3.1办公楼地基据地勘资料地基分析如下：土的分层概况现根据野外钻探、原位测试、室内常规试验及特殊试验结果进行综合分析计算，将各土（岩）层主要物理力学指标及承载力特征值建议于表2.3.1中。 各土（岩）层主要物理力学参数、承载力特征值建议表 表2.3.1土层编号土层名称重 力密 度r(KN/m3)内聚力标准值CK(Kpa)内摩擦角标准值K(度)压 缩模 量(MPa)承载力特征值fak(Kpa)ES(1-2)ES(2-3)次生红粘土16.6222.06.53.15.0130次生红粘土17.0347.09.36.07.8150次生红粘土17.8941.69.86.68.1155-1次生红粘土16.4320.03.65.36.3110次生红粘土17.9934.87.95.97.7160次生红粘土18.0939.810.68.010.6170粘土17.4431.48.16.910.7170全强风化玄武岩23.00300土层的剖面图如图2.3所示：图2.3 办公楼主要地勘坡面图第3章 PKPM建模与结果分析3.1 PKPM建模的荷载按荷载规范【2】荷载第（4.0.3条）（5.1.1条）规定（1）恒载a、楼面板： 100厚板（3.0 KN/m2）；。【25kN/m30.1m+20kN/m30.04m+28kN0.05m=3.0kN/m2】屋面板：120厚板（4.0KN/m2）【25kN/m30.12m+20kN/m30.04m+3.2kN/m2=4.0KN/m2】b、卫生间板：5.0KN/m2(包括回填层)【25kN/m30.1m+18kN/m30.3m=5.0kN/m2】。C、楼梯：6.5KN/ m2 （2）活载a、过道等：2.5KN/m2b、公共楼梯：3.5KN/m2d、阳台：2.5KN/m2e、上人屋面：2.0KN/m2，不上人屋面：0.5KN/m2f、公共卫生间：2.5KN/m2（3）梁上恒载填充墙体：200厚墙3.5KN/m2， 【若有开门窗洞则应乘以0.7-0.9的折减系数】（4）基本风压：0.3KN/m2；地面粗糙度类别：B类（郊区）3、抗震设防类别及抗震等级乙类类建筑，8度设防，【二】组。场地类别【2类】，特征周期【0.3s】，最大地震加速度【0.2g】抗震等级：建筑高度为【15.8m】，场地类别为【类】，乙类建筑，8度设防，按抗规7第（6.1.2）条查表，此住宅楼框架抗震等级为【二】级，抗震构造措施为【二】级。3.2 PKPM建模的初步尺寸与材料选择3.2.1梁、板、柱初步尺主梁高度一般取1/8-1/12跨度，板厚一般取1/35短边跨度。3.2.2基本构件的材料（1）钢筋 HPB235=210N/mm2，HRB335=300N/mm2，HRB400=360N/mm2；梁板柱纵筋箍筋均采用HRB400高强度钢筋，市场上能买到，板的最小配筋率等按规范限值会小一些。（2）混凝土a、柱混凝土等级C30-C40，人工能够拌制出来，强度基本符合设计要求。b、梁、板混凝土等级相同，同时浇筑。梁、板混凝土等级与柱混凝土等级相差在2等级以内对应的应该在C25-C40之间，可取C30保证梁柱节点的受力。c、基础承台混凝土等级宜与底层柱相同，保证局部受压满足。桩混凝土等级可取规范限值以内，可取C30。（3）填充墙体详建筑做法。3.3 SATWE参数的选择方法一、SATWE前处理接PMCAD生成SATWE数据分析与设计参数定义l 3.4总信息 总信息 . 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 27.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 嵌固端所在层号： MQIANGU= 1 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00 弹性板与梁变形是否协调 是 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 是 地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国 3.5风荷载信息 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.10 地面粗糙程度: C 类 结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.29 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.29 是否考虑顺风向风振: 是 风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00 是否计算横风向风振: 否 是否计算扭转风振: 否 承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 4 各段体形系数: USi = 1.303.6地震信息 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 12 地震烈度: NAF = 8.00 场地类别: KD =II 设计地震分组: 二组 特征周期 TG = 0.40 地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.16 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的 地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.90 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.95 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心: 否 是否考虑双向地震扭转效应: 是 按主振型确定地震内力符号: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 03.7活荷信息 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到4层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00 -柱，墙，基础活荷载折减系数- 计算截面以上的层数-折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.553.8信息调整 梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是 托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 0 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 薄弱层判断方式： 按高规和抗规从严判断 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 360 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时 箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.003.10设计信息 结构重要性系数: RWO = 1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 是 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:是 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否 11荷载组合信息 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数: 仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 3.12生成SATWE数据文件及数据检查 这项菜单是SATWE前处理的核心，其功能是综合PMCAD的第1、2、3项菜单生成的数据文件和前述几项菜单输入的补充信息，将其转换成空间组合结构有限元分析所需的数据格式，写出三个文件，分别为几何数据文件STRU.SAT、竖向荷载数据文件LOAD.SAT和风荷载数据文件WIND.SAT。另外还生成一个名为TOJLQ.SAT的二进制文件，储存的是SATWE数据结构与PM数据结构的对应关系。这是SATWE的前处理向内力分析与配筋计算及后处理过渡的一项菜单，其功能包括两个方面：通过物理概念分析检查几何文件、竖向荷载数据文件和风荷载数据文件的正确性；将上述文件转换成名为DATA.SAT的二进制文件，供内力分析与配筋计算及后处理调用。3.13结构整体分析与构件内力配筋计算结构内力、配筋计算激活“刚心坐标、层刚度比计算”、“形成总刚并分解”、“结构地震作用计算”、“结构内力计算”、“全楼构件内力计算”、“生成传给基础的刚度”、“构件配筋计算”。层刚度比计算：高规附录D.0.l建议的方法一剪切刚度：Ki=Gi Ai/hI，高规附录D.0.2建议的方法一剪弯刚度：Ki=A i/Hi，抗震规范的3.4.2和3.4.3条文说明中建议的计算方法地震剪力与地震层间位移比值：Ki=Vi /A Iji。对于多层（砌体、砖混底框），宜采用剪切刚度；对于带斜撑的钢结构，宜采用弯剪刚度；多数结构宜采用抗规3.4.2中定义的刚度（所有结构均可采用该刚度）。抗震规范附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；高规的4.4.2条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍；高规的10.2.3条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合高规附录E的规定：底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计时不应大于3，抗震设计时不应大于2。底部大空间层数大于一层时，其转换层上部框架-剪力墙结构的与底部大空间层相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架-剪力墙结构的等效侧向刚度比e宜接近1，非抗震设计时不应大于2，抗震设计时不应大于1.3。 上述所有这些刚度比的控制，都涉及到楼层刚度的计算方法，目前看来，有三种方案可供选择：高规附录E.0.1建议的方法剪切刚度 Ki = Gi Ai / hi高规附录E.0.2建议的方法剪弯刚度 Ki = Vi / i抗震规范的3.4.2和3.4.3条文说明中建议方法 Ki = Vi / ui抗震规范（第三种）方法为通用方法，也是程序的缺省方式，通常工程均可采用此种办法；底部大空间为一层时，刚度比计算可采用剪切刚度；底部大空间为多层时，刚度比计算可采用剪弯刚度；三种方法算出的楼层刚度可能差别很大，属正常，可以不必奇怪。上海规程中关于刚度比的适用范围与国家规范的主要不同之处在于：上海规程第6.1.19条规定：地下室作为上部结构的嵌固端时，底下室的楼层侧向刚度不宜小于上部楼层刚度的1.5倍;上海规程已将三种刚度比统一为采用剪切刚度比计算。地震作用分析方法：“算法1”是指按侧刚模型进行结构振动分析，“算法2”是指按总刚模型进行结构的振动分析。当考虑楼板的弹性变形（某层局部或整体有弹性楼板单元）、或有较多的错层构件(如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆所等)时，建议采用“算法2”。线性方程组解法：VSS向量稀疏求解器计算速度快，需要硬盘空间小，为程序默认解法。位移输出方式：选择“简化输出”。计算出错时，首先关闭所有无关程序重新计算；如果还是不行，可根据程序提示的错误号到说明书的错误信息表上寻找其内容。总刚计算模型不过的主要原因多塔定义不对；同一构件同时属于两个塔。定义为空塔。某些构件不在塔内。2、铰接构件定义不对；3、局部构件引起结构整体不过。4、悬空构件（1）用户输入斜梁、层间梁或不与楼面等高的梁时，如果不仔细检查，可能出现梁在梁端不与任何构件相连的情况，即梁被悬空。注意：节点处如果有墙，则变节点高是不起作用的，与此节点相连的任一构件标高均与楼层相同。（2）节点处有柱时，与同一柱相连的梁，如果标高差小于500时，标高较低的节点会被合并到较高的节点处，大于500则不合并，但最多只允许3种不同的标高。如下图所示。3.14模型计算结果分析一、检查荷载结论：荷载满足荷规【2】要求。二、检查位移Floor : 层号 Tower : 塔号 Jmax : 最大位移对应的节点号 JmaxD : 最大层间位移对应的节点号 Max-(Z) : 节点的最大竖向位移 h : 层高 Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移 Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移 Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角 DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例 Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.2倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者 X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移 = 工况 1 = X 方向地震作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 4 1 236 18.30 18.03 3600. 236 2.26 2.24 1/1592. 73.0% 1.00 3 1 178 16.17 15.94 3600. 178 3.91 3.87 1/ 920. 19.1% 1.33 2 1 120 12.38 12.09 3600. 120 4.67 4.59 1/ 771. 7.5% 1.26 1 1 58 7.74 7.52 5500. 58 7.74 7.52 1/ 711. 99.9% 1.16 X方向最大层间位移角: 1/ 711.(第 1层第 1塔) = 工况 2 = X 双向地震作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 4 1 236 18.31 18.05 3600. 236 2.26 2.24 1/1591. 73.0% 1.00 3 1 178 16.19 15.95 3600. 178 3.92 3.88 1/ 920. 19.1% 1.33 2 1 120 12.39 12.11 3600. 120 4.67 4.60 1/ 770. 7.5% 1.26 1 1 58 7.74 7.53 5500. 58 7.74 7.53 1/ 710. 99.9% 1.16 X方向最大层间位移角: 1/ 710.(第 1层第 1塔) = 工况 3 = Y 方向地震作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) h Jmax Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 4 1 225 19.52 17.88 3600. 279 2.49 2.4