GB-Z6413.2-2003圆柱齿轮、锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算方法第2部分积分温度法.pdf

I C S 2 1 2 0 0J 1 7中华人民共和国国家指导性技术文件G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 ： 2 0 0 0 代替 G B / T 6 4 1 3 -1 9 8 6 , G B / T 1 1 3 6 7 -1 9 8 9圆柱齿轮、 锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算方法第 2部分： 积分温度法C a l c u l a t i o n o f s c u f f i n g l o a d c a p a c i t y o f c y l i n d r i c a l ， b e v e l a n d h y p o i d g e a r s - P a r t 2 ： I n t e g r a l t e mp e r a t u r e me t h o d（ I S O/ TR 1 3 9 8 9 一 2 ： 2 0 0 0 ， I DT)2 0 0 3 - 1 1 - 2 5发布2 0 0 4 - 0 6 - 0 1 实施中华人民共和国国 家 质 量 监 督 检 验 检 疫 总 局发 布免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0前 一 ，匕 ， 蔺 G B / Z 6 4 1 3 -2 0 0 3 ( 圆柱齿轮、 锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算方法 分为两部分： 第 1 部分： 闪温法 ； 第 2 部分： 积分温度法。 本部分为 G B / Z 6 4 1 3 -2 0 0 3 的第 2 部分 ， 对应于 I S O / T R 1 3 9 8 9 : 2 0 0 0 ( 圆柱齿轮、 锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算方法第 2 部分 ： 积分温度法）（英文版） 。 本部分等同采用I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 。为方便使用， 本部分作了下列编辑性修改： 按照汉语习惯对一些编排格式进行修改 ； 用小数点 代替作为小数点的逗号 ， ； 删除了 I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 的前言和引言。 G B / Z 6 4 1 3 -2 0 0 3 共分两部分。下面列出这两部分对应的I S O / T R以及将代替的国家标准： 第 1 部分 ： 闪温法（ 对应 I S O / T R 1 3 9 8 9 第 1 部分） ； 第 2部分： 积分温度法 （ 对应 I S O / T R 1 3 9 8 9第 2部分， 代 替： G B / T 6 4 1 3 -1 9 8 6 , GB / T 1 1 3 6 7 - 1 9 8 9 ) 。 本部分的附录 A、 附录 B为资料性附录。 本部分由全国齿轮标准化技术委员会归口。 本部分起草单位 ： 郑州机械研究所 。 本部分主要起草人 ： 杨星原 、 张元国、 王长路、 王琦、 陈爱闽。 本部分所代替标准的历次版本发布情况为： G B / T 6 4 1 3 一1 9 8 6 ； G B / T 1 1 3 6 7 一 1 9 8 9 。标准下载网()免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 .2 -2 0 0 3 八S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0己tJ I R 多年来， 对于圆柱齿轮、 锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算， 国际上一直并存着两种计算方法， 即闪温法和积分温度法。 2 0 0 0 年I S O以I S O / T R ( I S O / T R 1 3 9 8 9 - 1 , 2 ） 的 形式将两种计算方法同时发布。 闪温法是基于沿啮合线的接触温度变化 ， 积分温度法是基于沿啮合线的接触温度的加权均值 。 G B / Z 6 4 1 3 的本部分（ 积分温度法） 与G B / Z 6 4 1 3 . 1 ( 闪温法） 对齿轮胶合危险性的评价结果大致相同。这两种方法相比较 ， 积分温度法对存在局部温度峰值 的情况不太敏感。在齿轮装置中， 局部温度峰值通常存在于重合度较小或在基圆附近接触或其他有敏感的几何参数的情况下。标准下载网()免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载GB / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0圆柱齿轮、 锥齿轮和准双曲面齿轮 胶合承载能力计算方法 第 2 部分 ： 积分温度法范 围G B / Z 6 4 1 3的本部分规定了圆柱齿轮、 锥齿轮、 准双曲面齿轮胶合承载能力计算的积分温度法。2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过 G B / Z 6 4 1 3 本部分的引用而构成为本部分的条款， 凡是注 日期引用文件，其随后所有的修改单（ 不包括勘误的内容） 或修订版均不适用于本部分， 然而， 鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日 期的引用文件， 其最新版本适用于本部分。 G B / T 1 3 5 6 -2 0 0 1 通用机械和重型机械用圆柱齿轮标准基本齿条齿廓( id t I S O 5 3 : 1 9 9 8 ) G B / T 3 3 7 4 -1 9 9 2 齿轮基本术语（ n e q I S O / R 1 1 2 2 - 1 : 1 9 8 3 ) G B / T 3 4 8 0 -1 9 9 7 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（ e q v I S O 6 3 3 6 - 1 - 6 3 3 6 - 3 : 1 9 9 6 ) G B / T 1 0 0 6 2 . 1 -2 0 0 3 锥齿轮承载能力计算方法第 1 部分 ： 概述和通用影响系数（ I S O 1 0 3 0 0 -1 ： 2 0 0 1 ， I D T ) G B / T 1 0 0 9 5 . 1 -2 0 0 1 渐开线圆柱齿轮精度第 1部分： 轮齿同侧齿面偏差的定义和允许值( i d t I S O 1 3 2 8 - 1 ： 1 9 9 7 )术语 、 定义 、 代号和 单位1 术语和定义 根据 G B / Z 6 4 1 3 本部分的用途， 使用 G B / T 3 3 7 4中给出的术语与定义。2 代号和单位 表 1中给出了 G B / Z 6 4 1 3 本部分所使用的代号。 表 1 代号与单位代号说明单位备注a中心距m ma当量圆柱齿轮的当量中心距: n nlG B / T 1 0 0 6 2 . 1b齿宽， 取小轮或大轮的较小值m mb e e胶合有效齿 宽m m式（ 4 6 )乙，单位体积的比热容量N/ ( mm K)c单对齿刚度N / ( mm K m)GB / T 3 4 8 0C 7啮合刚度N / ( mm f e m)GB / T 3 4 8 0d分度圆直径m md N e有效顶圆直径m md e顶圆直径m m式（ 6 9 )d 基圆直径m m式（ 7 0 )标准下载网()免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 .2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 1 （ 续 ）代号说明单位备注d m齿宽中点直径nl nld 9当量交错轴斜齿轮的分度圆直径r nn I式（ 6 8 )d ,当量圆柱齿轮的分度圆直径m mG B / T 1 0 0 6 2 . 1d当量圆柱齿轮的顶圆直径m mG B / T 1 0 0 6 2 . 1d v 6当量圆柱齿轮的基圆直径n飞 n lG B / T 1 0 0 6 2 . 19-1 . 2小轮， 大轮啮合线的啮出部分m m式（ 9 0 ) 、 式（ 9 1 )9t. 1 . 2小轮， 大轮啮合线的啮入部分m m式（ 9 0 ) 、 式（ 9 1 )S 畏滑动系数式（ 6 2 )h a m准双曲面齿轮齿宽中点的齿顶高m m刀2模 数n1 nl刀 Z m n准双曲面齿轮齿宽中点的法向模数】 1 1 nl刀 立 . .当量交错轴斜齿轮的法向模数m m式（ 7 3 )刀 p相啮齿轮数P e .法向基圆齿距nl n1式 （ 7 4 )u齿数比u当量圆柱齿轮的齿数比GB / T 1 0 0 6 2 . 1v分度圆线速度m / sV t l . 2准双曲面齿轮的小轮， 大轮的切线速度M / S式（ 7 7 ) ， 式（ 7 8 )v ul小轮齿顶最大滑动速度m/ s式 （ 8 3 )v g y节点滑动速度m/ s式 （ 8 2 )v g i . 2滑动速度m/ s式（ 8 4 ) ， 式（ 8 5 )U g . 1滑动速度M/ S式 （ 8 7 )v g a l滑动速度m/ s式 （ 8 8 )刃 . ,锥齿轮齿宽中点在分度圈锥上的切线速度m/ s刀I C节点切线速度的和M/ S式（ 2 ) 、 式（ 4 7 ) 、 式（ 8 1 )v 艺 巴切线速度m/ s式（ 7 9 )v 工 h切线速度m/ s式（ 8 0 )W B ,单位轮齿载荷， 胶合N/ mm式（ 4 )z齿数z ,当量圆柱齿轮的齿数G B / T 1 0 0 6 2 . 1B ,y l热啮系数N / ( m m S l i t K )式（ 1 2 )c c ， QH加权系数Ce名义齿顶修缘量拌mC a ( (有效齿顶修缘量拼m式（ 3 7 ) 、 式（ 3 8 ) 、 式（ 4 9 )E弹性模数（ 杨氏模数）N / mm2标准下载网()免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 .2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 1 （ 续 ）代号说明单位备注F m ,在齿宽中点的分度圆锥上名义切向载荷NF.法 向轮齿载荷N式（ 5 1 )F ：分度圆上的名义切向载荷NKA使用系数G B / T 3 4 8 0 , GB / T 1 0 0 6 2 . 1Kv动载系数G B / T 3 4 8 0 , GB / T 1 0 0 6 2 . 1KB ,胶合承载能力计算的齿间载荷分配系数6 . 2 . 4 , GB / T 3 4 8 0 , G B / T 1 0 0 6 2 . 1K,胶合承载能力计算的齿向载荷分布系数 GB / T 3 4 8 0 ,GB / T 1 0 0 6 2 . 1 , 6 . 2 . 4 式（ 5 2 ) ， 式（ 5 3 )KB ,胶合承载能力计算的螺旋线载荷分布系数式 （ 5 ) , 6 . 2 . 4 , 6 . 3 . 5Kim,支承系数6 . 3 . 3KH n接触强度计算的齿间载荷分配系数G B / T 3 4 8 0 , GB / T 1 0 0 6 2 . 1KH p接触强度计算的齿向载荷分布系数G B / T 3 4 8 0 , GB / T 1 0 0 6 2 . 1KH p b 支承系数GB / T 1 0 0 6 2 . 1L接触参数式（ 5 5 )Ra算术平均粗糙度拌M式（ 6 )S i p s胶合承载能力计算的安全系数式（ 1 4 )S s m m胶合承载能力计算的最小安全系数T1小轮的转矩NmTI T试验小轮的胶合转矩Nm式 （ 9 6 )XB E小轮齿顶几何系数式 （ 2 2 )XE跑合 系数式 （ 8 )X c e齿顶修缘系数式 （ 3 2 )XG双曲面齿轮的几何系数式 （ 5 4 )X,润滑剂系数5 . 1XM热闪系数式 （ 9 )X Q啮入 系数式（ 2 5 ) 、 式（ 2 6 ) 、 式（ 2 7 )XR粗糙度系数式 （ 7 )Xs润滑方式 系数6 . 1 . 5. 3XW实 际齿轮材料 的焊合系数表 3XW T试验齿轮的焊合系数6. 4 . 2XW re 1T相对焊合 系数式（ 1 0 2 )Xm p啮合 系数式（ 2 1 )Xa p压力 角系数式（ 1 3 ) 、 式（ 4 8 )XE重合度系数式（ 3 9 ） 一式（ 4 4 )免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 - 2 0 0 3 / I S O/ T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 1 （ 续 ）代号说明单位备注“压力角（ “ ）口 m n双曲面齿轮齿宽中点的法面压力角（ “ ）a法面压力 角（ 。 ）口 sn交错轴斜齿轮的法面压力角（ 。 ）式 （ 6 3 )口 M交错轴斜齿轮的端面压力角（ 。 ）式（ 6 6 )众 t端面压力角（ “ ）Q w t端面啮合角（ 。 ）口 v t当量圆柱齿轮的端面压力角（ 。 ）GB / T 1 0 0 6 2 . 1a y任意角（ “ ）图 29螺旋角（ 。 ）凡基圆螺旋角（ 。 ）式（ 6 7 ) 、 式（ 7 1 )风双曲面齿轮齿宽中点在分度圆锥上的螺旋角（ 。 ）风当量交错轴斜齿轮的螺旋角（ 。 ）式（ 6 3 )Y辅助角（ 。 ）式（ 8 6 )S分度圆锥角（ “ ）C a啮 出重合度式（ 2 8 ) 、 式（ 2 9 )C f啮人重合度式（ 2 8 ) 、 式（ 2 9 )e n当量交错轴斜齿轮法截面内重合度式（ 9 2 ) 、 式（ 9 3 )E l小轮齿顶高重合度式（ 3 0 )C 2大轮齿顶高重合度式（ 3 1 )C a重合度式（ 4 5 )E -当量圆柱齿轮的端面重合度G B / T 1 0 0 6 2 . 1C v 1当量圆柱小轮的齿顶重合度G B / T 1 0 0 6 2 . 1C v Z当量圆柱大轮的齿顶重合度G B / T 1 0 0 6 2 . 1泞赫兹辅助系数图 7 、 式（ 5 7 ) 、 式（ 5 9 )产m c平均摩擦因数式（ 1 ) 、 式（ l a )从人油温下 的动力私度mpaS人 M热导率N/ ( s K)V泊松比V 4 04 0 时油的运动勃度m m / s ; e S tP E I . 2小轮、 大轮齿顶处曲率半径m I l 】式（ 2 3 ) 、 式（ 2 4 )P C节点处在法截面相对曲率半径nl nl式 （ 7 6 )岛1 . 2节点处在法截面内的曲率半径m m式 （ 7 5 )P re y节点处相对曲率半径n 】 r n式 （ 3 )I赫兹辅助系数图 7 、 式（ 5 8 ) 、 式（ 6 0 )免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载GB / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 1 （ 续 ）应 用范 围 本计算方法基于齿轮在低于 8 0 m / s 的节线速度下运行 的台架试验结果。这些公式可用于较高速度运行的齿轮 ， 但随速度的增加也提高了不确定性 ， 该不确定性在速度超过试验条件的范围时 ， 与本体温度 、 摩擦系数 、 许用温度的测定有关。4 . 1 胶合损伤 胶合损伤一旦发生， 会随着功率损失 、 动载荷、 噪声和磨损的增加， 导致轮齿表面严重的破坏。如果运行条件的恶劣程度不改善 ， 还会引起轮齿的折断。在由于瞬时过载而引起的胶合中， 随着载荷的迅速降低 ， 也即载荷的重新分配 ， 则齿面在某种程度上可 自行修复。即使如此， 残 留的损伤将继续成为增加功率损失 、 动载荷以及噪声的一个起因。 在大多数情况下 ， 使用具有增强 E P （ 极压） 性能的润滑油能提高齿轮抗胶合能力。然而， 重要的一点是要意识到使用 E P油的一些不足之处： 使铜腐蚀 、 弹性材料的脆化 ， 以及缺乏全球通用性等。进行最佳润滑油的选择时， 应考虑这些不利因素， 在满足最低添加量的情况下， 添加剂的用量应尽可能地少。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 由于各种参数的不断变化， 在瞬时接触区内化学特性与热一 液一 弹作用的复杂性， 在计算评价胶合危险的可能性时， 一些离散性必须预料到。 与疲劳损伤发展的时间相对较长不同， 一个单纯的瞬时过载会产生严重的胶合损伤 ， 以至于使齿轮不能再使用 。当选择齿轮适当的安全系数时， 特别对于要求在高圆周速度下运行的齿轮， 应当仔细地考虑这一点。4 . 2 积分温度准则 评价胶合概率的本方法是基于这样的假设， 即当沿啮合线的接触温度平均值等于或超过一个相应的“ 临界值” 时胶合可能会发生。在此给出的方法中， 本体温度与沿啮合线的闪温积分值的加权平均的和就是积分温度。本体温度按6 . 1 . 5 计算， 闪温的均值近似地用沿啮合线的摩擦因数、 动载荷来替代。加权系数的引用要考虑实际的本体温度值与数学积分的平均闪温值对胶合现象有可能不同的影响。 使用比较积分温度与从为抗胶合能力进行的润滑油的齿轮试验（ 例如， 各种F Z G试验方法、 I A E齿轮试验与R y d e r 齿轮试验） 、 或从运行中已胶合的齿轮得出的相应临界值的方法来评价胶合的概率。5 影响 因素5 . 1 平均摩擦因数 U - 齿面间的实际摩擦因数是一个瞬时与局部的数值 ， 它取决于油品的一些性能、 齿面粗糙度， 如同由加工留下的凸凹不平的位置， 齿面材料的特性、 切线速度、 齿面的受力及几何尺寸。瞬时摩擦因数的评定 比较困难， 因目 前 尚无一种有效测定方法 。 沿啮合线的平均摩擦因数 m c ， 可由测量 1 得到与 由公式（ 1 ) 估计出。虽然 ， 局部摩擦因数在节点C接近于零， 当引人公式（ 1 ) 时， 其平均值可用节点的参数与油温O.;, 时油的薪度V o a 大致得出。U m c 0 . 0 4 5f W B t -些 J Y v7 c 尸- a cK $ f ail一 。 . 0 5 X R X L ， “ （ 1） 积分温度法的摩擦因数跟闪温法的摩擦因数以不同的方式考虑了齿轮的大小。计算摩擦因数的公式（ 1 ) 仅适用下列范围， 例如用于热功率的摩擦因数。 1 m / s 镇v 镇5 0 m/ s 在分度圆线速度 v 低于 1 m / s 时， 摩擦因数更高， 在分度圆线速度 v 高于 5 0 m/ s 时 ， 在公式（ 1 ) 中必须使用v =5 0 m / s 时的v i c 极限值。 w B , ）1 5 0 N / m m 当单位法向轮齿载荷W B , 1 5 0 N / m时， 在公式（ 1 ) 中必须使用W B t =1 5 0 N / m m的极限值。V乳p + a c 2v t a n a u（ 1 u ) 2Cos a, s i ng, C O S 风（2）（3）1 ) 摩擦因数的这一公式是从中心距 a 1 0 0 m m的齿轮试验中得出的。、 。 一 4 . 0 4 8 1 r 二 F t, l b1 o. s 、 11一 。 75 X , L -V I C - 尸 re a c j I C（l a ）式 中：对 于 聚 （乙 ）礴: X ,一 。 .7 5 1 别。 对于矿物油： X L =1 . 0 ;对于聚 a 烯族烃 ： X , . =0 . 8 ;对于牵引液： X , , =1 . 5 ;对于磷酸醋: X l , =1 . 3 ;公式（ l a ） 表示在 a =9 1 . 5. 2 0 0 m m的范围内的试验结果， 应用本公式时， 必须相应调整关于胶合温度 e m s 的图 9 、 图 1 0 和图 l l o免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 FW B , 一坑 “ 场” x B a 万（4 ）K。 为螺旋线载荷系数， 胶合考虑了由于总重合度的增加而增加的摩擦（ 见图 1 ) 0与l35总重合度 ，图 1 螺旋线载荷系数 K B ,对于。 ， 镇2 :对于2 。 ， 3 .对于。 ， 多3 . 5 ：KB , 1KB , 1 十 o . 2KB Y 1 . 3 Ra 0 . 5 “”“” （ 尺 “ ： 十 尺 2 ）（5）（6） R a , , R a ： 是小轮与大轮在加工过的新齿面上测量的齿面粗糙度值 （ 例如， 标准的试验齿轮的 R a值是、0 . 3 5 t cm) 。， 产一l R a 0 . 2 5入x 乙 乙I I Pre d c I（ 7 ） 式中： 对于矿物油： X L =1 . 0 ; 对于聚。 烯族烃： X L 二0 . 8 ; 对于非水溶性聚（ 乙） 二醇: X 工 0 . 7 ; 对于水溶性聚（ 乙） 二醇: X L =0 . 6 ; 对于牵引液体： X L =1 . 5 ; 对于磷酸醋体： X L =1 . 3 a5 . 2 跑合系数 X E 现有的计算方法是假定齿轮已经过了较好的跑合。实际上， 胶合损伤经常发生在运转开始时几个小时内， 例如 ： 齿轮箱验收时在满负荷下试验运转或一对新 的齿轮装进生产设备时在适 当跑合以前， 齿轮在满负荷条件下运转。研究 1 表明， 与适当跑合好 的齿面相比， 新加工 的齿面的承载能力为 1 / 4 -1 / 3 ， 这要用一个跑合系数 X 。 加以考虑。 X F 一1 l 一 YF 3 0 R a 。 。 （ 8） 尸 r e d C式中：人=1 ， 充分跑合（ 对于渗碳淬火与磨削过的齿轮， 如果R a r un -in = 0 . 6 R a n ew 则可确认为已充分跑合） ；免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载GB / Z 6 4 1 3 . 2 - 2 0 0 3 / I S O/ T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 o f =0 ， 新加工的。5 . 3 热闪系数 X M 热闪系数 X M是考虑小轮与大轮的材料特性对 闪温的影响。 啮合线上任意点（ 符号Y ） 热闪系数的计算（ 见图2 ) :P= u顶 圆 1 ;顶圆 2 0图 2 啮合线上的参数 r 。 一、 。：枚1 + r ） 十 、 ( l 一 二 ）v乙 一 “V 、“ A M 一一 一 一一 一 一 一 一 一 一 ， 二 二 二 二 二 二 二 二 二 二 I 1 一 v , 1 一 v ， I ，r、 1 万 一 一十 一 ， C 一 一 B M I - V ( 1 + r ) + B M 2 n 1 1 _ - 1 L 1 zV、双 （9 ）t a n g ,t a n a一 1（1 0 ）如果小轮与大轮的材料是相同的， 公式（ 9 ) 可以简化为：XM E0 . 2 s（ 1 一， 2 ） “ 2 5 B M 在上式中， 热啮系数 B M为： B M 丫( a , C , ） （ 1 2） 对于表面硬化钢 ， 具有以下典型的特征值： A M 5 0 N 八S K ) , C , 3 . 8 N / ( m m K ) ， E =2 0 6 0 0 0 N / mm 2 及 ， =0 . 3 则 X M=5 0 . 0 K N一 。 . 7 5 5 0 . 5 m - 0 . 5 m m 至于其他材料的特征值参见 7 05 . 4 压力角系数 瓜， 压力角系数X a。 是用以考虑将分度圆上的载荷与切线速度转换到节圆上系数。 方法 A： 系数 X .A _X o。 一 、 l . 2 2( s i n - 2 5 a , C O S O 2 5 ( c o s 0 . 5 a ： cO s o . 2 5 月 ） 5 aat ) s” ” ” ” ” ” 。 （1 3）表2 表示具有压力角为a n = 2 0 的标准齿条的压力角系数值， 标准啮合角 试与螺旋角月的常用免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载GB / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0范围 。表 2 方法 B ： 系数 X a ， 一 。a ,a -= 0 0夕 1 0 0夕 = 2 0 0尹 3 0 01 9 00. 9 6 30. 96 00. 9 510 . 9 382 0 00. 9 7 80. 97 50. 96 60. 9 522 1 00. 9 9 20. 98 90. 9810. 9 662 2 01 . 00 71 . 0 040. 99 50. 9 812 3 01 . 0211 . 01 81 . 0 090. 9 952 4 01 . 03 51 . 0 321 . 0 231. 0 0 82 5 01 . 04 91 . 0 461 . 0 371 .01 2对于法向压力角为 a - 2 0 “ 的齿轮， 作为近似考虑， 其压力角系数可近似取为： X o。 一 B 16 计算6 . 1 圆柱齿轮 G B / Z 6 4 1 3 的本部分含有能评定用油润滑的渐开线直齿和斜齿齿轮的“ 胶合概率” （ 热胶合） 的有关公式。 假定整个切向载荷在双斜齿轮的两条螺旋线之间是等量分布的。当由于有像外部轴向力这样的力的作用时， 则不属于这种情况， 这些力的影响必须分别考虑进去。这两条螺旋线应按平行的单斜齿轮来处理。包括影响胶合概率的各种因素可做出定量的评定。 这些公式对于具有与G B / T 1 3 5 6 规定的基本齿条相啮的外齿或内齿齿轮均适用。对于内啮合齿轮， 在确定 6 . 1 . 1 0 给出的几何系数 X B E 时 ， 必须引人负值 。它们也可考虑适用于端面重合度为 。 。 镇2 . 5的符合其他基本齿条的类似齿轮。6 . 1 . 1 胶合承载能力计算的安全系数 S in LS 当假设中的不确定性与不精确度不能排除时， 有必要引人安全系数 S in ts 。必须指出胶合承载能力计算的安全系数与温度有关， 而不是这样一个系数 ， 即用它乘以齿轮的转矩， 使积分温度 O in , 与胶合积分温度 O in tS 达到相同的数值。日、 。7 im s 今瓦 笋 S m in ;m i（1 4 ） S S m i。 的选用建议： S s m in G 1 ， 高胶合危险。 1 S s tn jn 2 ， 具有中等胶合危险的临界范围， 受实际齿轮工作条件的影响。影响因数有例如齿面粗糙度、 跑合效果 、 载荷系数的准确理解、 润滑油的承载能力等。 S S m in / 2 ， 低胶合危险。 为给出实际载荷与积分温度数之间的关系， 相应的载荷安全系数 S S I 可近似由下式取得 ：Ss ,t 刀 B t m a x了 之 h ; a r r、旦 n ts 旦til日n ， 一 On（1 5）6 . 1 . 2 许用积分温度 O in tP日m t P（1 6）鱼瓜免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 要求的最小胶合安全系数 S S m in 对每种应用情况应分别确定 。6 . 1 . 3 积分温度 o in t 日 in t 口 MQ O fl a in t （ o i n t P 式中： C 2 由实验得出的加权系数 ， 对于直齿与斜齿齿轮， C 2 =1 . 5 , e fl . in t O fl a E X t6 . 1 . 4 小轮齿顶的闪温 U n .E（1 8 ）O fl .E/- X M X B E X o ( K B r W B t ) a . 5 v 0 . 51 1 0 . 2 5 XEX Q X C a （1 96 . 1 . 5 本体 温度 ) M 本体温度是即将进入啮合时的齿面温度 。 本体温度是通过齿轮箱的热平衡过程而建立起来的。在齿轮箱中， 有几种热源， 其中最重要的是轮齿、 轴承的摩擦。其他的热源例如密封与油流在某种程度上也是其中之一。当节线速度超过 8 0 m / s时， 在啮合和风阻损失中因搅油而产生的热是重要的， 应予以考虑（ 见方法A) 。该热量经过传导、 对流与辐射， 再经箱体而传递到周围环境， 对于喷油润滑， 则通过油进人外部的热交换器。 用以下不同计算方法得到的数值须用下标A , B , C加以区别。6 . 1 . 5 . 1 A法 OM - A 本体温度作为平均值或作为齿宽上的温度分布可用实验测定或采用基于已知功率损失与传热数据进行理论分析确定 ， 即采用热网格方法确定。6 . 1 . 5 . 2 B法 m - 13 此法不用于积分温度法（ 见 G B / Z 6 4 1 3 . 1 中给出的闪温法） 。6 . 1 . 5 . 3 C法 19 M - A 本体温度的近似值由油温加上沿啮合线上得出的闪温平均值的（ 根据方法C ） 一部分之和来确定。 O M - CD o il 十C , X _ , O fl a in t X S 。 一 （ 2 0） 式中： 对于喷油润滑： X S =1 . 2 ; 对于油浴润滑: X s = I . 0 ; 对于将齿轮浸没油中： X s = O . 2 ; C 1 考虑了 热转换条件的常数， 试验结果为： C , = 0 . 7 ;X m p1 n P 2（2 1） 式中： n P 同时啮合的齿轮的数量。6 . 1 . 6 平均摩擦因数 lu - 见 5 . 1 。6 . 1 . 7 跑合系数 X E 见 5 . 2 。6 . 1 . 8 热闪系数 X M 见 5 . 3 。6 . 1 . 9 压力角系数 X -0 见 5 . 4 。6 . 1 . 1 0 小轮齿顶的几何系数 X B E 几何系数 X B E 考虑小轮齿顶的赫兹应力与滑动速度的影响。X 二是齿数比 u与小轮齿顶 E点处曲免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载GB / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0率半径P E 的函数。 对于内啮合齿轮， 下面的参数必须用负值代人： 齿数z 2 、 齿数比u 、 中心距a以及所有的直径。v。二 。 z 2 A B E V. 01 k u十 1 J V Z2、一PE2TU( P E I JO E 2 ） “ 2 5 （2 2） P E I 0 . 5丫 武， 一d 2b 1 （ 2 3） P E z a s i n a ： 一P E I （ 2 4 ）6 . 1 . ”啮入系数溉 啮人系数 X Q考虑了在高滑动区域 ， 在正进人啮合处 （ 在被驱动齿轮的齿顶处） 的冲击载荷。可用啮人重合度 。 ， 与啮出重合度 。 。 之 比的函数来表示， 见图 3 0 2 3图 3 啮入系数 X Q对 于 E f Ea 5 ,对 于 1 . 5 EfEa 3 ,对 于 3 G 影当小轮驱动大轮时，当大轮驱动小轮时， X Q 1 0 0 4c ，Xn 1 . 4 0一 先 卫一、 一1 5e 。 X Q 0 . 6 0（2 5）（2 6）（2 7）CfE 2C ， C 7（2 8）C fC 1C 。 C 2（2 9）丫 (d el1 d bl 币一：找 需 )za 62 - 1 一 an a,（3 0 ）21一抓 一一（3 1）2双2Q乙 一 C 当齿顶被倒棱或倒 圆时 ， 顶圆直径 d 。 必须用啮出开始点的有效顶圆直径 d N 。 来替代 。6 . 1 . 1 2 齿顶修缘系数 X r, 受载轮齿的弹性变形在滑动较大的齿顶处会产生高的冲击载荷 。齿顶修缘系数 X 。 考虑了齿廓修形对这种载荷的影响。X C . 是一个相对的齿顶修缘系数 ， 它取决于相对于因弹性变形引起的有效齿顶修缘量 C Q “ 的齿顶实际修缘量 C ， 见图 4 0 图 4 的曲线可以用公式（ 3 2 ） 近似确定。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 厂 C。、 门厂 I C。、 IAc . 1 U . U b U . 1 6 ( 于 干 -于 干 一 I E m a x U . U L U . b v I ； 护 ) I E m a x . . . . . . . . . . . . 3 L） L七e i f J匕 七e i fJ式中：。 rn 。 二 。 ， 或。 2 中的最大值。/ IG0 b书今V 芳任/ /夕2夕I洲澎参多 奋尸尸 产0 . 20 40 60 . 图4 由实验数据 8 , 9 得出的齿顶修缘系数X G 被引人到公式（ 3 2 ) 的齿顶修缘的名义量 C 。 取决于齿顶修缘的实际值 C a t , C a z 、 有效齿顶修缘量C eft 、 齿顶重合度的比值及功率流的方向。、 ， ，。 ， 。 ，二 二， 二 ，二 二 。 。 。， 。 。 2兰小 祀 雏 动 灭 祀 且 E t 户 l . 5E2驭 灭 祀 雏 切 小 柑 且 E t 户 不 E z盯 ： O对于 C a t C e ff对 于C a t C e ffC 。 C a lL。二 C r f f（3 3）（3 4）、 卜 ：。 ， 。 ，。 ， 二 ， 二 ， ， ， ，2f fa小 祀 雏 动 灭 粗 且E 1 气 1 . 5 E 2玖 灭 祀 雏 动 小 粗 且E 1 、 n E 2盯 ： O一0内匕nJg刁对于 C a t 镇 C e ff C a C e z对于 C a 2 c 。 ，C AC e ff C e ff式中：C e ff有效齿顶修缘量 ， 用以补偿单对齿啮合时轮齿的弹性变形。对于直齿轮对于斜齿轮C eff 一 令 子；C eff 一 令 子（3 8） 式中： b 齿宽， 当大、 小轮的齿宽不同时， 取其中较小值。 上述的齿顶修缘量适用于 G B / T 1 0 0 9 5 . 1中6 级或更好的齿轮。对于低精度齿轮 ， 规定 X c e =1 ， 也可参见 G B / T 3 4 8 0 06 . 1 . 1 3 孟合度系数 戈 重合度系数 X 。 是考虑在忽略载荷分配时 ， 将小轮齿顶的闪温值转换为沿啮合线闪温平均值 的系数 。重合度系数可以用齿高重合度 。 ， 与。 2 以及它们的和。 。 来表示。X 。 的公式是基于假定沿啮合线的闪温是线性分布的。这种方法的可能误差将不会超过 5 %， 且偏于安全。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载GB / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 ： 2 0 0 0对于 。 a 1 , E l 1 1 6 2 1 x二 （ 。 2 。 。 ： ） 乙C 。E ,对于 1 毛E 2 , E , 1 , E 2 1 （ 见图 5 )（3 9） 1二 ， ， 八， 。， 、八 。 。，八 ， 。八 。 八二入E _ L u . l u , k E i 一 十 , - ) - U . 6 3一 a 十 V . J G - V . O U E l E 2 J 乙 aE , （4 0 ）对于 1 E a 1 , E 2 1XE2 ， E , ( 0 . 1 8 E , 2 + 0 . 7 0 6 2 2 +0 . 8 2 E , 一0 . 5 2 。 ： 一0 . 3 0 。 ； 6 2 ) （ 4 1对于 1 毛6 A 2 , 6 , 1 1， 八 。 八？ 八 ， 。，八 。 n ，八 。 。八 。 八、，月 。 、入 E= kU.I V .E, 一十 U. i t s - E 2 - - U. DZ E ,寸 U. i s 乙 t 2 - V. 3V t l - t 2 ) * * * k 4G ) 乙 E aE ,1231一3 健燕1 6 01 4 01 2 01 0 0 8 0 0p侧明啮合线图 5 1 镇e . 2时的载荷与温度分布免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0对于 2 毛e - 3 9 6 , -I E Z （ 见图 6 )2 ， e l ( 0 . 4 4 E l z - - 0 . 5 9 E z z +0 . 3 0 E l 一0 . 3 0 e 2 一0 . 1 5 e l E Z ） 一（ 4 3）对于 2 E . 3 1 E l E 2 （ 见图 6 ) 1入 E - n ， 一 一 ， ， - k V. 5y - E l 一十V. 44 - E Z - - U. 3U - e l十U. .5 V - E 2 - U. 1 5 - El - E g 1 k 44 1 乙 E :. E l 。 e l 2（4 5）啮合线实际载荷分布近似载荷分布a ) 沿啮合线的载荷分布啮合线 b ) 沿啮合线的温度分布 图 6 2 镇s , 3时的载荷与温度分布6 . 2 锥齿轮 本条是 6 . 1 所述积分温度法的继续 。 计 算 时， 用锥 齿 轮 中 点直 径 确定 的 当量 圆柱 齿 轮来 近 似 锥齿 轮 （ 当量 圆柱 齿 轮 的计 算 见G B / T 1 0 0 6 2 . 1 ) 。为此， G B / Z 6 4 1 3 的本部分规定的计算方法的结构与圆柱齿轮的内容相当。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 对于替代锥齿轮的当量圆柱齿轮（ 按锥齿轮端面内中点直径确定） 的胶合承载能力， 按 6 . 1 计算。6 . 2 . 1 胶合承载能力计算的安全系数 s fn ,s 见6 . 1 . 1 。6 . 2 . 2 许用积分温度 e l. tp 见6 . 1 . 2 。6 . 2 . 3 积分温度 U. 见 6 . 1 . 3 。 对于当量圆柱齿轮， C 2 =1 . 5 o6 . 2 . 4 小轮齿顶的闪温 O n . E 见6 . 1 . 4 ， 并采用下列替换： 在公式（ 1 9 ) 中： 用 a ， 代替 a , v m t 代替 v ; 在公式（ 4 ) 中： 用 F .n t 代替 F t , b eB 代替 b . 有效齿宽 b eB 考虑了锥齿轮的鼓形。 认 B 0 . 8 5 饥 ” ” （ 4 6） 式中： b 2 小轮与大轮的公用齿宽。 系数KA , Kv , KBp =K H ， 以及K, =K, 。 应按G B / T 1 0 0 6 2 . 1 确定。 KB , 16 . 2 . 5 本体温度 ) M 见6 . 1 . 5 。6 . 2 . 6 平均摩擦因数F U . 见5 . 1 ， 并采用下列替换： 在公式（ 4 ） 中： 用 F , 代替 F t , b eB 代替 b . 对于一般锥齿轮设计情况a t =+ , t ， 即x 1 =X 2 ： v f c 2 v m t s i n a t “ （ 4 7） KB Y 16 . 2 . 7 跑合系数 X E 见 5 . 2 。6 . 2 . 8 热闪系数 X, 见 5 . 3 。6 . 2 . 9 压力角系数X 46 . 2 . 9 . 1 A法： 系数X 4 - A 对于一般锥齿轮设计的情况试= a , ， 即X I = -X 2 :X .V A 1 . 2 2 s i n S l n一 一anc o s 0 , 5 a ,（4 8）6 . 2 . 9 . 2 B法： 系数X 0 0 - B 见 5 . 4 。6 . 2 . 1 0 小轮齿顶的几何系数 X B E 见6 . 1 . 1 0 ， 并采用下列替换： 在公式（( 2 2 ) 中： 用 u ， 代替 u ; 在公式（ 2 3 ） 中： 用 d ve ， 代替 d e , , d v b ， 代替 d b l 在公式（ 2 4 ) : a ， 代替a ; 。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 八S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 06 . 2 . 1 1 啮入系数 瓜 见6 . 1 . 1 1 ， 并采用下列替换： 在公式（ 2 8 ） 一 公式（ 3 1 ） 中： 用。 v ， 代替。 f I E v2 代替 2 9 在公式（ 3 0 ） 与公式（ 3 1 ） 中： 用d va l , 2 代替d a l , 2 9 d b i , ： 代替d b f ,2 9 + v ， 代替a ra , ， z , , ,： 代替z , ： 。6 . 2 . 1 2 齿顶修缘系数 X c a 在6 . 1 . 1 2 ， 并采用下列替换： 在公式（ 3 2 ） 中： 用 。 Vm 。 二 代替 。 m a x 1 E _ 。 二 是 ： o f 或 。 v ： 中的最大值 。 假定齿顶与齿根的修缘量被选为运行条件下的最佳值（ 满负荷接触斑点刚好扩展到齿顶而没有聚集现象） ， 于是应用以下的近似方法：。， C .七。 七O f和J ； 二 七a f f6 . 2 . 1 3 ，合度系数 X a 见6 . l . 1 3 ， 并在公式（ 3 9 ) 公式（ 4 5 ) 中及其有效的条件下， 采用下列替换： 用。 、 代替。 a ， 。 ， ， 代替。 ， ， ， 2 代替 ： 。6 . 3 准双曲面齿轮 准双曲面齿轮胶合承载能力的计算方法是遵循 6 . 1 圆柱齿轮积分温度准则。 为计算胶合承载能力， 将准双曲面齿轮当作具有与实际准双 曲面齿轮同样滑动条件的当量交错轴斜齿轮来近似处理（ 见 6 . 3 . 1 1当量交错轴斜齿轮副） 。6 . 3 . 1 胶合承载能力计算的安全系数 5 i ,s 见 6 . 1 . 1 。6 . 3 . 2 许用积分温度 ) a tp 见 6 . 1 . 2 。6 . 3 . 3 积分温度 O w 见6 . 1 . 3 ， 并采用下列替换： 在公式（ 1 7 ） 中： 用C 2 H 代替C 2 （ 按照试验结果， C 2 H =1 . 8 ) , O f(a s m 代替。 fl a in 1 o 月 一 ， ， 一 ，X X X 0 f lain th 1 1 0 ,/ F K A K。 v tl lu m c 二 策拼 之访 二 兰 （ 5 0） 一扭 川 田一” 一 】 一 八 一 即一 “ 厂 毗X Q X C A2 0 0 0T Ic o s a m C O s 风 l1 d m ,（5 1 K w二1 . 5 K B P b e K B Pb e K H P b e （ 见 G B / T 1 0 0 6 2 . 1 ）6 . 3 . 4 本体温度 U N , 见 6 . 1 . 5 。6 . 3 . 5 平均摩擦因数P . 见 5 . 1 ， 并采用下列替换 ： 在公式（ 1 ) 中： 用p c t,代替p ted C 在公式（ 4 ) 中： 用b ,B / C O 暇z 代替b , F 。 代替F , ； b e B ： 见公式（ 4 6 ) 0 KB , 1 K B , KB a 2 . 0 （ 仅为计算 1 . ； 时的近似值） X R ： 见公式（ 7 ) ， 并使用p c 替代p re dC o6 . 3 . 6 跑合系数 X E 见 5 . 2 ， 并在公式 （ 8 ) 中采用下列替换 ：免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B 26 4 1 3 。 2 一2 0 0 3 1 5 0 T R 1 3 9 8 9 一 2 ： 2 0 0 0 用Pc n 代替尸 、 C 。6 3 7 几何系数 茂 几何系数 X G是考虑平均赫兹应力与沿啮合线的平均啮合长度影响的系数。作为一种近似方法，它可利用节点处的数值来确定（ Pc。 ， L ） 。X G （ 李 毕 票 ） 压 c U 印 2 V 八 ，1 丫 L S i n 风 1 了 L cos 风 ， ta nPsZ二 。 。 。 （5 4） 2、乙 万 。灯 亏 O对于奋 与刀的值， 参见图7 ， 或依据 1 叼得出的公式（ 5 7）公式（ 6 0）确定。一 月 1 1 （ 2 c o s Z 沪L 。含 。一 仪 n1 二 了 下 万 厂下 V 陈 1尸n Z尸n l一尸n Z （5 6）对 于 0 镇 c o s o 0 。 9 4 9I n 宁I n 专 二 I n （ 1 一c o s o ）一1 5 3 0 3 3 3 I n （ 1 一C o s 口 ） 0 0 4 67 In （ 1 一c o s 口 ） 2 I n （ 1 一 c o s o ）1 5 2 5 一0 8 6 I n （ 1 一c o s o ） 一0 0 9 9 3 I n （ 1 一c o s 口 ） ” （ 57 ） （5 8）对于0 9 4 9 簇c o s o 1I n 泞丫 一0 4567 一0 4 叔 6 I n （ 1 一c o s 口 ） 0 1 2 3 8 仁 I n （ 1 一c o s o ） 2I n 刀 一0 3 3 3 0 2 0 37 In （ 1 一c o s o ） 0 0 0 1 2 I n （ 1 一c o s o ） 2 。 （5 9） （6 0） 0 。 9 0 。 8 0 。 7 0 6卜 0 5 0 。 4 0 3 0 。 2 0 。 1 0一曰口、军 尸尸 洲 尸尸户一尸 尸尸尸 产 尸 尸产尸一叹份尸尸引尸产 、 、 、 、 、吸、 、乙一 ，肠 ， ，、， 、 一 一I 厂leeeeLeeeeeejtoweweles09876一几日马3n乙1工0谧卫人1 0 O1 5 O2 0 O2 5 O3 0 03 5 O4 04 5 5 00 9 90 9 80 。 9 40 。 90 80 7 c o s o 图7 作为c oso 的函数的辅助系数看与叮6 3 ， 8 啮入系数 从 见6 1 ， 1 1 ， 并采用下列替换： 在公式（ 2 8 ） 一公式（ 3 1 ） 中： 用。 n l 代替。 ， ， 。 n Z 代替： 2 。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 06 . 3 . 9 齿顶修缘系数 X c . 见6 . 1 . 1 2 ， 并采用下列替换： 在公式（ 3 2 ） 中， 用 。 n m a 二 代替 。 m a rz 9 E m na 二 为 。 n l 或 。 中的最大值 。 为获得适当的齿顶与齿根的修缘 ： C a / C eff 1 ， 见 6 . 2 . 1 2 。6 . 3 . 1 0 ，合度wt数 X ,X E 一 分卜0. 5 g （豁卜 （ 6 1 9 2g ao l g a2 n gg a2o l g a o l g a n g（6 2） 对于啮出线长度大致相同的（ g a o l ti g an 2 ） 齿轮副， 滑动系数g 接近等于l ,6 . 3 . 1 1 当f交错轴斜齿轮的计算 这一部分包含了准双曲面齿轮副转换成交错轴斜齿轮副的几何关系， 将准双曲面齿轮的齿宽中点处的条件作为转换的基础（ 见图8 ) a 当量交错轴斜齿轮的参数 ： 螺旋角 风 ， ，： 二9m1,2 ” ” ” 一 （6 3 ） 法向压力角 a - a . . 。 （6 4） 交错轴斜齿轮的交错角I风1 一风2端面压力角a ,1 ,2t a n a a a , 2t a n a , nc o 暇1 ,2基圆螺旋角 风 1 ,2s i 矶 1 ： s i n p , , , 2c o s a a n分度圆直径d . 1 , 2c o s 8 1 , 2（6 8）顶圆直径基圆直径 d s 1 , 2d . , . 2d .1 .： 十2 h . . 1 ,2d 6 1 . 2 d s 1 . 2 c o s a t i . 2（7 0）交错轴斜齿轮的轴交角t o 叭 1 . 2二 t a n 风t1 , 2 s l na甲 风 1 十P b 2（7 1）（7 2）模 数刀Z mnR c osa m（7 4） n朋msm 一 Pen法面基 圆齿距法截面上的曲率半径凡1 , 20 . 5 d s1 .2 s in e a t1 ,2s l na-p c n 二迅 之 二 P n 2 凡1 及 。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 - 2 0 0 3 八S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0立 面视 图双曲面齿轮图 8 当且交错轴斜齿轮的计算切线速度van n 1 * d m ,v, 2v a6 0 0 0 0 c o s p s , C O S Q2（7 7）（7 8）免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 .2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 3 9 - 2 : 2 0 0 0节点处切线速度之和 v t c ( N sl ， 凤 ： 正值） 厂n ，。c o s 凤 ,vf svt lsi n 尸s 1 - I- s i nP. 2 一 甲一n 匕C Os 尸s 2V E h 2 v ti vy 今 C O S P , s l na了 v 2v m s v 氛（8 0）（8 1）节 点处滑 动速度s i n .Ec o 礁2（8 2）小轮齿顶处最大滑动速度 v g t l丫 v 2v g a l v 2v g p , c o 飒（8 3）d o（8 4）C O S P bd , 2ganlgfnzv e t 2 v t2（8 5）) , , 2 = a r c t a n Y , , 2 v g a lve p l a r c ( s i n a g t o 矶 1 ,2 ）C O S Y , v e t C o s 姚v 9 5 v g l s i n Y ， 一v g 2 s i n y 2（8 6）（8 7）（8 8）啮合线长度AE 二 g a n l 9 a n 2（8 9）ga n dC O s 风0 . 5 ( V d 一d 2b ， 一丫 d 2v / d ， 一d 2b l ） c o 叭 ，S E g ( n 2 （9 0）一 n gf 一一SAga n 2 了 d ： 一d 2b20 . 5 ( 丫d 二 ： 一 d 益 ： 一 了d 2 一 d zb z ） C o 凡，丫 d 熟一d 苞 ： ）5 风2法截面内的重合度（9 2）丽一内 一一e n l , 2ga n g , 2 凡（9 3）6 . 4 胶合积分温度 胶合积分温度是产生胶合的温度极限值 ， 它可以在试验结果 的基础上进行计算 。 此法适用于所有类型的油品（ 纯矿物油、 E P油 、 合成油） 。对于这些油的胶合承载能力 已经通过试验齿轮确定（ 适用的试验例如有 F Z G 一 试验 A / 8 . 3 / 9 0 , F Z G L - 4 2 试验， R y d e r 齿轮油试验 、 或 I A E齿轮油试验） ， 或用实际的损伤情况来确定。 当试验齿轮的材料与相应的热处理与实际齿轮不一致时， 必须修正胶合温度 ， 因为极限温度是材料油品系统的函数 。6 . 4 . 1 胶合积分温度 19,.,s 根据积分温度的设定， 当平均齿轮温度超出称之为胶合积分温度的值时， 齿轮有可能胶合 ， 这个温度值假定为齿轮副的润滑油与齿轮材料的组合所特有的， 而且是通过类似的润滑油与齿轮材料的组合试验来确定的。 胶合积分温度值可 由将任何齿轮油的胶合 ， 试验数据代入 6 . 1 , 6 . 2 , 6 . 3中的公式得到。这样， 胶合积分温度值对任一油品： 纯粹的矿物油 、 E P油或合成油可以计算出来。6 . 4 . ， 1 胶合积分温度的计算 热处理或表面处理齿轮钢与矿物油组合 ， 组合的近似胶合积分温度值可从其他的热处理或表面处理齿轮钢和同样的润滑油组合的结果中得出。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 O i n t S O M T X W r e lT C Z 19 f le in t T ， （ 9 4） 式 中： C 2 =1 . 5 ， 由试验获得。6 . 4 . 1 . 2 由试验结果确定 O M T . O O . i. f 图9 所示为几种矿物油， 在按照 D I N 5 1 3 5 4 2 的F Z G 一 试验A / 8 . 3 / 9 0 , R y d e r 3 或F Z GR y d e r试验 4 以及F Z G L - 4 2 试验 5 等条件下确定的胶合承载能力的曲线。 为用计算机计算 ， 图 9 图 1 1 的曲线可以近似地用下列公式表达： a ） 对于 F Z G试验 A / 8 . 3 / 9 0 : O M T 8 0 0 . 2 3 T I T X L （ 9 5）F Z G-试验载荷级12 3 4 5 6 7 8 9 卜侧侧92204876，U3八，二礴夔杰笋日价一 、流群黔巍扩爵才二夔f沙俪扩洲即尹扁产r1】肠. i m T 一一砰I一S O 、 一G 2 2 飞毖沪泛 一 I S O VG 1 一I S O VG004 6 0 - 1 0 4剔e山夕/i尹r9 4 一 11 11 8 3 . ；3 (2- -4 - T-4 5 0 . 11 0 46 0 . 8 1 3 5 . 32 3 9. 33 7 2 . 65 3 4 . 5小轮试验转矩 T I T AN m)图 9 F Z G试验 A / 8 . 3 / 9 0 的胶合温度 U t ,n免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0卜侧侧朴翩耀衅瓣辉叫奋 a藻 鬓剔 娜， 尸日fl. irtTI 几翩蘸I S O VG 4 6一爪X爵 笋、蜘夔黔一I S O VG 4 6 0尹卿 黔 脚4 0 0 0、 ， 、 ， 。 Fh .早仪公觅的沃 间暇何( - ) . 八I b / i n ) U1图 1 0 R y d e r 与F Z G - R y d e r 齿轮试验R / 4 6 . 5 / 7 4 的胶合温度O m ts(9 flaintT - 。 2 T l二 ( 1 0 0 0.12T IT V40 X I,（9 6） T IT 3 . 7 2 6 ( F Z G载荷级） “b ） 对于 R y d e r 与 F Z G - R y d e r 试验 R / 4 6 . 5 / 7 4 :（9 7）” 一9 0 。 0 1 2 5 （ 鲁 T X I,O fl.in,T。 0 1 5 （ 令 ） T （半 )0.03 X L（9 8）F 。 、 ， 、 旱的单位为l b / i n . b ” 甲 一 f一 ，一 。 一。对于 F Z G L - 4 2 试验 1 4 1 / 1 9 . 5 / 1 1 0 : O M T 1 1 0 0 . 0 2 T I T XL” n一 0 8 T I二 （ _10 0 ） c.osO fl.iw T = 0 . 4 8 T IT )vao / X L（9 9）1 001 016 . 4 . 2 相对 焊合 系数 XW M T 相对焊合系数 X W m lT 是考虑热处理或表面处理对胶合积分温度影响的一个经验性系数 。二 X 立 w比 汀一V1 02式中：对于 F Z G齿轮试验, R y d e r 齿轮试验以及 F Z G L - 4 2 试验 ， X W T =1 ;免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0X w 实际齿轮材料的焊合系数 ， 见表 3 .f彝M I L L 2 1 0 5 B 或C - 一 小轮试验转矩 T I T / ( N m )图 1 1 F Z G L - 4 2 试验 1 4 1 / 1 9 . 5 / 1 1 0 的胶合温度 o ,. ts 表 3 焊合系数 X W齿轮材料Xw调质硬化钢1 . 00磷化钢1 . 25镀铜钢1 . 50液体与气体氮化钢1 . 50表面渗碳钢 ： 平均奥氏体含量少于 1 0 % 平均奥氏体含量 1 0 % - 2 0 % 平均 奥氏 体含量大于2 0 0 0 3 0 0 01 .1 51 . 000 . 8 5奥氏体钢（ 不锈钢）0. 45免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 八S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 附录A（ 资料性附录）举例 为验证积分温度法的精确性 ， 可用按照 G B / Z 6 4 1 3 本部分 的方法对下面齿轮 副的胶合承载能力进行计算。这些例子含有圆柱齿轮、 锥齿轮以及准双曲面齿轮传动、 中心距在 a =2 2 . 0 7 m m与a =2 4 1 9 . 6 3 m m 之间， 模数范围为m=1 . 2 5 mm到m=2 0 m m。被选用的齿轮箱中， 有几台是因胶合失效而损坏的， 或接近于胶合极限（ 边缘胶合） 。在其他一些齿轮传动中没有观察到胶合失效。这些齿轮箱的参数与胶合计算的结果见表A . 1 表A . 9 , 表 A . 1 斜齿轮 ： 透平齿轮（ 来自迈克尔研究报告序号 3 说明代号单位数值齿 数小 轮 大轮之I73之 23 25工作中心距am m1 4 1 9 . 0 0法 向模数刀 之 nr n r n7 . 00 0法 向压力角口 n（ 。 ）2 0 . 0 0在标准节圆上的螺旋角9（ 。 ）1 1 . 0 0齿廓变位系数小轮x,0 . 0 1 0 0基本齿宽bm m2 8 0 . 0 0顶 圆 直 径支 龚d . ,】 1 】 m5 3 4. 4 0d , 2m m2 3 3 1 . 0 0齿 顶 修 缘 量小 轮 大轮C , ,拜 m0C , 2产nl0驱动齿轮的数 目2传递功率尸k W1 0 2 95小轮转速刀Imi n 4 4 50齿面粗糙度Ra拜 m2 .0 0齿根表面粗糙度Rz拌m油温).u4 04 0 时润滑剂运动钻度v 4 0m m, / s32按D I N 5 1 3 5 4 在F Z G标准试验 刃8 . 3 / 9 0 时的胶合转矩T I TNm2 39润滑方式系数XS1 .2相对焊合系数X w re IT1 . 00跑合系数X E1 .0使用系数KA1 . 2 0动载系数Kvl . 1 5齿向载荷系数K,1 . 2 0齿间载荷系数KB a1 .1 0摩擦系数f 4 -0 . 0 2 3本体温度)M4 5. 6积分温度0;.5 5. 5胶合承载能力计算的安全系数S or t s3 .8实际失效观察没有胶合免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 A . 2 斜齿轮 ： 轧钢机齿轮（ 来自迈克尔研究报告序号 5 )说明代号单位数值齿 数小 轮 大轮之 I2 8之 z2 8工作中心距“n 】 nl5 8 0 . 0 0法向模 数2 刀 n】 1 1 n12 0. 0 00法向压力角口 n（ “ ）2 0. 0 0在标准节圆上的螺旋角9（ “ ）1 0. 0 0齿廓变位系数小轮X ,0. 3 03 5基本齿宽bnl m3 3 0 . 0 0顶 圆 直 径小 轮 大轮d , ,m m6 1 9 . 2 0d o em m61 9 . 20齿 顶 修 缘 量小 轮 大轮C . ,产m0C a t拜m0驱动齿轮的数目1传递功率尸k W2 2 00小轮转速刀 Imi n - 1 5 0齿面粗糙度Ra拌m1 . 5 0齿根表面粗糙度Rz拜m油温)a ,3 24 0 时润滑剂运动薪度v 4 0mm, / s22 0按 D I N 5 1 3 5 4 在 F Z G标准试验 A / 8 . 3 / 9 0 时的胶合转矩Tl TNm23 9润滑方式系数XS1 . 2相对焊合系数XW MT1 . 0 0跑合系数XF1 . 0使用系数KA1 . 2 0动载系数Kv1 .0 0齿向载荷系数K,1 .2 0齿间载荷系数K,1 .0 0摩擦 系数I L -0 . 04 8本体温度) ,5 9. 6积分温度),. ,1 0 9 . 0胶合承载能力计算的安全系数S i. s1. 9实际失效观察没有胶合免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 A . 3 斜齿轮 ： 机床齿轮（ 来 自迈克尔研究报告序号 1 1 )说明代号单位数值齿 数小 轮 大轮z,5x 22 8工作中心距am m2 2 . 0 7法向模数2 刀 nm m1 . 2 5 0法向压力角a（ “ ）2 0. 0 0在标准节圆上的螺旋角R（ 。 ）2 0 . 0 0齿廓变位系数小轮x,0 . 35 0 0基本齿宽bm m1 0. 00顶 圆 直 径小 轮 大轮d . ,】 1 1 m9 . 98d a lm m3 8. 45齿 顶 修 缘 量小 轮 大轮C . ,拜m0C a t尸m0驱动齿轮的数目1传递功率尸k W3 .3小轮转速n,mi n - 15 00 0齿 面粗糙度Ra拌m1 . 00齿根表面粗糙度Rx拜m油温Oo ,5 04 0 时润滑剂运动戮度玫0mm2 / s2 2 0按 D I N 5 1 3 5 4 在 F Z G标准试验 A / 8 . 3 / 9 0时的胶合转矩T I TNm45 0润滑方式系数XS1 . 0相对焊合系数X w r e lT1 . 0 0跑合系数X E1 . 0使用系数KA1 . 0 0动载系数Kv1 . 0 0齿向载荷系数K, ,1 . 00齿间载荷系数K,1 . 00摩擦系数尚0 .1 4 4本体温度)M8 4. 8积分温度日 n ：1 59 . 4胶合承载能力计算的安全系数S tn s2 . 0实际失效观察没有胶合免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 A . 4 斜齿轮： 舰船齿轮（ 来 自迈克尔研究报告序号 1 3 )说明代号单位数值齿数小轮 大轮之 12 1之 z8 7工作中心距am m9 00 .0 0法 向模数刀 I nn l l n1 6 . 00法向压力角a（ ” ）2 0. 00标准节圆上的螺旋角9（ “ ）1 0. 00齿廓变位系数小轮x,0 . 79 0 0基本齿宽bm m37 0 .0 0顶 圆 直 径尘 鬓d . ,m m39 4 .5 0d a zm m1 4 65 . 5 0齿 顶 修 缘类 鬓C,ym0C a tJi m0驱动齿轮的数目1传递功率尸kW4 4 1 2小轮转 速刀Imi n - 5 20齿面粗糙度Raym2 . 00齿根表面粗糙度Rz拌m油温O.6 04 0 时润滑剂的运动猫度v 4 0mm , / s15 0按 D I N 5 1 3 5 4在 F Z G标准试验 A / 8 . 3 / 9 0时的胶合转矩TI TNm45 0润滑方式系数Xs1 . 2相对焊合系数Xw re i r1 .0 0跑合系数Xs1 . 0使用系数K, ,1 . 3 0动载系数Kv1 . 0 5齿向载荷系数Kw1 . 4 0齿间载荷系数K,1 . 0 0摩擦系数产m c0 .0 5 8本体温度em1 05 .1积分温度日， 。1 8 5 . 7胶合承载能力计算的安全系数S p. s1 . 7实际失效观察接近胶合免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 - - 2 0 0 3 八S O/ T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 A . 5 斜齿轮 ： 轧钢机齿轮（ 来 自迈克尔研究报告序号 1 6 )说明代号单位数值齿 数小 轮 大轮艺 ,2 4z 27 9工作中心距am m7 0 0 . 0 0法向模数刀 I nm m1 2 . 0 0法向压力角口 n（ 。 ）2 0 . 0 0标准节圆上的螺旋角R（ “ ）2 7 . 0 0齿廓变位系数小轮x,0 . 55 00基本齿宽bnl nl17 5 . 00顶 圆 直 径类 鬓d , ,m m36 0 . 00d a lm m1 0 8 7 . 5 0齿 顶 修 缘小 轮 大轮C , ,拜m0C a t产m0驱动齿轮的数目1传递功率尸k W2 0 0小轮转速九,mi n - 2 4 0齿 面粗糙度Ra拜m2 . 0 0齿根表面粗糙度Rz拌m油温)o , l4 04 0 时润滑剂的运动猫度叭0m m, / s1 5 0按 D I N 5 1 3 5 4 在 F Z G标准试验 A / 8 . 3 / 9 。 时的胶合转矩T l TNm1 35润滑方式系数XS1 .2相对焊合系数X w r e IT1 . 0 0跑合系数XE1 . 0使用系数Kn1 . 50动载系数Kv1 . 05齿向载荷系数K, ,1 . 4 0齿间载荷系数K,1 . 00摩擦系数八 c0 . 0 5 1本体温度氏4 8 .9积分温度am6 4 .9胶合承载能力计算的安全系数S i n , S2 .3实际失效观察接近胶合免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 ;2 0 0 0表 A . 6 科齿轮 ： 透平齿轮（ 来 自迈克尔研究报告序号 1 9 )说明代号单位数值齿数小轮 大轮z,43之 z4 4工作中心距anl m1 6 1 . 4 0法向模数夕 刀nm m3 . 6 2 8法 向压力角a（ ” ）2 0. 0 0标准节圆上的螺旋角9（ 。 ）1 2 .0 0齿廓变位系数小轮x10 . 00 0 0基本齿宽b, n n飞5 1 . 00顶 圆 直 径小 轮 大轮d , ,m m1 6 6 . 7 5d . 2n lnt1 7 0 . 5 0齿 顶 修 缘小 轮 大轮C . ,料m4 0C. z拜m4 0驱动齿轮的数 目1传递功率尸kW1 9 5小轮转速刀 ,mi n - 3 9 0 0齿面粗糙度Ra拜 m0. 75齿根表面粗糙度Rz拜 n l油温氏7 04 0 时润滑剂的运动猫度v a amm, / s6 8按 D I N 5 1 3 5 4 在 F Z G标准试验 A / 8 . 3 / 9 0时的胶合转矩T I TNm1 4 0润滑方式系数X S1 . 2相对焊合系数XW I T1 . 0 0跑合系数XE1 . 0使用系数KA1 . 2 0动载系数Kv1 . 0 0齿向载荷系数K,1 . 2 0齿间载荷系数K,1 . 0 0摩擦系数/ 1 -0 .3 6 0本体温度) M77 . 7积分温度8. 191 . 5胶合承载能力计算的安全系数s i , s1. 7实际失效观察接近胶合免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 A . 7 斜齿轮： 透平齿轮（ 来 自迈克尔研究报告序号 2 0 )说明代号单位数值齿数小轮 大轮之 ,46x 233 5工作中心距am m2 4 1 9. 6 3法 向模数” 王 nm m11 . 00 0法向压力角a（ 。 ）2 0. 00标准节圆上的螺旋角R（ 。 ）3 0 . 00齿廓变位系数小轮x ,0 . 00 0 0基本齿宽bm m55 0 .0 0顶 圆 直 径小 轮 大轮d , ,m m6 0 6 . 2 8d . 2n, n l4 2 77 .0 0齿 顶 修 缘 量小 轮 大轮C . ,拜m0C . 2拌m0驱动齿轮的数目1传递功率尸kW3 1 5 3小轮转速刀lmi n - 82 4齿面粗糙度Ra拜m4. 0 0齿根表面粗糙度Rx拌m油温氏7 04 0 时润滑剂的运动猫度线omm, / S6 8按D I N 5 1 3 5 4 在F Z G标准试验 A / 8 . 3 / 9 0 时的胶合转矩T 许Nm61润滑方式系数X S1 . 2相对焊合系数Xw r e l T1 . 0 0跑合系数XE1 . 0使用系数KA1 . 3 0动载系数K1 . 2 0齿向载荷系数K ,1 . 2 0齿 间载荷系数K,1 . 0 0摩攘系数产 n -0. 03 3本体温度em7 3 .6积分温度日；。 。8 0 . 1胶合承载能力计算的安全系数S in u s1 .4实际失效观察胶合免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 八S O/ T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 A . 8 直齿轮： 车辆齿轮（ 来自迈克尔研究报告序号 2 5 )说明代号单位数值齿 数小 轮 大轮z 11 42 22 8工作中心距am , n1 8 9 . 0 0法向模数刀二 n们I n ,9 . 00 0法向压力角a（ “ ）2 0 .0 0标准节圆上的螺旋角9（ “ ）0 .0 0齿廓变位系数小轮x,0. 2 00 0基本齿宽bnl nl6 0 .0 0顶 圆 直 径小 轮 大轮d . ,r 丫 , r n1 4 3. 6 0d . 2nl nl2 2 8. 0 0齿 顶 修 缘 量小 轮 大轮C . ,产m0C a t样m0驱动齿轮的数 目1传递功率尸kW4 10小轮转速刀,mi n - 1 3 0 0齿面粗糙度Ra拌 m0 . 8 0齿根表面粗糙度Rz拌m油温Oo a1 0 04 0 时润滑剂的运动猫度咬0m m2 / s2 2 0按D I N 5 1 3 5 4 在 F Z G标准试验 A / 8 . 3 / 9 0时的胶合转矩T I TNm3 7 2润滑方式系数X s1 . 0相对焊合系数XW , IT1 . 0 0跑合系数XE1 . 0使用系数KA1 . 3 0动载系数K,1 . 0 0齿 向载荷系数Kw1 . 2 0齿间载荷系数K&1 . 0 0摩擦系数/ 1 -0 .0 7 3本体温度日M1 58 . 3积分温度)m ,2 83 . 2胶合承载能力计算的安全系数S m s1. 0实际失效观察胶合免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / L S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0表 A . 9 锥齿轮与双 曲面齿轮说明代号单位试验齿 轮 1试验齿轮 2试验齿轮 3试验齿轮 4小轮偏！距am m025 . 44 44 4齿 数小轮 大轮之 I81 0111 2之 2354 14145法向模数刀 xnl n13 .3 5 03 . 0 7 03 . 2 8 03 .4 0 0法 向压力角口 n（ 。 ）1 6. 0 02 0. 001 9 . 0 01 9. 0 0法 向压力角+ . Z（ 。 ）1 6. 0 02 0. 001 9. 0 01 9 . 00法 向压力角口 n ，（ “ ）1 6. 0 01 6. 609 . 001 2 .7 5齿 宽 中 点 螺 旋 角小 轮 大轮凡i（ 。 ）3 7. 5 05 0. 405 2. 1 05 0.6 8凡2（ ” ）3 7. 5 031 . 4 01 8. 0 02 1 . 1 0节 雄角小轮 大轮S ,（ 。 ）1 2 . 8 81 4. 331 6. 8 52 0 . 3 24 2（ 。 ）7 7. 1 07 5 . 2 369. 9 06 6. 93齿廓变位系数小轮z . ,0 .6 0 0 00 . 7 4 0 00 .7 7 0 00 . 5 0 00墓本齿宽瓦m m2 8 .0 02 8 . 0 02 5 . 0 025 .4 0顶 圆直径小轮 大轮d a m ,m m44. 3 05 8. 506 9. 9 073 .7 4d . . 2m m1 4 8 . 5 01 4 8 . 1 01 4 2 . 0 01 6 5 . 4 0驱动齿轮的数目1111小轮试验转矩T ,Nm5 2030 02 306 7 0小轮转速儿 1mi n - 4 5 0 04 5 004 5 0 04 50 0齿面粗糙度Ra产m0 . 240 . 2 40 .6 20. 3 0油温19.a9 09 0901 8 04 0 时润滑剂的运动猫度狡0mm, / s2 2022 022 02 20按 D I N 5 1 3 5 4在 F Z G标准试验 A / 8 . 3 / 9 0 时的胶合转矩T I TNm4 5045 04 505 34 0润滑方式系数XS1 . 01 . 01. 01 . 0相对焊合系数X W . I T1 .2 51 . 2 51 . 2 51 . 2 5跑合系数XE1 .01 . 01. 01 . 0使用系数KA1 . 001 . 0 01 . 0 01 . 0 0摩擦系数1 1-0 . 0 9 70 . 0530. 06 50. 0 63本体温度e,2 1 4. 31 6 6 . 120 4. 733 7 .9积分温度日4 8 0 . 73 61 . 849 9. 77 43. 8胶合承载能力计算的安全系数S m 60. 71 . 00 .71 . 2实际失效观察胶合胶合胶合没有胶合注： 试验齿轮 1 , 2 与 3 取自： R i c h t e r , M . ： D e r V e r z a h n u n g s w i r k u n g s g r a d a n d d i e F r e s s t r a g f a h i g k e i t v o n H y p o i d - u n d S c h r a u b e n r a d g e - t r i e b e n . D i s s . T u Mi i n c h e n ( 1 9 7 6 ) . 试验齿轮 4 是在胶合试验 F Z GHy p o i d o l t e s t F o r m A ” 中使用的。 试验油品符合 A P I G L - 5 规范。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 无需注册 即可下载G B / Z 6 4 1 3 . 2 -2 0 0 3 / I S O / T R 1 3 9 8 9 - 2 : 2 0 0 0 附录B （ 资料性附录）接触时间与胶合温度的相关性 本附录叙述了按照 6 关于 C T C （ 接触时间规范） 而使用一种可变胶合温度的方法。 不超过临界值的有效计算方法是 ： 最大局部和瞬时总接触温度 O s ; 接触的平均加权表面温度 D in tS o 假定这些限制与速度无关 ， 这样， 随着载荷达到最高速度而胶合载荷下降， 故用 E P润滑油的齿轮在高速时的计算是很保守的（ 图 B . 1 ) . 口U之月石叫谭燕巾盗6 - - O O0 2 0 4 0 6 0 8 0节线速度。 t / ( m / s ) 0试验结果， A型齿轮， Z 4 9 油。 曲线 a ： 按图B . 2 的曲线 c ， 用恒定的临界温度来计算； b 曲线b ： 按图B . 2 的 曲线b ， 用与时间相关的临界 温度计算； 没有损 伤。 图 B . 1 胶合载荷与速度的关系 为了改善接近于基圆的接触点， 在高速时的计算方法， 必须考虑到临界温度氏 取决于接触时间t c o图 B . 2 给出了一个例子。根据 6 ， 计算 曲线（ a ) 是用两段直线（ b ) 来近似的， C T C方法的这种修正给出了所要求的结果： 计算 的胶合载荷与测定的胶合载荷相吻合 。免费标准网( w w w . f r e e b z . n e t ) 标准最全面免费标准网(