有杆抽油系统（常规型）设计计算方法.pdf

sy 中华人民共和国石油天然气行业标准 s y/ t 6 2 5 8 -1 9 9 6 有杆抽油系统 ( 常规型) 设计计算方法 p r a c t i c e f o r d e s i g n c a l c u l a t i o n s f o r s u c k e r r o d p u m p i n g s y s t e ms ( c o n v e n t i o n a l u n i t s ) 1 9 9 6 - 1 2 - 3 1 发布 1 9 9 7 - 0 9 - 0 1 实施 中国石油天然气总公司发 布 前言 本 标 准 在技 术内 容 和 编写 方 法 上与a p i r p i i l r e c o m m e n d e d p r a c t i c e f o r d e s ig n c a l c u l a t io n s f o r s u c k e r r o d p u m p in g s y s t e m s ( c o n v e n t i o n a l u n i t s ) 有杆抽油系统 ( 常规型)设计计算推荐作 法( 1 9 8 8年 6 月 1日第 4 版)等同。 制定本标准时，考虑到我国的实际应用作了一些编辑性修改，如 1 )删除了 只与a p i 组织有关的 政策性说明( p o l ic y ) 和第1 章中的1 .6 -1 .8 ; 2 )采用了 法定计t单位，其后用回 括号括起所保留的原英制单位; 3 )附录a中所有的图都集中放在文字部分之后。 本 标准由 采油采 气专业标准化委员会提出并归口 . 本标准起草单位二石油勘探开发科学研究院机械研究所。 本标准主要起草人李策田丰 目次 前言 符号说明 “ ” ” “ . “ ” 第i 章 引言 ” ” “ “ 第z章计算的有效性 一 第 3 章计算公式 一 第 4 章设计步骤“ 。 附录 a无量纲参数的说明 3 0 中华人民共和国石油天然气行业标准 sy/ t 6 2 5 8 - -1 9 9 6 有杆抽油系统( 常规型) 设计计算方法 p r a c t i c e f o r d e s i g n c a l c u l a t i o n s f o r s u c k e r r o d p u m p i n g s y s t e m s ( c o n v e n t i o n a l u n i t s ) 符号 说明 s p 一一 井 下 抽 油 泵 柱 塞 冲 程 ， m p d -泵 排量， m 3 / d p p r l 一 一 ，1 a 杆最大载荷，k n ( 见图3 . 1 ) mp r l 一 一 光杆最小载荷k n ( 见图3 . 1 ) p t -油柄最大扭矩、k n “ m p r hp 一一光杆功率。k w c b e 一要求的平衡力，k n h 一一 挣举升高 度，m l -泵挂深度，m n i中 次，即每分钟冲次数，m i n s - )杆冲程，m( 见图3 . 1 ) d- 桩 塞直径，mm g 一 一 井液相对密度 w, -啪 油杆柱在空气中 平均单 位长度重力，n / m ( ;p 4 , 1 第3 栏) 耳 . 一袖油 杆 柱 弹 性 常 数 ， n - 表4 . 1 第4 栏 ) 写 油 管 柱弹 性 常 数 ， n - 1 ( 表4 . 2 第5 栏 ) 注: er和及分别为i m抽油杆或油管在1 n载荷作用下的伸长盈 ( m ) . f一 一 州 须 率系数 ( 表4 . 1 第5 栏) f一一 整个柱塞横截面 上的液 柱载荷，k n ( 见图3 . 1 ) 1 / k r .一刊由 油杆 柱总弹簧常数的倒数，m/ k n 注: 气 一拍油杆柱总弹赞常数，即将整根抽油杆柱拉伸i m 所需的 载荷。k n / m . s k , 一一 将抽油杆柱拉伸一个 等于光杆冲 程s的 长度所需的载荷，, k n n o等 径 钢抽 油杆 柱固 有频 率 ， m i n 叽 一 - 多级抽 油杆柱固 有频率， m i n 1 / k ,一 一袖管柱未 锚定部分弹簧 常数的倒数， m / k n 注:k ,一一袖管柱未锚定部分的弹黄常数，等于将油管柱从油管锚到抽油泵之间的未锚定部分拉伸i m 所需的载 荷，k n / m. w一 一袖油杆柱在空气中的总重力，k n w i f 一 一抽油杆柱在液体中的 总重力，k n( 见图3 . 1 ) 凡一 一 一 p p r l系数 ( 见图3 . 1 ) 几 一 一 m p r l系数 ( 见图3 . 1 ) t 一一油柄扭矩。k n “ m 中国石油天然气总公司1 9 9 6 - 1 2 - 3 1 批准 1 9 9 7 - 0 9 -0 1实施 1 s y/ t 6 2 5 8 - 1 9 9 6 玛 一 - p r h p 系数 几一 一 ， v,/ s k , 不等于。 .3 时的扭矩调整值 2 sy/ t 6 2 5 8 -1 9 9 6 第1 章 引言1 ) 1 . 1 1 9 5 4 年有杆抽油设备用户和制造厂组成的一个工作组承担了与这种举升井液方法相关的许多复 杂问题的深人研究.为了管理和指导该项工作，成立了一个非营利性组织“ 有杆抽油研究联合体” 。为 达到该组织的目标，堪萨斯城的中西部研究院受聘开展此项必要的工作 1 . 2 本设计的计算基础是该项目 研究期间取得的试验数据间的相互关系。有杆抽油研究联合体在解 散之前将相关 试验结果提请 美国 石油学会 公布 .使用常 规型抽油机的本推荐作法根据这些关系编写而 成 1 . 3 中西部研究院试验结果最终研究报告中的 三项讨论作为永久性参考，以“ 有杆抽油系统电 模拟研 究 为题发表于a p i 钻采实践( 1 9 6 8 ) 2 3 2页。讨论题包括 a ) 抽油杆柱的振动特征; b ) 抽油杆的物理性能; c ) 有杆抽油系统的量纲分析。 1 . 4 有杆抽油研究联合体提交 ap i 公布的材料中包括了一份有 1 1 0 0 张以上示功图的样本.这些示 功图由电 模拟计算机模拟分析独立不相关的无量 纲参数f o / s k r 和n / n 的多种组合而获得。这份 示功图样本已由a p i 作为b u ll l l l 2印发，可从设在得克萨斯州达拉斯的ap i 开发部获得 1 . 5 根据a p i r p 1 1 l中的数据，开发了两套计算机程序，并被 a p i 购买。其中一 套程序开发了一 个数据表，用于以1 5 2 . 4 m ( 5 0 0 # 1 ) 为 增量、深度从6 0 9 . 6 m ( 2 0 0 0 f t ) 到3 6 5 7 . 6 m ( 1 2 0 0 0 f t ) 的计算和以不同 增 量 、产 量 从1 5 . 8 9 m / d ( 1 0 0 b b l / d ) 到2 3 8 . 4 6 m / d ( 1 5 0 0 b b l / d ) 的 计 算 。 抽 油 杆 和抽 油 泵的 组 合 采 用了本设计计算方法表4 . 1中除编号 8 8 和 9 9两种抽油杆柱以外所列的数据。a p i 规定的所有冲程长 度均包括在内这份材料印发成 b u l l l l l 3 ,可从ap i 开发部获得 另一程序开发了一组曲线，用于在4 8 7 . 7 m ( 1 6 0 0 f t ) 至3 0 1 7 . 5 m ( 9 9 0 0 f t ) 泵挂深度之间 ，对不同的产 量、杆与泵不同规格组合及冲次选择游梁抽油机通常，曲线的限制因素是抽油机的额定峰值扭矩 此材料印成b u l l 1 1 l 4 ，可从 a p i 开发部获得。 1 . 6 -1 . 8 政策性说明 ( 略) 采用说明: i 引言为原ap i rp 1 1 l的引言 3 sy/ t 6 2 5 8 -19 9 6 第2 章计算的有效性 2 . 1 大多数情况下，发现本标准提供的方法计算的数值同测量值相当接近。一些独立调查组发现， 此 设 计 方 法 与 过 去 用 过 的 其 娜 方 法 相 比 ， 能 够 得 出 更 好 的 结 果 但 因 这 个 方 法 是 以 平 均 值 的 最 佳 解 释 为 依 据 ， 在 个 别 情 况 的 实 际 条 择 下 ， 不 一 定 总 能 给 出 抽 油 系 统 性 能 有 效 的 预 测 。 2 . 2 设计人员必须了 解，在此 被砰猪算得出错误结论的一口 井中 ，可能存在一些特殊井况。其中包 括 a . 斜井或弯井; b . 粘度很高的井液; c . 严重出砂情况; d . 抽油泵抽出的气体量过大; e 井将自 喷. 2 . 3 研究工作局限于模拟假定在泵处油管被锚定，故试验结果只反映这种情况.但是，许多情况中 油管并不锚定，所以给出了一个 公式. 经验表明.此公式将给出 柱塞对于泵筒的 相对行程十分接近的 近 似 值 ， 用 符号s , 表 示 查 看 此 公 式 可 知 ，由 于 固 定阀 把 液 柱 载 荷转 移 给 游 动阀 而引 起的 油管 收 缩 已 从计算出的柱塞冲程中 减去.该公式是高 度简化的 ，并不 十分精确，但对实际应用已足 够准确。 2 .4 对于符合概括在附录a . 中的 假设条件的大量普通常规井，这些设计计算公式可以 放心地使用， 不符合假设条件的 特殊情况 将引 起计算性能的 偏差 尽管无 法计算 这个 偏差值，设计人员必须了解这 一事实。 4 s y/ t 6 2 5 8 - 1 9 9 6 第3 章计 算 公 式 3 . 1 参考图3 . 1 可对计算有杆抽油问 题的 公式有所了 解，变量f , f , f ,_ , w , : 和s的 含义用该图说明。 羚 杆 最 大载 荷p p r l 冲次 大 于零 ( n ( ) ) 时 光杆示 功 图 冲程下死点 i 冲 次于 零( n二。 ) 时 光杆 示功 图 冲程 上 死 点 r( 注塞横 截 面上载 荷) 多/ 光杆最 小载 荷 m p r l 以 ( n if 油杆 柱在 井液 中的 重 力 ) 光 杆 位 释 图31 基本示功图 a . 冲次八z0 时， 光杆最大载荷p p r l = w r+ f 光杆最 小载荷mp r l = w, f b冲次 n0时， 光杆 最大载荷p p r l 二 w , f+ f , 光杆最 小载荷mp r l 二 w, f f 3 . 2 使用无量纲变量作为参数使问题通用化。 a . 无量纲自变量有: n / n o ( 用 有 量 纲 变 量 表示二 m in - / m in = 1 ) f / s k , ( 用有量纲变量表示= k n m 一 k n / m b . 无量纲因变量有: 光杆最大载荷 p p r l : f , / s k , 光杆最小载荷 mp r l : f / s k , 曲 柄 最大 扭 矩p t : 2 t / 梦 仁 光杆功率p r h p : f 3 / s k , 柱塞冲 程凡:s , / s 3 . 3 在研究项目 中，用电 子模拟计算机模拟了有杆抽油系统。计算机对n / n a 和f/ s k , 的多种不 同组合，利用每次试验中亦被测量的从属无量纲变量进行了模拟。试验结果由菲利普斯石油公司的 r . d.施曼普整理，并绘成一组如图 4 . 1 至图4 . 5 所示的曲线.利用这些曲线可以确定各种无量纲变量 的值，代人下列设计计算公式: 月 s y/ t 6 2 5 8 - 1 9 9 6 柱 塞冲 程s v = ( s , / s ) - s - ( f x 1 / k , ) 注 二当 油 管 柱 锚 定 时 ，) i k , 一 0 , 锚 定 油 管 柱 的 公 式5 v 二 ( s p / ， b利用这里所提供的公式、表和曲线图计算预选设备的工作特性; c 将计算的泵排量和各种载荷与选定的排量、额定载荷、应力及其他限制值进行比较。 为满足抽油系统中各组成部分的 限制， 常常要进行多次 运算 4 . 2 设计计算一套完整有杆抽油设备时，必须掌握 ( 或假设)的最少资料包括以下几项: 液面 深度h ， 即净举升高 度，m ; 泵佳深度 l . m; 冲 次双m m - ; 光杆冲程 s , m ; 柱塞直径d , m m ; 井液相对密度 g ; 油管名义直径及油管被锚定或自由悬挂; 抽汕杆尺寸及组合 4 . 3 有了这些参数.设计人员就能计算下列参数: 柱塞冲程s p , m ; 泵排量p d , m / d ; 光杆最大载荷p p r l . k n ; 光杆最小载荷mp r l ,k n; 曲 柄最大扭矩p t , k n“ m ; 光杆功率 p r hp , k w; 要求的平衡力 c b e , k n. 4 . 4 将已知 ( 或假设)的参数填人a p i 的1 1 l - 1 表或类似的 表 ( 如设 计计算表)内 .本章内 包括一 个按本格式完成的设计计算示例。 4 . 5 参考表 4 . 1 ,以第 1 栏“ 抽油杆柱编号” 和第2栏 柱塞直径” 为向导，从第 3 、第4和第5栏中分 别 读取并记录w, . e 。 和f各值。表4 . 2 中的第5 栏给出了e , 值，此值只有当油管柱不 锚定时才有 意义 如 果油管柱锚 定，不必记录e t . 注:表 41 所示的抽油杆柱组合百分数、重力、弹性常数和频率系数不同于前一版 rp 1 1 l中的数值，也不同于 ap i bu l l 1 1 l 3 ( 1 9 7 0 年 5月第 1版)表 1和表2中的数值。根据 a . b . n e e ly 1 9 7 6年 3月在石油工程师上发表的 抽油杆柱设计论文，1 9 7 6 年 6月标准会议采用了现行表4 . 1 中的数值。抽油杆柱组合百分数的改变除抽油杆柱在 液体中的重力w， 外，对b u l l 1 1 l 3 中的 计算数值影响极小，可以不计.为此对b u l l 1 1 l 3 第1 版出版了增补文 件， 其中包括这些差异的解释和根据表 4 . 1 中新抽油杆柱组合百分数值正 b u l l l l l 3中数值的例子. 4 .6 完成设计计算表中第5 步至第 i i 步计算。若油管被锚定，1 /么( 第 1 i 步)为零，故不需计 算 至 此 ，已 具 备了 计 算 井 下 泵冲 程s , 和 泵 排 量p d所 需 的 数 值。 4 .7 用f o / s k ， 和n / n 。 的 计算 值从 图4 . 1 查出s p / s 值， 并 在第1 3 和第1 4 步求出s p 和p d 值。求泵排量是第一次试算，用于检验初选抽油设备各参数是否合适.如第 1 4步算出的泵排量并不 满 足已 知 或 预期 要 求 ， 必 须 酌情 修 改 假 设 数 据， 从 第1 至 第1 4 步 重 复 计算 当 所 得 泵 排 量 可以 接受 后，继续下面的设计计算，完成第 1 5 , 1 6和 1 7步设计计算。 一 一 s y/ t 6 2 5 8 -19 9 6 4 . 8 根据算出的 f / s k , 和 n / n。 值，从图 4 . 2 ,4 . 3 , 4 .4和 4 , 5 的曲线图上分别查出并记录 f , / s k ,f ,_ / s k 2 t / s zk , 和f 3 / s l oe 查 阅 图 4 .1 和 图 4 .6 确 定s , / s 和 t : 时必 须 用n / 。 值 、 记 录 t , 值。 4 . 9 把有关各值代人设计计算表第 2 3 至第2 7 步中各式进行计算，得到预选设备所要求的各载荷 值.至此，必须对计算载荷值和初选参数所允许的限制进行比较。计算抽油杆应力，以便确定其是否 处于许用范围之内. 4 . 1 0 一般地说，在作出优选之前.有必要进行一次以上的设备选择及其工作状态的计算 8 s y / t 6 2 5 8一1 9 9 6 设计计算表举例 ( 常规型有杆抽油系统) 目 的: 求 s v , p d , p p r l , m p r l , p t , p r h p和c b e , 已知或假定数据: 液 面 深度h = 旦些6 m ( 丝 塑f t ) ， 冲 次n = 1 6 m i n - ( 1 6 s p m ) ， 柱 塞 直 径d = 丝 卫 m m ( 1- 5 i n ) , 泵挂 深度 l = 1 5 2 4 m ( 5 0 0 f t ) ， 光杆冲程 s = 1 . 3 7 1 6 m ( 5 4 i n ) ， 井液相对密度g= 0 . 9 , 油 管规格6 0 . 3 m m ( 2 / s in t 3 ) , 是否锚定?是( 否) ， 抽油 杆柱3 3 . 8 %一 2 2 m m ( 7 / 8 “ ) + 6 6 . 2 %一 1 9 m m ( 3 / 4 “ ) z 1 o 记录表 4 . 1 和 4 . 2 的数据: 1 . w, = 2 6 . 7 5 1 n / m ( 1 . 8 3 旦 l b / f t ) ( 表4 . 1 第3 栏) ，f , , = 1 . 5 0 6 2 x 1 0 一 8 n 一 鱼 .丝 4 x 1 0 一 6 i n / ( lb “ f t ) ( 表4 . 1 第4 栏) 3 . f = l 丛 丝( 表4 . 1 第5 栏) 4 . e范卫 丝 兰坦 三 卫 n 一 任 鱼 旦 竺x 1 0 一 6 i 可( l b - f t ) ( 表4 . 2 第5 栏) 计算无量纲变量: 5 . f o = 0 . 3 4 0 x 2 . 2 6 2 1 x 1 0 一 5 - g- d 2 - h= 0 . 3 4 0 x 2 . 2 6 2 1 x 1 0 一 6 x 0 . 9 x 1 4 5 1 . 6 x 1 3 7 1 . 6 =1 3 . 7 8 2 k n( = 0 . 3 4 0 x 0. 9 x 2 . 2 5 x 4 5 0 0 = 3 0 9 8 1 b ) 6 . 1 / k , = e , - l= 1 . 5 0 6 2 x 1 0 一 “ x 1 0 一 3 1 5 2 4 = 2 . 2 9 5 x 1 0 一 z m / k n ( = 0 . 8 0 4 x 1 0 一 a x 5 0 0 0 = 4 . 0 2 0 x1 0 一 s i n / ib ) 7 . s k , = s 一 1 / k = 1 . 3 7 1 6 = ( 2 . 2 9 5 x 1 0 一 z ) = 5 9 . 7 6 5 k n = 丝二 ( 4 . 0 2 0 x 1 0 一 ) 二 一1 3 4 3 3 1 b 8 . f/ s k , = 1 3 . 7 8 2 = 5 9 . 7 6 5 = 0 . 2 3 1 ( = 丛 理 旦 =1 3 4 3 3 = 0 . 2 3 1 ) 9 . n / n o = n - l一卜 7 4 6 7 6 = 丝x 1 5 2 4 一 7 4 6 7 6 = 0 . 3 2 6 ( 二 丝x 5 0 0 0 二 2 4 5 0 0 0 = 0 . 3 2 6 ) 1 0 . n/ n o =n/ n。 二f , = 0 . 3 2 6 =1 . 0 8 2 =0 . 3 0 1 ( =0 . 3 2 6 =1 . 0 8 2 =0 . 3 0 1 ) 1 1 . 1 / k , = e , - l = 5 . 7 5 1 x 1 0 一 9 x 1 0 兰 x 1 5 2 4 = 8 . 7 6 x 1 0 一 3 m / k n ( 二 0 . 3 0 7 “ 1 0 一 s x 5 0 0 0 = 1 . 5 3 5 x 1 0 一 s in / i b ) 计算s ， 和p d ; 1 2 . s p / s = 坠 卫 鱼 ( 图4 . 1 ) 1 3 . s ， 二 ( s p / s ) . s 卜( f o x 1 / k , ) = ( 0 8 6 x 1 . 3 7 1 6 ) 一 ( 1 3 . 7 8 2 x 8 . 7 6 x 1 0 一 ” ) = 互 丝 9 m = ( 0 . 8 6 x 丝) 一 ( 3 0 9 8 x 1 . 5 3 5 x 1 0 一 ” ) = 4 1 . 7 i n 1 4 . p d= 0 . 1 1 6 6 x 9 . 7 0 3 x 1 0 一 3 s p “ n d z = 0 . 1 1 6 6 x 9 . 7 0 3 x 1 0 一 x 1 . 0 5 9 x 1 6 x 1 4 5 1 . 6 = 2 7 . 8 . 3 / d ( = 0 . 1 1 6 6 x 些zx 丝x 2 . 2 5 = 1 兰b b l / d ) 如计算出的泵排量不满足已知的或预期的要求， 必须酌量修改假定的参数， 并从第 1步到第 1 4 步 重复一次。当计算所得的泵排量可以接受时， 进行后面几步设计计算。 噢用说明: 月原文中为2 ， 根据数据马， 应为2 / e i n , 2 此式为抽油杆柱组合表达方式， 其中百分数表示所对应抽油杆占泵挂深度的百分比。如: 3 3 . 8 %表示2 2 m-规格 抽油杆柱占泵挂深度总长 3 3 . 8 %. s y / t 6 2 5 8一1 9 9 6 确定无t纲参数: 1 5 . w= w, - lx l o 一 3 = 2 6 . 7 5 1 x 丝 塑= 4 0 . 7 6 8 k n ( = 1 . 8 3 3 x 互 塑 担= 2 2 互 互 l b ) 1 6 . w, , = w( 1 一 0 . 1 2 8 g ) 二 4 0 . 7 6 8 x ( 1 一 0 . 1 2 8 x 0 . 9 ) = 3 6 . 0 7 2 k n = 9 1 6 5 x ( 1 一 0 . 1 2 8 x 00-9 ) = 8 1 1 0 1 b ) 1 7 . w, ,/ s k , = 3 6 . 0 7 2 一 5 9 . 7 6 5 = 0 . 6 0 4 ( = 8 1 1 0 = 1 3 4 3 3 = 0 . 6 0 4 ) 记录查自图 4 . 2至图4的无里纲参数: 1 8 . f , / s k , = 坠 鱼 互 ( 图4 . 2 ) 1 9 . f 2 / s k , = 鱼 卫 鱼 里 ( 图4 . 3 ) 2 0 . 2 t / s z k , 二 旦 . 3 7 ( 图4 . 4 ) 2 1 . f 3 / s k , 二 鱼 卫 2 ( 图4 . 5 ) 2 2 . t , 抓坚竺( 图4 . 6 ) 求工作特性: 2 3 . p p r l = w , f + ( f , / s k , ) - s k , = 3 6 . 0 7 2 + ( 0 . 4 6 5 x 5 9 . 7 6 5 ) 二 6 3 . 8 6 3 k n = ( 旦 互 四 + ( 0 . 4 6 5 ) 1 3 4 3 3 ) =1 4 3 5 6 1 b 2 4 . m p r l= w。 一 ( f 2 / s k , ) - s k , = 3 6 . 0 7 2 一 ( 0 . 2 1 3 x 5 9 . 7 6 5 ) = 2 3 . 3 4 2 k n = 8 1 1 0 一 ( 0 卫 些x 1 3 4 3 3 ) = 5 2 4 9 1 b 2 5 . p t = ( 2 t / s z k , ) “ s k , “ s / 2 “ 兀= 旦 三 犯x 5 9 . 7 6 5 x 0 . 6 8 5 8 x 鱼丝2 二 1 5 . 1 2 0 k n “ m ( = 旦 卫 x 1 3 4 3 3 x 2 7 x 0 . 9 9 7 =1 3 3 7 9 3 1b - i n ) 2 6 . p r h p = ( f 3 / s k , ) s k , - s “ nx 2 . 5 3 x 1 0 一 6 x 6 . 6 x 1 0 =0 . 2 9 x 5 9 . 7 6 5 x1 . 3 7 1 6 x1 6 x2 . 5 3 x1 0 一 x 6 . 6 x 1 0 = 6 . 3 5 k w ( 一 0 . 2 9 x 1 3 4 3 3 x 5 4 x 1 6 x 2 . 5 3 x 1 0 一 6 一 8- 5 h p 1 3 ) 2 7 . c b e“ 1 . 0 6 ( w , + 1 / 2 f , ) = 1 . 0 6 x ( 丝塑2 + 些 立 矍 / 2 ) = 4 5 . 乏 些 里 k n =1 . 0 6 x ( 8 1 1 0 + 1 5 4 9 ) =1 0 2 3 9 1 6 采 用 说 明 : 1 1 原文中未给出单位。根据 p r hp表达式中系数2 . 5 3 x 1 0 -及各项的单位， 可判定其单位为h p . s y/ t 6 2 5 8一1 9 9 6 设计计算表 ( 常规型有杆抽油系统) 目 的; 求s b i p d i p p r l , m p r l , p t , p r h p和 b e . 已知或假定数据: 液面 深度h= m ， 冲次n= m i n ， 柱塞直径d= m m 泵挂深度l= m ， 光杆冲程s = m ， 井液相对密度g= 油管规格mm， 是否锚定?是， 否抽油杆柱 记录表 4 . 1 和 4 . 2的数据: 1 . w , 二 _n / m ( 表4 . 1 第3 栏) 2 . e , = _ n 一 ( 表4 . 1 第4 栏) 3 . f 。 = _( 表4 . 1 第5 栏) 4 . e , = _ n一 ( 表第4 . 2 第5 栏) 计算无量纲变里: 5 . f = 0 . 3 4 0 x2 . 2 6 2 1 x1 0 一 s g- d “ h = 0 . 3 4 0 x 2 . 2 6 2 1 x 1 0 一 5 x x x二k n 6 . 1 / k , = e , - l = x 1 0 3 x=x m / k n 7 . s k=s / 1 / k , =一=k n 8 . f a / s k , =-= 9 . n/ no =n“ l=7 4 6 7 6 = x一7 4 6 7 6 二 1 0 . n / n。 = n / n = f , =一= 1 1 . 1 / k= . l=x 1 0 3 x=m / k n 计算s , 和p d : 1 2 . s p / s = _ _( 图4 . 1 ) 1 3 . s p = s / s - s 一 f o x i l k = _ x 一 _ x卜m 1 4 . p d二 0 . 1 1 6 6 x 9 . 7 0 3 x 1 0 一 3 s v . n . d 2 = 0 . 1 1 6 6 x 9 . 7 0 3 x1 0 一 3 x x x=时/ d 如计算出来的泵排量不满足已知或预期的要求， 必须酌量修改假设的参数， 并从第 i 步至第 1 4步 重复一次， 当 计算所得的泵排量可以 接受时， 进行后面几步设计计算。 确定无皿纲参数: 1 5 . w =w . l=x x1 0 一 3 =k n 1 6 . w, = w( 1 一0 . 1 2 8 g) =_x ( 1 一 0 . 1 2 8 x) =k n 1 7 . w洲s k=分二 记录查自图 4 . 2 至图 4 . 的无且纲参数: 1 8 . f l / s k , =( 图4 . 2 ) l 9 . f z / s k , =( 图4 . 3 ) 2 0 . 2 t / s z k = _( 图4 . 4 ) 2 1 . f 3 / s k , =( 图4 . 5 ) 2 2 , t . =( 图4 . 6 ) 求工作特性: 2 3 . p p r l = w* + ( f , / s k , ) “ s k , =+ (x) =k n 2 4 . m p r l = w 。 一 ( f 2 / s k , ) “ s k , 二一 (x) =k n 2 5 . p t = ( 2 t / s 2 k , ) s k , “ s x 2 t , = x x x=k n - m 2 6 . p r h p = 2 . 5 3 x 1 0 一 x 6 . 6 x 1 0 3 ( f 3 / s k , ) - s k , “ s “ n = 2 . 5 3 x 1 0 一 6 x 6 . 6 x 1 0 3 _x x x=k w 2 7 . c b e=1 . 0 6 ( w, +1 / 2 f e ) 二1 . 0 6 x(+) =n s y/ t 6 2 5 8 - 1 9 9 6 妇 卡 冲 平 码 勺 毖 彰 本 想 毖 坦 早 霎8 燕羡 e 燕鸯姿 ; 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