毕业设计（论文）-黑龙江加格达奇3000td钼矿选矿厂初步设计.doc

辽宁工程技术大学毕业设计前言 钼主要用于钢铁工业，其中的大部分是以工业氧化钼压块后直接用于炼钢或铸铁，少部分熔炼成钼铁后再用于炼钢。低合金钢中的钼含量不大于1%，但这方面的消费却占钼总消费量的50%左右。不锈钢中加入钼，能改善钢的耐腐蚀性。在铸铁中加入钼，能提高铁的强度和耐磨性能。含钼18%的镍基超合金具有熔点高、密度低和热胀系数小等特性，用于制造航空和航天的各种高温部件。金属钼在电子管、晶体管和整流器等电子器件方面得到广泛应用。氧化钼和钼酸盐是化学和石油工业中的优良催化剂。二硫化钼是一种重要的润滑剂，用于航天和机械工业部门。除此之外，二硫化钼因其独特的抗硫性质，可以在一定条件下催化一氧化碳加氢制取醇类物质，是很有前景的C1化学催化剂。钼是植物所必需的微量元素之一，在农业上用作微量元素化肥。本次设计的题目是黑龙江加格达奇3000t/d钼矿选矿厂初步设计，经过对原矿性质、矿区地形和气候条件等资料的分析，完成了设计说明书的撰写、图纸的绘制。设计中考虑资源的合理利用，保护环境，做到绿色矿山的要求。全套图纸加扣 301225058297辽宁工程技术大学毕业设计1 厂区概况1.1 地理位置大兴安岭岔路口钼矿位于黑龙江省大兴安岭地区松岭劲松镇，地处大兴安岭北段的伊勒呼里山脉南坡，多布库尔河上游。矿区距离松岭区政府所在地小杨气镇北西约64km，劲松镇北西24km，加格达奇漠河铁路及公路交通干线的西侧。矿区属于林区，嫩林铁路过境，有运材支线与铁路和公路相通，交通方便。矿区交通位置详见图1-1。图1-1金欣矿业交通位置图Fig. 1-1 Jin Xin mining transport location map 1.2 矿床地质岔路口钼铅锌多金属矿床以钼元素为主，伴生元素有铅、锌、银、铼、镓等。钼矿体赋存在流纹斑岩内，呈似层状，半自形及他形晶粒状结构，矿石构造以脉状染状构造与裂隙充填状构造为主。钼矿石以细脉为主的块状硫化钼矿石为主，属斑岩型钼矿；铅锌银矿化体赋存在外围老地层构造破碎带中。矿床主矿体埋深100200m，矿石均为硫化物原生矿石。地表出露部分低品位矿，受地域及地理环境的影响氧化程度较低，地表风化层以下所见均为原生硫化矿石。矿石工业类型主要为钼矿石、钼铅锌矿石。钼矿石呈浸染状及微细脉状赋存于石英-绢云母化、石英-钾长石化蚀变带内；钼铅锌矿石呈脉状赋存于泥化及石英-绢云母化蚀变带内。1.3 自然条件 项目所在地区属大兴安岭山地，为中高山区，一般海拔标高600900m，最高山峰1520m，相对高差200500m。工作区最高山峰809.80m，最低542.10m，距本区最近山峰为北东侧的1029m 高地。区内水系发育，多布库尔河在工作区通过，次级溪流遍布全区，水资源充沛。为大陆寒温带气候，冬季漫长，干燥寒冷，无霜期短，100天左右，土层深度一般在3.5m，最大积雪深度为0.46m；年平均湿度为68%；主导风向为西北西；年平均气温最高7.2，最低-6.7；1 月份平均气温-23.4，极端最低气温-45.4；7 月份平均气温最高20.3，极端最高气温39.7；夏季温湿多雨，年降水量一般400mm600mm，平均560.9mm，降雨多集中于7、8 月份；多年最大降水量747.2mm，最小降水量399.1mm。一日最大降水量116.5mm。每年九月下旬结冻，至翌年四月开始解冻。年平均风速2.1ms，最大风速21.0ms。区内植被茂盛，岩石露头少，近几十年未见滑坡、泥石流等地质灾害现象发生。根据地质报告提供资料，矿区地震动峰值加速度（g）为小于0.05。工程抗震设防烈度为6 度。1.4 区域经济概况 距离矿区最近的居民点劲松镇约24km。居民以汉族为主，主要从事林业、林副产品加工及铁路公路运营。粮食及大部分蔬菜由外地供给。自国家实施“天保工程”以来，当地大批林业工人需要转向新的产业而接续替代产业还没有形成，因此，地方经济发展和改善民生所面临的困难日益突出。当地劳动力过剩，实施该项目，是加速矿产勘查、促进矿业开发、振兴地方经济、完成经济转型可持续发展的有效措和重要环节。1.5 工程地质和地震情况 本区处于地壳相对稳定区，地震活动强度弱。新构造运动不活跃，区域稳定性较好。矿区所在区域地震动峰值加速度为0.05g，地震设防烈度为度。矿区地处基岩山区，松散覆盖层较薄。地貌为低山区，无陡峭山体，地表植被覆盖率很高。不存在形成滑坡、泥石流、水土流失等地质灾害条件。河谷区季融深度以下多年冻土较发育，可能存在冻胀和融陷灾害，影响工程建设。1.6 水源供应及排水条件 生产水来源于两部分，一部分是从多布库尔河取水，经过净化后作为生产新水使用；另一部分是来自井下涌水和浓缩压滤水。井下涌水和浓缩压滤水作为回水使用。多布库尔河作为生产新水水源。 各车间生产排水和一般生活废水进入尾矿输送系统排至尾矿库。粪便污水经化粪池和地埋式二级生化处理后进入尾矿输送系统。1.7 外部供电 黑龙江电网黑河地区和大兴安岭地区现已建成220kV 嫩东多宝山加格达奇输变电工程和加格达奇塔河呼玛黑河输变电工程，形成220kV 单环长距离网络。结合大兴安岭地区电网现状及规划，由电力部门设计的供电方案为新建220/66kV 劲松变电站（在矿区附近），由220kV 加塔线“”入该变电站，内设两台220/66/10kV、90MVA 变压器，并预留1台位置。拟在矿区选矿工业场地新建一座66/10kV 变电站，66kV电源引自劲松变电站66kV母线，并以10kV为选矿工业场地的10kV配电站供电。1.8 原材料供应 项目所需要的原材料包括生产所需的煤、石灰石以及生产耗材等。本次可行性研究中采暖锅炉的燃料采用煤。煤是本地区利用程度较高的产，可利用矿区4 处，其中霍拉盆煤田有1 个中型矿山，19个小型矿山，共20 个煤矿，年产原煤60.15 万t；白音河矿区有4个小型煤矿，年产原煤4.065 万t；呼玛矿区2 个煤矿，年产原煤1.68万t；欧浦矿区1 个矿，年产原煤2.5 万t。生产耗材可以在周边地区生产厂家或其它地方的厂家采购，通过铁路、公路运输到矿区。2工艺矿物学研究2.1 矿样化学多元素分析表2-1 原矿多元素化学分析结果Tab.2-1 ore multi-element chemical analysis元素MoZnPbCuSnTFeAu g/tAg g/t含量/%0.1260.0340.0120.00350.011.270.11.06元素 g/tReGaSiO2MnAl2O3CaOMgOS含量/%0.0990.00573.450.04611.251.360.860.80元素K2ONa2OPAs总C有机碳含量%5.921.690.0350.0080.330.072.2原矿矿物组成及含量经显微镜鉴定和MLA检测，原矿矿物组成及含量如表2-2所示，结果表明，原矿金属硫化矿物除了辉钼矿之外，主要为黄铁矿，并有少量至微量的闪锌矿、方铅矿、黄铜矿、毒砂等；脉石矿物主要是石英、长石、绢云母，少量白云石、方解石、萤石等。矿石中含少量有机碳，有机碳可浮性很好，对最终钼精矿质量会有一定影响。表2-2 原矿矿物组成及含量Tab.2-2 The composition and content of ore minerals矿物含量/%矿物含量/%矿物含量/%辉钼矿0.213铁铝榴石0.003磷灰石0.221方铅矿0.007绿泥石0.240独居石0.013闪锌矿0.060黄玉0.070钍石0.003黄铁矿1.486萤石0.588磷钇矿0.003黄铜矿0.001方解石0.175天青石0.007毒砂0.001白云石1.810碳酸锶矿0.001石英35.999菱铁矿0.538磷铝锶石0.019钠长石15.294菱锰矿0.002重晶石0.026正长石27.226赤铁矿0.162硬石膏0.011绢云母12.651金红石0.351其他0.256金云母2.470铌铁金红石0.009合计100.000透闪石0.059锆石0.0252.3辉钼矿粒度测定结果显微镜下测定矿石中辉钼矿的粒度，结果如表2-3所示。矿石中的辉钼矿粒度较细，主要粒度范围为0.0010.08mm，其中-0.01mm粒级占15.55%；富矿矿样中辉钼矿粒度较粗，主要粒度范围为0.011.28mm。表2-3 辉钼矿的嵌布粒度测定结果Tab.2-3 The results of determination of particle size distribution of Molybdenite粒级/mm辉钼矿粒级分布/%富矿样-1.28+0.6411.70-0.64+0.3211.70-0.32+0.160.5310.86-0.16+0.081.5919.01-0.08+0.0412.4913.89-0.04+0.0233.3616.45-0.02+0.0136.4813.71-0.0115.552.68合计100.00100.002.4 矿物的结构及嵌布特征2.4.1矿石结构 自形至半自形晶粒状结构：主要见于早期形成之黄铁矿，矿物切石呈多边形,正方形，其间有少量半自形石英镶嵌，部分聚集成块状及部分聚集成条带状，是矿石中分布较多之结构。 它形晶粒状结构：在矿石中主要见于闪锌矿、方铅矿、雌黄铁矿及少量黄铜矿，它们彼此呈它形粒状嵌连相结合而成之结构，是矿石中分布最多的结构。 碎裂结构：在矿石中主要见于部分黄铁矿、石英受力破碎成大小不等的带棱角状的碎屑，其间有部分闪锌矿充填胶结而成之结构，此结构在矿石中也较多。 乳浊状结构：少量黄铜矿微粒被包于闪锌矿之中，系为二者固溶体分离而成，而构成之结构，总的分布不太多。 交代包含结构：在矿石中见少量黄铁矿被闪锌矿交代呈不规则状，且部分黄铁矿被交代残余被包含于闪锌矿之中，此结构较少。2.4.2矿石构造 块状构造：在矿石中由磁黄铁矿、闪锌矿、方铅矿等金属矿物为主聚集成团块状，其中仅见少量非金属矿物石英、绢云母而构成之矿物集合体之构造。 浸染状构造：由黄铁矿、闪锌矿、少量辉钼矿呈稀疏星点状较均匀地散步于非金属矿物之间而构成之构造，该构造在矿石中较普遍存在。 条带状构造：由闪锌矿、方铅矿、黄铁矿聚集成条带状分布在矿石中，或沿非金属矿物之裂隙充填成脉状而构成，该构造在矿石中分布较普遍。 角砾状构造：在由早期生成之黄铁矿、石英被压碎呈大小不等呈角砾状碎屑，被后期闪锌矿与自形石英等矿物组成充填胶结而成之构造，此构造部分地域可见。2.5钼在矿石中的赋存状态 根据原矿矿物定量检测结果和单矿物分析结果，钼在矿石中的平衡分配如表3-8所示。结果表明，矿石中的钼主要以辉钼矿形式存在，辉钼矿中的钼占原矿总钼的94.64%，其他硫化矿物（包括方铅矿、闪锌矿、黄铁矿、黄铜矿和毒砂）中的钼占原矿总钼的1.34%，-0.04mm以下仍包含于脉石矿物中的钼占原矿总钼的4.02%。表2-4 钼在矿石中的平衡分配Tab.2-4 The equilibrium distribution of molybdenum in the ore矿物矿物含量/%Mo/%占有率/%辉钼矿0.21356.6594.64其他硫化矿物1.5550.111.34脉石矿物96.5850.00534.02其他1.647/合计100.0000.127100.003 工艺流程的选择和计算3.1 选矿厂规模及破碎车间工作制度黑龙江加格达奇钼矿选矿厂为处理钼矿石的选矿厂，其日处理量3000t，矿石粒度为0450mm,松散密度为2.72t/m3，硬度为1214。3.1.1 确定破碎车间的工作制度破碎车间的工作制度与采矿工作制度一致,采用连续工作制，全年工作365天，每天3班，每班6小时。3.1.2 计算设备年作业率=67.81%3.1.3 计算破碎车间的生产能力3.2 破碎流程的选择与计算3.2.1 确定破碎段数及总破碎比由于球磨机的给矿粒度为1510mm，参考现场最终破碎产物粒度为010mm(其中dmax取8),则总破碎比为：S总= / =450/8=56.25其中，原矿的最大粒度，mm；产品的最大粒度，mm。根据总的破碎比，采用常规破碎流程，一般情况下，一段破碎流程不可能实现，因此只能考虑两段或三段破碎。参考现场实际情况，拟定三段破碎流程，因原矿石中细粒物的含量较低，故第一、二段破碎不采用预先筛分；第三段破碎作业给矿中细粒物含量较大，故应该设有预选筛分，各种碎矿机排矿产物中存在有大于排矿口的过大颗粒，且其含量较高，故应设有检查筛分。综合以上因素，采用预先与检查筛分与第三段破碎作业形成闭路碎矿。碎矿流程图如下图所示： 图3-1 破碎流程图Figure 3-1 Flowchart broken 3.2.2 计算各段破碎比参考现场实际，第一段选用颚式破碎机，第二段选用标准圆锥破碎机，第三段选用短头圆锥破碎机和其配套使用。3.2.3 计算各段产物的最大粒度 3.2.4 计算各段破碎机排矿口宽度开路破碎应保证排矿口宽度不小于排矿产物中的最大矿石粒度，故排矿口的宽度按公式进行计算；闭路破碎排矿口的宽度按公式b=0.8d计算。由参考【1】22页表5.2-6，可取。则有3.2.5 确定各段筛子的筛孔尺寸及筛分效率第一段预先筛分采用振动筛，其中=35mm，其筛分效率=60%第二段预先及检查筛分采用振动筛，筛分效率=80%3.2.6 计算各产物的矿量及产率根据矿量平衡，有 产物2中小于35mm的粒级含量。细筛筛孔尺寸与粗碎破碎机排矿口宽度之比为0.26，查得。产物6中小于10mm的粒级含量。细筛筛孔尺寸与中碎破碎机排矿口宽度之比为0.45，查得。产物10中小于10mm的粒级含量。细筛筛孔尺寸与中碎破碎机排矿口宽度之比为1.67，查得。各产物产率：3.2.7 绘制数质量流程图 图3-2 破碎数量流程图Figure 3-2 Flowchart number of broken3.3 磨矿流程的选择和计算3.3.1 磨矿流程选择依据磨矿阶段给矿粒度为100mm，其中-200目含量占15，所以一段磨矿不需要预选分级，检查分级的目的是为了保证溢流粒度合格，同时及时将粗粒返回磨矿机，形成合适的循环量，从而提高磨矿效率，减少矿石过粉碎现象。在本设计中采用检查分级来保证合格粒度产品，设计要求经第一段磨矿后矿石粒度需要达到-200目含量占48。设计要求经第二段磨矿后矿石粒度需要达到-200目含量占70。3.3.2 磨矿流程图磨矿流程图，见下图3-3： 图3-3 磨矿流程图 Figure 3-3 Grinding and dont flow chart 3.3.3 磨矿工作制度及处理量一段磨矿采用连续工作制，全年工作330天，每天3班，每班8小时，年作业率为90.4%。日处理量3000t，则小时处理量为：3.3.4 确定计算原始指标 ， ，,k=0.823.3.5计算各产物的矿量和产率根据矿量平衡，有： 各产物的产率： 3.3.6磨矿数质量流程图图3-4 磨矿数质量流程图 Figure 3-4 Grinding flow chart of the number of quality3.4浮选流程计算3.4.1 确定浮选流程原始指标数选别流程图，见图3-5图3-5 浮选流程图Fig. 3-5 flotation process chart据原始指标数计算公式，有，式中 Np所需原始指标数； C 计算成分，若流程只按各产物重量计算（如碎磨流程），则C=1；若流程既 按各产物重量计算，又按产物中所含某一种有用成分（单金属），计算，则C=2；若流程既按各产物重量计算，又按产物中所含几种有用成分（多金属）计算，则C=1+c。 np选别产物数； ap选别作业数。 根据选别流程图所示，取值如下： 则即所需的原始指标为26个。3.4.2 选取浮选流程原始指标经过现场流程考察，选取以下26个指标作为原始指标： 此外： 3.4.3计算浮选流程各产物的产率（1）计算产物42，47 即：解得：（2）计算产物37，43 即： 解得：（3） 计算产物30，38 即： 解得：（4） 计算产物26，31 即： 解得：（5） 计算产物45 即：解得：（6） 计算产物40，44 即：解得：（7）计算产物33，39 即：解得：（8）计算产物27，32 即：解得：（9）计算产物41 即：解得：（10）计算产物34 即：解得：（11）计算产物28 即：解得：（12）计算产物25 即：解得：（13）计算产物29 即：解得：（14）计算产物36 即：解得：（15）计算产物35 即：解得：（16）计算产物15，21 即：解得：（17）计算产物11，16 即：解得：（18）计算产物23 即：解得：（19）计算产物18，22 即： 解得：（20）计算产物12，17 即： 解得：（21）计算产物10 即： 解得：（22）计算产物13 即：解得：（23）计算产物14 即： 解得：（24）计算产物19 即：解得：，3.4.4计算浮选流程各产物的矿量根据计算公式则有： 3.4.5计算浮选流程各产物的回收率根据公式则有： 图3-6 选别数质量流程图 Figure 3-6 The flow chart of quality of grinding 4 矿浆流程计算4.1 磨矿及浮选矿浆流程计算4.1.1 磨矿及选别流程图图4-1 磨矿及选别流程图Figure 4-1 Flowchart grinding and dont count4.1.2 确定浓度并计算液固比原始指标：原矿含水量4%，即，分级：一次分级溢流浓度， 一次分级返沙浓度， 二次分级溢流浓度， 二次分级返沙浓度，一段磨矿：作业浓度， 二段磨矿：作业浓度， 中矿再磨：作业浓度， 粗精矿再磨：作业浓度，粗选1：作业浓度， 精矿浓度， 粗选2：作业浓度， 精矿浓度，扫选：扫1作业浓度， 扫1精矿浓度， 扫2作业浓度， 扫2精矿浓度， 扫3作业浓度， 扫3精矿浓度， 扫4作业浓度， 扫4精矿浓度， 扫5作业浓度， 扫5精矿浓度，精选：一次精选作业浓度， 一次精选精矿浓度， 二次精选作业浓度， 二次精选精矿浓度， 三次精选作业浓度， 三次精选精矿浓度， 四次精选作业浓度， 四次精选精矿浓度， 五次精选作业浓度， 五次精选精矿浓度， 六次精选作业浓度，六次精选精矿浓度，4.1.3已知浓度的作业及产物的水量根据公式可得: 4.1.4 其它作业和产物的水量 4.1.5其它作业和产物的浓度及液固比根据公式和 可得： 4.1.6 各浮选产物的矿浆体积根据公式可得： 4.2 选矿厂水量计算4.2.1 选矿厂总的排出水量4.2.2各作业补加水量 4.2.3 工艺过程总的补加水量 =290.54.2.4 水平衡校验 故，选矿厂的水量满足平衡条件。4.2.5 选矿厂工艺过程的耗水量=295.545.00=290.544.2.6 选矿厂总的耗水量=(1.101.15)L=1.12290.5=325.364.2.7 单位耗水量Wg=4.3脱水流程的计算4.3.1精矿脱水流程图图4-2精矿脱水流程图Fig. 4-2 Concentrate dehydration sorting flowchart4.3.2确定产物浓度 根据对精矿产品的水分要求确定精矿浓缩底流浓度和精矿压滤浓度如下： 把浓缩和压滤出的水作为清水考虑，则其矿量皆为精矿矿量，即 4.3.3计算各产物的水量 4.3.4尾矿脱水流程图图4-3尾矿脱水流程图Fig. 4-3 Tailings dehydration sorting flowchart4.3.5确定产物浓度根据对精矿产品的水分要求确定精矿浓缩底流浓度和精矿压滤浓度如下： 把浓缩和压滤出的水作为清水考虑，则其矿量皆为精矿矿量，即 4.3.6计算各产物的水量 4.3.7计算回水量和补加新水利用的总回水量： 需要补加的新水量为： 5 主要工艺设备的选择与计算5.1 粗碎设备的选择与计算5.1.1 计算所用公式（1）计算处理量公式： (5-1)式中 q设计条件下破碎机生产能力，； k1矿石硬度修正系数，k1=1.0-0.05（f-14）； k2矿石密度修正系数，k2=； f矿石普氏硬度系数；矿石松散密度，； 矿石密度，； k3给矿粒度修正系数，k3=1+（0.8-）； dmax给矿最大粒度，mm； b给矿口宽度，mm； k4水分修正系数；k4=1.0； qs标准条件下，（中硬矿石，松散密度1.6 t/）开路破碎时处理量,。当采用普通型颚式、旋回及圆锥破碎机时qs = q0 bp或按设置样本数据选取；q0单位排矿密度处理量，；bp破碎机排矿矿石粒度，mm。（2）计算破碎机台数公式 n= (5-2) 式中 n破碎机台数； qd破碎机作业设计处理量，； q破碎机单台处理量，。5.1.2 初拟方案本设计为日处理量3000吨的钼矿选矿厂初步设计，由于处理量较低，用颚式破碎机就可以完成粗碎，且颚式破碎机具有构造简单、制造成本低、检修维护方便、工作可靠、机器高度小、便于配置、不易堵塞等优点。所以粗碎设备选择颚式破碎机。根据一段最大给矿粒度和排矿口宽度，初步设定以下两个方案：方案一：型号为PE7501060(山矿)的颚式破碎机方案二：型号为PE9001200(山矿)的颚式破碎机（1）方案一选择PE7501060型颚式破碎机，其最大给矿粒度为630mm，排矿口调节范围为80-140mm，符合一段破碎排矿口尺寸98mm的要求。根据上述公式，有：其中取1.00故故 所需要的台数为： 取1台设备负荷率为：（2） 方案二选择PE9001200型颚式破碎机，其最大给矿粒度为750mm，排矿口调节范围为95-165mm，符合一段破碎排矿口尺寸98mm的要求。根据上述公式，有：其中取1.00故故 所需要的台数为： 取1台设备负荷率为：5.1.2方案比较及确定设备选取方案比较如表5-1所示：表5-1 粗碎机设备方案比较表Table 5-1 coarse crusher equipment scheme comparison table方案设备名称设备型号处理量/ t/h功率/Kw质量/t负荷率/%台数/台一颚式破碎机PE7501060174.649025.795.441二颚式破碎机PE9001200204.9511046.381.321由上表可以看出，方案一所选设备质量比方案二要小，价格低，且负荷率比较合适，综合考虑方案一更合适，故最终选择方案一，即选择1台PE7501060鄂式破碎机。5.2 中碎设备的选择与计算5.2.1 计算所用公式（1） 计算处理量公式 式中 同前。（2）计算破碎机台数公式n=式中 同前。5.2.2 初拟方案本设计的破碎流程采用的是三段一闭路破碎流程，在第二段中碎过程中选用的是标准圆锥破碎机。圆锥破碎机具有生成的片状产品较颚式破碎机要少；易于启动；可以挤满给矿，无需增设矿仓和给矿机；工作比较平稳，振动较轻，机器设备的基础重量较小；生产能力高于颚式破碎机等优点。且第二段破碎为开路破碎，故应该选择标准圆锥破碎机。根据二段最大给矿粒度d2=137 mm和排矿口宽度b2=22 mm，初步拟定选择如下两个方案：方案一：PYY1200/190单缸液压圆锥破碎机方案二：沈重PYT-Z1721型弹簧圆锥破碎机（1） 方案一选择PYY1200/190单缸液压圆锥破碎机，其最大给矿粒度为160mm，排矿口调节范围为20-45mm，符合二段破碎排矿口尺寸22mm的要求。根据上述公式，有： 其中取1.00故故 所需要的台数为： 取1台设备负荷率为：（2） 方案二选择沈重PYT-Z1721型弹簧圆锥破碎机，其最大给矿粒度为185mm，排矿口调节范围为10-30mm，符合二段破碎排矿口尺寸22mm的要求。根据上述公式，有：其中取1.00故故 所需要的台数为： 取1台设备负荷率为：5.2.3方案比较及确定设备选取方案比较如表5-2所示：表5-2 中碎机设备方案比较表Table 5-2 Comparison table in thecrusherequipment program方案设备名称设备型号处理量/ t/h功率/Kw质量/t负荷率/%台数/台一单缸液压圆锥破碎机PYY1200/19090-2009519.3387.001二弹簧圆锥破碎机沈重PYT-Z172115-3201555050.971由上表可以看出，方案一所选设备质量比方案二要小，且负荷率高于方案二，综合考虑方案一更合适，故最终选择方案一，即选择1台PYY1200/190单缸液压圆锥破碎机。5.3 细碎设备的选择与计算5.3.1 计算所用公式（1）计算处理量公式 (5-3)式中 ； 同前。（2）计算破碎机台数公式n=式中 同前。5.3.2 初拟方案由于第三段破碎为闭路破碎，所以可以选择的破碎设备为圆锥破碎机、对辊机和反击式破碎机。由于本设计破碎阶段对破碎产品粒形均匀程度要求不高，所以不必选择反击式破碎机；破碎对象为硬度较高的金矿石，且为细碎过程，使用对辊机容易使片状物料“漏”下去，使破碎效果降低。所以综合考虑，应该选用短头圆锥破碎机。根据三段破碎的最大给矿粒度d3=35 mm和所需排矿口尺寸b3=6 mm，初步选用如下两个方案：方案一：PYD1750/100单缸液压短头破碎机方案二：PYY1650/85单缸液压短头圆锥破碎机（1） 方案一选择PYD1750/100单缸液压圆锥破碎机，其最大给矿粒度为85mm，排矿口调节范围为5-15mm，符合三段破碎排矿口尺寸6mm的要求。根据上述公式，有：其中取1.00故故 所需要的台数为： 取1台设备负荷率为：（2） 方案二 选择PYY1650/85单缸液压短头圆锥破碎机，其最大给矿粒度为65mm，排矿口调节范围为6-16mm，符合三段破碎排矿口尺寸6mm的要求。根据上述公式，有：其中取1.00故故 所需要的台数为： 取1台设备负荷率为：5.3.3方案比较及确定设备选取方案比较如表5-3所示：表5-3 细碎机设备方案比较表Table 5-3 fine crusher equipment scheme comparison table方案设备名称设备型号处理量/ t/h功率/Kw质量/t负荷率/%台数/台一单缸液压短头破碎机PYD1750/10075-23015550.561.811二单缸液压短头圆锥破碎机PYY1650/8580-1801554075.231由上表可以看出，方案二所选设备质量比方案一要小，且负荷率比较合适，综合考虑方案二更合适，故最终选择方案二，即选择1台PYY1650/85单缸液压短头圆锥破碎机。5.4 筛分设备的选择与计算5.4.1 计算所用公式（1）计算面积的公式 (5-4) 式中 At需要的振动筛总面积，； qt振动筛总给矿量，； 有效筛分面积系数；单层或多层筛的上面筛面=0.90.8；双层筛的下层筛面=0.70.6； q0单位筛分面积容积处理量，/（）；按如下近似计算：细粒筛分（筛孔a3mm）q0=4a/0.8；中粒筛分（筛孔a=440mm）q0=24lga/1.74；粗粒筛分（筛孔a40mm）q0=51lga/9.15； 矿石松散密度，； k1k8影响因素修正系数。（参考文献【1】67页表6.3-3）（2）计算台数的公式 n= (5-5)式中 n振动筛台数； At需要的振动筛总面积，； A筛面名义面积，。5.4.2 一段筛分设备的选择和计算根据给矿粒度及筛孔尺寸，初步选择ZSG1020(威猛)型自定中心振动筛。 根据： =0.8； =1.8 t/； =30.1/（）； =125；k1=0.72； k2=1.18； k3=（100-60）/8=5； k4=1.0； k5=1.0； k6=1.0； k7=0.8； k8=1.0。从而可得 =0.82所需设备台数为： n= 取1台5.4.3 二段筛分设备的选择和计算根据给矿粒度及筛孔尺寸，初步选择YA1548型圆振动筛。 根据： =0.8； =1.8 t/； =18.2/（）； =125；k1=0.5； k2=0.91； k3=（100-60）/8=2.5； k4=1.0； k5=1.0； k6=1.0； k7=0.8； k8=1.0。从而可得 =5.24所需设备台数为： n= 取1台5.5 磨矿设备的选择与计算 一段和二段磨矿采用两个系列，两个系列矿量平均分配，此处只计算一个系列。一段磨矿处理量为125/2=62.5t/h，二段磨矿处理量为213.62/2=106.81t/h。5.5.1 计算所用公式（1）单位磨机容积处理量计算（参考文献【1】72页 6.4-1） = (5-6)式中 设计磨机按新生产级别（一般为-0.074mm粒级）计的单位容积处理量，； 生产磨机按新生产级别（一般为-0.074mm粒级）计的单位容积处理量，； k1矿石相对可磨性系数；当取自工业实验或同一矿石的生产指标时，k1=1.0； k2磨机直径校正系数。（2）磨机处理量计算 (5-7)式中 设计磨机一台的处理量，； 设计磨机按新生成级别（一般为-0.074mm粒级）计的单位容积处理量，； 设计磨机一台的有效容积，； 、分别为设计磨机给矿中-0.074mm含量和其产品中-0.074mm含量，%。（3）磨机台数确定 (5-8)式中 磨机台数，台； 设备流程中磨矿回路给矿量，； 选用磨机的一台处理量，。5.5.2