土木工程毕业设计（论文）-同馨花园住宅2号楼设计.doc

武汉轻工大学毕业设计 武汉轻工大学毕业设计设计题目：同馨花园住宅2号楼设计 姓名： 学号 ： 100609528 院（系）： 土木工程与建筑学院 专业 ： 土木工程 指导教师 ： 2014年 5月 25日 摘 要本设计为同馨花园2号住宅楼设计，设计内容主要分为建筑设计与结构设计，其中结构设计是本设计的重点。本工程项目是位于湖北武汉的八层商品住宅楼，建筑层数为8层,建筑总高度为24m,采用现浇钢筋混凝土框架结构。本文就同馨花园2号住宅楼的建筑设计原则和结构计算过程作了详细的说明，并附以大量相应的公式、表格和计算简图。建筑设计部分必须满足使用功能，创造出舒适的环境，适应建筑工业化要求，并注意到建筑的形象、美观与艺术效果。结构设计部分必须保证建筑结构的安全性、适用性、耐久性，建立起受力合理的结构体系，并考虑到功能要求与经济性之间的均衡。关键词：多层住宅楼、框架墙结构、侧向刚度、层间位移、D值法、弯矩二次分配法 Abstract This design is for the NO.2 residential building of tongxin Garden,the design consists of architectural design and structural design,and the structure design is the focus. This project is a high-rise commodity residential building in tongxin Wuhan , building of the 8 layer,the total building height of 24m,using cast-in-place reinforced concrete frame- shear wall structure.Architectural design principles and structural calculation process of the NO.2 residential building of tongxin Garden are explained detailedly in this thesis,and attached to a lot of the corresponding formulas,tables and calculating diagrams. Architectural design part must be designed to meet the use function, create a comfortable environment, adapt to the industrialization of construction requirements, and pay attention to building image, aesthetic and artistic effect. Structural design part must ensure the safety of the building structure, applicability, durability, establish reasonable force structure system, and considering the balance between the function requirements and economic.Key words: high-rise residential building, framel structure, lateral rigidity, storey displacement, D value method, the bending moment double divided method目 录引言1第一章 设计要求11.1设计说明11.2基本要求11.3设计资料11.4结构特点21.5结构计算程序2建筑部分3第二章 建筑设计32.1总平面设计32.2平面设计32.3立面设计32.4剖面设计3结构部分5第三章 结构选型与结构布置53.1 结构承重方案的选择53.2结构布置图53.3 梁柱截面尺寸5第四章 确定框架计算简图及线刚度74.1.确定框架计算简图7 4.2相对线刚度计算7第五章 荷载计算95.1恒荷载标准值计算95.2 活荷载标准值10第六章 内力计算166.1恒荷载内力计算166.2活荷载下的内力计算226.3风荷载的计算27第七章 框架内力计算337.1粱的内力组合表336.2柱的内力组合表36第八章 框架梁截面的设计及配筋398.1 已知条件398.2 仅以第八层BE粱的截面为例设计39第九章 柱截面的设计及配筋429.1 设计依据429.2 仅以框架柱第一层E柱截面设计说明计算过程42第十章 楼板的配筋计算4510.1选取1层的1、2、E、F轴线之间的板来计算45第十一章 楼梯设计4711.1设计资料4711.2梯段板设计4711.3平台板设计4911.4平台梁设计50第十二章 基础设计5312.1设计资料5312.2中柱E柱下独立基础设计5312.3基础剖面图和基础配筋图55第十三章 电算结果与手算结果的对比分析57结束语58主要参考文献59引言第一章 设计要求 1.1设计说明 为配合有关单位的要求，设计同馨花园二号住宅楼，它主要满足居民日常生活的要求。一层提供私家车停车位以及居民自行车停车位，二-八层为住宅，一层有四户，有两种户型提供选择，分别为一厅两室和两厅两室。1.2基本要求 （1）认真贯彻“适用，安全，经济，美观”的要求。 （2）掌握建筑与结构设计全过程，基本方法和步骤；了解与本设计有关的规范与规定，并在设计中真确的应用它们。 （3）在建筑设计中，认真处理建筑结构与细节的关系。 （4）认真编写设计说明书，计算书，并绘制相应的设计图纸。1.3设计资料 1.3.1工程名称：同馨花园住宅2号楼设计 1.3.2设计数据本建筑位于武汉硚口区8层住宅楼，总建筑面积约3640m2，楼层层高3.0m。结构形式：钢筋混凝土框架结构，基础釆用钢筋混凝土独立基础。其自然条件如下： 1.基本风压：0.35kN/m2， 地面粗糙度B类； 2.基本雪压：0.5 kN/m2，3.抗震设防烈度：6度4.极端最高气温50，极端最低气温-10.1 1.3.3地质概况及地基基础设计 1工程地质勘察报告武汉地质工程勘察设计院提供的“武汉公交职业学院教学楼”岩土工程勘察报告（详勘 KC2005-039）。 2基础进入持力层深度不得小于300mm 3地质概况，各岩、土层的岩土工程性状分层描述如下： 素填土，层厚约0.3m1.80m，褐黄，主要由碎石块，砾卵石混粘性土组成。 （2-1) 碎石土，层厚3.712.5m，褐黄、褐红色，硬塑，局部坚硬，为碎石混粘性土组成。该层全场地分布。fak=300kPa, Es=24MPa。 （2-1a）碎石土，层厚1.78.7m，褐红色，硬塑，为碎石混灰白色粘性土组成。该层呈透镜状分布。fak=270kPa, Es=18MPa。 （2-2）碎石土，层厚5.49.3m，棕红、褐黄、褐红、灰白色，硬塑，为碎石混灰白色粘性土组成。该层全场地分布。fak=300kPa, Es=20MPa。（2-3）含碎石粘土，层厚4.514.15m，褐红色，硬塑，局部偏可塑，主要由粘性土混碎石组成。该层全场地分布。fak=200kPa, Es=16MPa。 （3）砂砾岩，层厚未揭穿，紫红、灰白色，风化岩石呈块状，结构坚硬，岩体由灰岩、砂岩砾石、钙质胶结组成。该层见于场地南部。fa=500kPa。(4) 场区地下水类型为上层滞水和基岩裂隙承压水。场区地下水对混凝土不具腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。1.4结构特点 建筑结构安全等级 二级 主体结构设计使用年限 50年 建筑抗震设防烈度 6度 建筑抗震设防类别 丙类 建筑结构阻尼比 0.05 设计基本地震加速度 0.05g 建筑场地类别 二类 设计地震分组 第一组 地基基础设计等级 乙类1.5结构计算程序 天正建筑CAD软件，PKPM计算程序。 2建筑部分第二章 建筑设计2.1总平面设计本工程总建筑面积3640m 2，层数为8层，底层层高3m，其余层层高3m。本建筑位于武汉硚口区，交通便利。绿化可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等，考虑到场地面积较大，故可设大面积绿地，花坛等，在建筑物两向可布置些高大乔木或攀缘植物，以改善日晒环境，并可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等。2.2平面设计本建筑布局应紧凑，平面组合符合柱网规格要求，符合建筑模数以及梁的经济跨度的要求。2.3立面设计建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分，着重研究建筑物的体量大小、体型组合、里面及细部处理等。本建筑立面简洁大方，给人以庄严、挺 拔、明朗、轻快、朴素、大方、亲切的印象。2.4剖面设计剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外，还应考虑结构类型、材料及 施工的影响，长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置，同时施工 也比较简单。即使有特殊要求的房间，在能满足使用要求的前提下，也宜优先考 虑釆用矩形剖面。2.5施工说明（1）楼面釆用水磨石楼面 10mm厚大理石楼面20mm水泥砂浆20mm厚1:3水泥砂浆找平层100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 10mm厚水泥砂浆抹底 (2)内粉刷20mm厚水泥砂浆抹面 (3)外墙面20mm厚混合砂浆粉面 (4)卫生间釆用全磁防滑地砖 10mm厚防滑地面砖： 30mm厚水泥砂浆 60mm厚C20细石混凝土 2mm厚聚胺脂防水涂层： 20mm厚水泥砂浆 100mm厚钢筋混凝土现浇板 10mm厚混合砂浆 （5）细毡防水屋面 30mm厚c20细石混凝土 三毡四油铺小石子 15mm厚水泥沙浆 30mm厚水泥石灰焦渣3 %找坡 60mm厚矿渣水泥 100mm厚钢筋混凝土板 10mm厚混合砂浆 结构部分第三章 结构选型与结构布置3.1 结构承重方案的选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定釆用框架承重方案。主要构件选型 3.1.1框架结构形式：现绕钢筋混凝框架、现浇楼盖。砼釆用C40; 3.1.2墙体厚度：240mm; 3.1.3楼梯：釆用板式楼梯； 3.1.4.基础釆用：柱下独立基础；3.2结构布置图 图3.1 结构平面布置图3.3 梁柱截面尺寸 3.3.1 1轴2轴的粱.柱尺寸 取轴边跨（B.E）粱： 取h=()5100=340510mm,取h=400mm，b=200mm 取轴边跨（E.F)粱; 取h=（）4000=266400mm，取h=400mm，b=200mm 取B轴边跨（1.2）的主粱： 取h=400mm，b=200mm 边跨（1.2）次粱： 取h=（)3400=283189mm,取h=400mm，b=200mm 3.3.2 现浇板厚取100mm 框架柱:柱的截面尺寸根据轴压比限值估算，本框架的抗震等级为三级，轴压比限值为N=0.9，分项系数取G=1.2，系数1=2=1.0，重力荷载代表值近似取gE=14kN/m2，柱的负荷面积取S=13.69m2，C30混凝土的fc=14.3N/mm2 ， 由， 可知，则.取柱的截面尺寸为：400mm400mm 3.3.3 混凝土强度取C30 第四章 确定框架计算简图及线刚度4.1.确定框架计算简图 取1轴框架进行计算假定框架柱嵌固于棊顶，一层柱高从基础顶面算起到二层楼面，高为4m，其余层柱高从楼面算至上层楼面（即层高)，故可绘出框架计算简图： 图4.1 框架计算简图4.2相对线刚度计算 对于现浇整体式框架，框架梁,由于取边跨 5.1m跨： 4m跨： 一层柱： 其余层柱： 令，其余杆件的相对线性刚度为： 图4.2 粱柱线刚度图第五章 荷载计算5.1恒荷载标准值计算 5.1.1.屋面恒载 防水层（刚性）：30厚c20细石混凝土 0.0324=0.72KN/ 防水层（柔性）：三毡四油铺小石子 0.4KN/ 找平层:15厚水泥沙浆 0.01520=0.3KN/ 找坡层:30厚水泥石灰焦渣3 %找坡 0.0314=0.42KN/ 保温层：60厚矿渣水泥 0.0614.5=0.87KN/ 结构层：100厚钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/ 抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117=0.17KN/ 合计 5.38KN/ 5.1.2楼面荷载 10mm厚大理石地面 280.01=0.28 KN/m2 结合层：30mm厚水泥砂浆 200.03=0.6 KN/m2 找平层：20mm厚水泥砂浆 200.02=0.4 KN/m2 楼板：100mm厚钢筋混凝土现浇板 250.1=2.5 KN/m2 抹灰层：10mm厚混合砂浆 170.01=0.17 KN/m2 合计 3.95KN/ 5.1.3卫生间楼面 10mm厚防滑地面砖： 200.01=0.2 KN/m2 结合层：30mm厚水泥砂浆 200.03=0.6 KN/m2 找坡层：60mm厚C20细石混凝土 250.06=1.5 KN/m2 2mm厚聚胺脂防水涂层： 120.0020.02 KN/m2 找平层：20mm厚水泥砂浆 200.02=0.4 KN/m2 楼板：100mm厚钢筋混凝土现浇板 250.1=2.5 KN/m2 抹灰层：10mm厚混合砂浆 170.01=0.17kN/m2 合计 5.39 KN/m2 5.1.4粱自重（hb=400200) 250.40.2=2KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117（0.42+0.2）=0.17KN/m 合计 2.17KN/m 5.1.5次粱自重（hb=400200） 250.40.2=2KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117（0.42+0.2）=0.17KN/m 合计 2.17KN/m 5.1.6柱自重（hb=400400) 250.40.4=4KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01170.44=0.27KN/m 合计 4.27KN/m 5.1.7墙自重 1.女儿墙重1m高女儿墙（240厚烧结空心砖） 10.247.6=1.82KN/m20厚水泥砂浆（双面） 210.0217=0.68KN/m 合计 2.5KN/m 2.外墙自重 240厚烧结空心砖外墙 30.247.6=5.47KN/m 水泥粉刷内墙面 0.54KN/m 20厚稀土保温层 30.024=0.24KN/m 水刷石外墙面 0.75KN/m 合计 7KN/m 3.内墙自重240厚烧结空心砖内墙 30.247.6=5.47KN/m水泥粉刷内墙面 2.59KN/m 合计 8.06KN/m5.2 活荷载标准值上人屋面： 2.0KN/m楼面，厕所： 2.0KN/m雪荷载： 屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者取最大值 5.1 计算简图（板传递的梯形和三角形荷载为简化计算近似等效为均布荷载） 5.2.1 BJ轴间的框架梁屋面板传三角形荷载：由以下公式导出：恒载：5.381.7=5.72KN/m活载：21.7=2.04KN/m楼面板传荷载：恒载：3.951.7=4.1KN/m活载：21.7=2.04KN/m粱自重：2.17KN/mBJ框架梁的均布荷载：屋面梁: 恒载=板传自重+梁自重+女儿墙自重=5.72+2.17+2.5=10.39KN/m 活载=板传活载=2.04KN/m楼面梁：恒载=板传自重+梁自重+外墙自重=4.1+2.17+7=13.27KN/m 活载=板传活载=2.04KN/m 5.2.2 JE框架梁屋面板传荷载： 由以下公式导出：恒载：5.380.85=2.75KN/m 活载：20.85=1.02KN/m楼面板传荷载：恒载：5.390.85=2.75KN/m活载：20.85=1.02KN/m粱自重：2.17KN/mJE框架梁的均布荷载：屋面梁: 恒载=板传自重+梁自重+女儿墙自重=2.75+2.17+2.5=7.42KN/m 活载=板传活载=1.02KN/m楼面梁：恒载=板传自重+梁自重+外墙自重=2.75+2.17+7=11.92KN/m 活载=板传活载=1.02KN/m 5.2.3 EF框架梁梯形荷载作用时： 屋面板传荷载：恒载： 5.38（1-2）1.7=5.03KN/m活载： 20.551.7=1.87KN/m楼面板传荷载：恒载; 3.950.551.7=3.69KN/m活载; 20.551.7=1.87KN/m梁自重: 2.17KN/mEF梁的均布荷载：屋面梁：恒载=板传荷载+梁自重+女儿墙自重=5.03+2.17+2.5=9.7KN/m 活载=板传荷载=1.87KN/m楼面梁: 恒载=板传荷载+梁自重+外墙自重=3.69+2.17+7=12.86KN/m 活载=板传荷载=1.87KN/m 5.2.4 B轴柱横向集中荷载的计算顶层柱：顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 =2.53.4+2.173.4+5.381.73.42 =17.27KN顶层柱活载=板传活载=（21.73.4）2=3.47KN标准层柱恒载=粱自重+板传荷载+墙自重 =2.173.4+3.951.73.4+73.42 =22.44KN标准层柱活载=板传活载=21.73.42=3.47KN基础顶层恒载=底层外横墙自重+基础梁自重 =73.4+2.173.42 =15.59KN 5.2.5 Jj次粱作用在BE主粱上的集中力顶层：顶层恒载=粱自重+板传荷载 =2.173.4+5.381.73.4+5.380.853.42 =18.58KN顶层活载=板传活载=21.73.4+20.850.863.42=5.95KN标准层恒载=粱自重+板传荷载+墙自重 =2.173.4+3.831.73.4+5.390.850.863.4+8.063.42 =30.73KN标准层活载=板传荷载=(21.73.4+20.850.863.4)2=5.95KN 5.2.6 E轴柱横向集中荷载计算顶层柱：顶层柱恒载=粱自重+板传荷载 =(2.173+5.831.73.4+5.380.850.863.4)2 =19.27KN顶层柱活载=板传活载=21.73.4+20.850.863.42=5.95KN标准层柱恒载=粱自重+板传荷载+墙自重=2.173.4+3.833.41.7+5.390.850.863.4+8.0632=29.12KN标准层柱活载=板传荷载=21.73.4+20.850.863.42=5.95KN基础顶面恒载=基础梁自重=2.173.42=3.3KN 5.2.7 F轴横向集中荷载计算由于F轴与B轴的横向板传荷载相同，则F轴与B轴集中荷载相同 5.2.8柱自重 标准层：4.273=12.81KN底层： 4.274=17.08KNB轴柱：底层：15.59+17.08=32.67KN28层柱：22.44+12.81=35.25KNE轴柱：底层：3.3+17.08=20.38KN28层柱：29.12+12.81=41.93KNF轴柱：底层：32.67KN28层柱： 35.25KN 第六章 内力计算6.1恒荷载内力计算 框架在竖向恒荷载作用下的受荷总图如图所示：（图中数值均为标准值）（不考虑柱自重的线性分布将当集中荷载处理加在柱底近似计算）恒荷载作用下的受荷总图如图所示(KN）图6.1 恒荷载下梁端、柱端集中力及均布荷载 6.1.1弯矩分配系数计算 B节点： 八层： 标准层： 一层： E节点：八层： 标准层： 一层： F节点：八层： 标准层： 一层： 6.1.2恒荷载下固端弯矩计算 均布荷载作用下的固端弯矩： 局部分布荷载作用下的固端弯矩： 或 集中荷载作用下的固端弯矩：或 表6.1 恒荷载作用下固端弯矩计算固端弯矩位置各部分产生的固端弯矩（kNm)最终固端弯矩（kNm)BJ段均布荷载J处集中荷载JE段均布荷载EF段均布荷载屋面MBE-20.02-7.02-1.79-28.83MEB13.3514.046.5533.94MEF-12.93-12.93MFE12.9312.9318层MBE-25.57-11.61-2.87-40.05MEB17.0423.2210.5350.79MEF-17.15-17.15MFE17.1517.15 6.1.3弯矩二次分配过程 表6.2 恒荷载作用下的弯矩分配过程楼层B轴E轴F轴上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱8层0.690.310.3380.440.350.440.56-28.8333.94-12.9312.9319.898.94-4.41-9.24-7.35-5.69-7.245.47-2.21 4.47-3.482.84-3.68 -2.06-2.25 -1.010.390.810.652.523.2123.11-23.1134.39-11.91-22.486.09-0.697层0.410.410.190.140.310.310.240.280.360.36-40.0550.79-17.1517.1516.4216.427.61-4.71-10.43-10.43-8.07-4.80 -6.17-6.171.825.47-2.35 3.80-3.08-3.48-2.40-4.04-0.69-2.06-2.03-2.03-0.940.721.601.601.241.902.442.4416.2219.87-35.7350.61-11.91-12.31-26.3910.21-4.42-5.7963层0.410.410.190.140.310.3100.240.280.360.36-40.0550.79-17.1517.1516.4216.427.61-4.71-10.43-10.43-8.07-4.80-6.17-6.175.475.47-2.353.80-3.48-3.48-2.40-4.13-2.06-2.06-3.52-3.52-1.630.781.721.721.332.282.942.9418.3718.37-36.4350.66-12.18-12.18-26.2910.59-5.30-5.302层0.410.410.1900.140.310.310.240.280.360.36-40.0550.79-8.8317.1516.4216.427.61-4.71-10.43-10.43-6.59-4.802.582.585.476.01-2.353.8-3.48-3.700.66-4.040.860.86-3.74-3.74-1.730.811.791.790.752.330.630.6318.1518.69-36.5350.69-12.11-12.34-14.0110.644.074.071层0.450.340.210.270.330.250.150.350.2740.300-40.05750.79-17.1517.1518.0213.068.41-9.08-11.10-8.41-5.05-6.00-6.69-5.155.47-4.544.21-3.48-3.00-2.52-2.06-0.42-0.32-0.200.610.750.570.341.601.791.3723.0813.30-36.3846.53-13.83-7.84-24.8610.23-6.96-3.77基顶6.65-3.92-1.89 图6.2 恒荷载作用下框架的弯矩图(KNm) 6.1.4恒荷载作用下框架的剪力计算 梁端剪力表6.3恒荷载作用下梁端的剪力楼层BE梁EF梁梁左端梁右端梁左端梁右端屋面29.36-37.1622.86-15.9417层41.04-55.1229.18-22.26 图6.3 恒荷载下的剪力图 6.1.5恒荷载作用下框架的轴力计算 柱的轴力表6.4 恒荷载作用下柱的轴力（KN)楼层B轴E轴F轴8层柱顶33.82柱顶66.48柱顶20.40柱底46.63柱底79.29柱底33.217层柱顶110.09柱顶192.38柱顶78.21柱底122.90柱底205.19柱底91.026层柱顶 186.32柱顶318.61柱顶135.74柱底199.13柱底331.42柱底148.555层柱顶262.58柱顶444.78柱顶193.28柱底275.39柱底457.59柱底206.094层柱顶338.84柱顶575.96柱顶250.83柱底351.65柱底588.77柱底263.643层柱顶415.08柱顶697.19柱顶308.34柱底427.89柱底710.00柱底321.152层柱顶491.39柱顶 823.12 柱顶366.08柱底504.20柱底835.93柱底378.891层柱顶562.95柱顶946.21柱顶418.60柱底580.03柱底963.29柱底435.68 图6.4 恒荷载作用下框架的轴力图(KN)6.2活荷载下的内力计算 由于活荷载与恒荷载的比值不大于1.0，可不考虑活荷载的不利位置，而把活荷 载同时作用所有的框架上，求得的内力在支座处与按最不利位置求得内力相似， 直接进行内力组合。但求得梁的框中弯矩需要乘以1.11.2的系数予以增大，本设计乘以1.1。 图6.5 恒荷载下梁端、柱端集中力及均布荷载 梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。 框架梁、柱的线刚度、相对线刚度和弯矩分配系数与恒荷载的相同 6.2.1固端弯矩的计算 均布荷载作用下的固端弯矩： 局部分布荷载作用下的固端弯矩： 或 集中荷载作用下的固端弯矩：或 用结构力学求解器，输入结构： 图5.6 活荷载作用下受荷总图表6.5 活荷载作用下固端弯矩 楼层B轴E轴F轴上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱8层4.67-4.677.82-3.27-4.551.12-1.127层-3.342.92-5.847.842.58-2.10-3.461.761.04-1.6162层-2.872.92-5.697.70 2.07-2.10-3.691.600.81-1.611层-3.451.92-5.697.702.07-1.35-3.691.600.92-0.92基顶0.93-0.71-0.28 图6.7 活荷载作用下框架的弯矩图(KNm) 6.2.2活荷载作用下框架的剪力计算 梁端剪力表6.6活荷载作用下梁端的剪力楼层BE梁EF梁梁左端梁右端梁左端梁右端屋面6.28-8.344.60-2.8817层6.50-8.144.28-3.20 图6.8 活荷载下的剪力图6.2.3活荷载作用下框架的轴力计算柱的轴力表6.7 恒荷载作用下柱的轴力（KN)楼层B轴E轴F轴8层9.7518.896.357层19.7237.1213.146层29.6755.4919.815层39.6373.8326.504层49.5892.1833.193层59.54110.5339.872层69.50128.8446.591层79.39147.3853.15 图6.9 活荷载作用下框架的轴力图(KN)6.3风荷载的计算 作用在建筑物的屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： 其中式中: 风荷载标准值（KN/） 基本风压0.35KN/ 风荷载体型系数，根据建筑物体型查得1.3 风压高度系数，取地面粗糙度为B类 高度z处的风振系数，对建筑总高度不超过 30m的取1.0 下柱柱高 上柱柱高 B迎风面的宽度为1.7m 6.3.1集中风荷载计算 表6.1 集中风荷载标准值和设计值层次层高Z（m） 8 7 6 5 4 3 2 124.4521.4518.4515.4512.459.456.453.451.01.01.01.01.01.01.01.01.31.31.31.31.31.31.31.31.341.271.211.151.071.001.001.000.350.350.350.350.350.350.350.3533333333.45133333334.155.895.625.344.974.644.644.99 6.3.2 D值计算 表6.2 标准层D值计算构件名称B轴柱0.195230E轴柱0.3810640F轴柱=0.790.287840 KN/m表6.3 一层D值计算 构件名称B