毕业设计（论文）-辽宁阜新3000td金矿选矿厂初步设计.doc

辽宁工程技术大学毕业设计（论文）前言 金是一种贵金属，在国民经济发展中起着非常重要的作用。充足的黄金储备，也是平衡进出口贸易逆差或资本不足时调整国际收支状况，防范信用货币兑付风险的有力保证。在这种背景下建设黄金选矿企业，其附加值较高，经济效益较好。因此，设计建造辽宁阜新3000t/d金矿选矿厂，对于发展我国黄金工业，促进地方经济发展等有着重要意义。本设计中金矿矿样来自我国辽宁阜新金矿，通过对其难碎行矿石的特性、选矿试验结果和产品要求的研究，采用先浮选再氰化的方法进行选别。设计的流程为：破碎采用三段一闭路流程，粗碎粒度为167mm，中碎粒度为48mm，细碎粒度为12mm。浮选采用一次粗选、两次精选，浮选精矿品位达到50g/t，产率为3.4%。浮选尾矿品位为1.2g/t，产率为96.6%。氰化浸出流程最终产金量为120.9g/h。浮选流程主要选出部分金矿，氰化浸出流程选出浮选尾矿中的金矿。在进行厂房和设备布置时，氰化浸出和浮选是在同一个车间里的，这样可以尽量减少管路。浓缩机和主选车间是相邻的。粉矿仓和主选车间也是相邻的，以便减少运输距离。电厂与水和矿堆相距很远。本设计辽宁阜新3000t/d金矿选矿厂不但技术上是可行的，而且保证了矿产资源的综合利用，并获得了较好的技术经济指标。全套图纸加扣 30122505821 概述1.1 自然条件及矿石性质1.1.1 自然条件该金矿位于辽宁阜新地区，是目前我国已发现的规模较大的与韧性剪切带有关的金矿床之一，该金矿是辽宁省地矿局区调队根据水系沉积物异常所发现的。矿床位于阜新市东南18km，地理坐标为东经121度45分15秒，北纬41度52分25秒。见下图图1-1 阜新地图Fig.1-1 Fuxin Map 该矿床特点为矿体规模大、分布集中，品位低但均匀稳定，易于露天开采。1.1.2 矿石性质 矿石为石英黄铁矿型、 碳酸盐黄铁矿型和玉髓质石英黄铁矿型。矿石中有价元素为金, 品位为2.86g / t 。主要金属矿物以白铁矿、 黄铁矿为主; 非金属矿物以石英、 长石为主, 含一定量的高岭土、 云母等黏土矿物。矿石中金属硫化物嵌布粒度较细,白铁矿与黄铁矿关系密切,是金的主要载体矿物。金矿物的赋存状态以粒间金为主, 占 48.42% ,裂隙金占 1.82% ,剩余为包裹金。其中,脉石包裹金占 29.51 %, 硫化物包裹金占 20.25 %。硫化物包裹的金均为次显微金, 机械磨矿无法使之解离或裸露。脉石包裹金也不易完全单体解离。1.2 原矿运输、精矿处理及尾矿处理1.2.1 原矿运输 原矿自矿山运至露天原矿堆场堆存，自卸卡车将原矿堆场堆存的矿石推入破碎车间内的原矿仓。1.2.2 精矿处理 本设计的最终精矿为金泥，定期将金泥送往金冶炼厂进行冶炼。1.2.3 尾矿处理投产开始，由于运输距离短，尾矿库库容大，只使用单一的皮带运输机即可满足生产。后来随着运输距离的增长，采取皮带和汽车相结合的运输方式。由于汽车运矿受气候影响的局限性以及汽车运输费用之高的原因，经有关技术人员论证，决定采用自行设计的自走式皮带运输机，其能随机布满整个尾矿堆矿点，且运行成本低，不受天气的影响。1.3 气候特征 属温带季风气候，四季分明，雨热同季，昼夜温差大，光照充足，春季多风，全年主导风向西北风。全年平均气温7.2，最高温度37.4，最低温度为-30.4。平均无霜期156天。全年最大降雨量744.1毫米，最小降雨量329.4毫米，年均降水量510毫米，降雨多集中在7-8月。平均相对湿度61，最大相对湿度78，最小相对湿度48。平均冻土深度1.11米，最大冻土深度1.48米，最小冻土深度0.68米。1.4 水源供应根据当地水文情况和现场生产实际情况，该矿水源一般。选矿厂生产中浓缩和尾矿经压滤后出现的水可作为生产用水循环使用。1.5 电源供应金矿区内现有35/6kV总降压变电所一座，电源由一路架空线引自110/35kV变电站，另一路35kV线作为备用电源。配有两台柴油发电机容量分别为860kW和1000kW的作为保安电源。1.6 厂址选择依据 选矿厂的厂址选择不仅要贯彻工业建设中有关方针、政策，满足工艺要求，充分体现生产与生活的长期合理性，而且还要考虑原矿及精矿运输、供水、供电、交通、尾矿堆存、工程地质、施工建设等合理条件，以及对农业的影响。该金矿选矿厂属有色金属矿山，选厂原矿运输量大，精矿运输量小，故因地制宜，就矿建厂，有如下优点： 1）选厂不在矿体上，塌落界限和爆破危险区内； 2）工程地质较好； 3）场址大，总面积布置条件好； 4）距尾砂池近，生产前期的尾砂可以自流； 5）充分利用山地、荒地，占田少，不妨碍农田水利建设； 6）供水管路较短； 7）厂址位于生活区下风向，离生活区近，既有利于生产又方便生活； 8）交通条件好。2 入选矿石性质研究2.1 矿石的化学成分及含量 矿石的化学成分各组分含量由原矿多元素分析可知，见表2.1-1。表2.1-1 原矿多元素分析表Tab.2.1-1 Multi-element analysis table ore元素AuAgAsCuFePbCSAl2O3SiO2MgO质量分数%2.862.320.020.00151.530.0030.830.7612.6270.52.102.2 金的粒度测量结果自然金的颗粒大小不均匀,其粒度组成分析见表2.2-1。表2.2-1 金粒度分结析果表Tab.2.2-1 Gold particle size analysis results Results Table粒径/mm 相对含量/%+ 0. 074 9. 24-0.074+0.0538.15-0.053+0.03718.47-0.037+0.0123.42-0.0140.72合计100.002.3 矿石性质 矿石为石英黄铁矿型、 碳酸盐黄铁矿型和玉髓质石英黄铁矿型。矿石中有价元素为金, 品位为2.86g / t 。主要金属矿物以白铁矿、 黄铁矿为主; 非金属矿物以石英、 长石为主, 含一定量的高岭土、 云母等黏土矿物。矿石中金属硫化物嵌布粒度较细,白铁矿与黄铁矿关系密切,是金的主要载体矿物。金矿物的赋存状态以粒间金为主, 占 48.42% ,裂隙金占 1.82% ,剩余为包裹金。其中,脉石包裹金占 29.51 %, 硫化物包裹金占 20.25 %。硫化物包裹的金均为次显微金, 机械磨矿无法使之解离或裸露。脉石包裹金也不易完全单体解离。2.4 矿物分析该矿石中黄铁矿与金的关系极为密切，是主要的载金金属矿物，解理金很少，根据工艺矿物学分析，矿石中金主要以微细粒形势嵌布于黄铁矿、闪锌矿、黄铜矿和方铅矿等矿物的裂隙中。这种矿石不宜采用常规的直接浸出工艺流程，需要先浮选，以获得金品位和回收率较高的金精矿，再做氰化浸出处理。2.5 选矿试验研究2.5.1 选矿试验主要工艺参数根据毕业设计资料可知原矿含水：3%；原矿最大粒度：500mm；破碎产品粒度：小于12mm；一段磨矿细度：-200目占65%；最终氰化矿物细度：-200目占85%；浸出浓度：40%；浸出及吸附时间：24h；选矿回收率：88%；尾矿含水率：20%以下。氰化作业浸出率为90，吸附率为98.5，解析电解率为99，冶炼回收率为99；尾液品位为0.01-0.02g/m3；精矿水份：12%。3 工艺流程的选择和计算3.1 选矿厂的规模 辽宁阜新金矿选矿厂日处理量为3000t，为较大型金属选矿厂。3.1.1 破碎车间工作制度的确定选矿厂工作制度是指选矿厂各车间的工作制度。设备作业率是指选矿厂各车间设备的年作业率。各车间的工作制度是根据各车间设备的年作业率确定的。所谓的设备年作业率，是指各车间设备实际运转小时数与全年日历小时数之比。 破碎车间的工作制度一般与采矿及原矿运输制度一致，为不连续工作，根据采矿及原矿运输工作制度制订破碎车间的工作制度为：全年工作330天，每天三班，每班6个小时。设备年作业率67.8%3.1.2 设备年作业率的计算 破碎车间的设备年作业率为破碎设备全年实际运转小时数与全年日历小时数之比，即：破碎设备年作业率=3.1.3 破碎车间生产能力的计算3.2 破碎流程的选择和计算3.2.1 破碎段数及各段破碎比的确定 因破碎产物给入球磨机。确定最终破碎产品粒度，给矿最大粒度。总破碎比 根据总破碎比值采用三段一闭路破碎流程。破碎筛分的流程图见图3.21。并初步拟定，第一段选用旋回破碎机，第二段选用标准圆锥破碎机，第三段选用短头圆锥破碎机。各段破碎比分配如下：流程如下：图3.2-1 破碎流程图Fig. 3.2-1 broken flowchart3.2.2 各段破碎产物最大粒度的计算 （取167） （取48） 3.2.3 各段破碎机排矿口宽度的计算 开路破碎机排矿口应保证排矿中的最大粒度不超过本段所要求的产物粒度，按计算。闭路破碎的破碎机排矿口宽度按计算。Z值按参考文献书中表5.26选取。 (取101) （取20） （取10）3.2.4 筛子的筛孔尺寸和筛分效率的确定 采用振动筛，其筛孔（取15），筛分效率。3.2.5 各产物的矿量和产率的计算由参考文献书中图5.23和图5.25查取、得： =0.33 =0.46 3.3 一段磨矿流程的选择和计算 已知进入一段磨矿机的矿料为，矿石的性质为难碎性矿石，给矿粒度为12 mm。根据参考文献书中表5.210得给矿中含有-200目的矿料的含量，磨矿粒度至-200目占65%，根据参考文献书中表5.29查得。磨矿最终产磨矿车间工作制度为每天3班，每班8小时。流程见下图图3.3-1 一段磨矿流程图Fig.3.3-1 stage grinding flowchart 3.4 选别流程计算 设计已知条件：原矿含金：,原矿金品位为2.86g/t。图3.41 浮选流程图Fig. 3.4-1 flotation flow chart 1）原始指标数的确定 Np=C(np-ap) （3-1）式中 Np原始指标数 C计算成分（参与流程计算的项，若流程只计算产物重量，如破碎、磨矿流程，则C=1；若流程既要计算产物重量，又要计算产物中个金属的含量，则C=1+e） e参与流程计算的金属种类；如单金属矿e=1,两种金属矿e=2,.,以此类推。则C=1+1=2 np流程中的选别产物数（不含混合产物），则np=6 ap流程中的选别作业数（不含混合作业）,则ap=3则Np=C(np-ap)=2(6-3)=6根据工业试验结果确定其单元组成的指标数为：N=0， N=0， N=6。 2）按工业试验结果与现厂生产指标分析，选用的6个指标如下： 3）列平衡方程计算各产物产率计算和产率 计算和产率 计算和产率 计算和产率 4）按公式 ，计算各产物的矿量 5）根据公式计算各产物的回收率 6）计算未知产物的品位 3.5 二段磨矿流程计算流程如图：图3.51 二段磨矿流程图Fig. 3.5-1 Sec grinding flowchart已知根据参考文献书中表5.2-9选取C=300%。计算各产物的矿量和产率： 3.6 氰化流程的计算已知原始指标：；浸出率；吸附率；解析电解率；冶炼回收率。用P表示金的量 流程如图：图3.61 氰化流程图Fig.3.6-1 cyanide flowchart4 矿浆流程计算4.1 计算的内容、目的及原理 1）计算内容 矿浆流程计算是在磨矿流程和选别流程计算之后进行的。所以，计算的内容是：磨矿和选别流程中各作业或各产物的水量（m3/h）、补加水量（m3/h）。 2）计算目的及原理 矿浆流程计算目的是：为供水、排水、脱水、扬送和分级的设计计算、设备选择提供依据。计算原理是：进入某作业的水量之和，等于该作业排出的水量之和；进入某作业的矿浆量之和，等于该作业排出的矿浆量之和（在计算中，不考虑机械损失或其他流失）即水量平衡原理。4.2 计算步骤4.2.1 一段磨矿流程的矿浆计算 1）确定浓度Cn必须保证的浓度 磨矿作业浓度分级溢流浓度。不可调节浓度 原矿水分拟定为3%，则。螺旋分级机返砂浓度 拟定。 2）根据公式得： 其它 3）一段球磨机补加水量和分级补加水量按计算补加水。 4）根据公式计算未知浓度 5）根据公式计算固液比得 6）根据公式计算各作业和各产物的矿浆体积得 4.2.2 选别流程的矿浆计算 1）确定浓度粗选作业浓度： 一段精选作业浓度： 二段精选作业浓度： 粗选精矿浓度： 一精选精矿浓度 二精选精矿浓度 2）根据得 其它 3）按计算补加水 4）根据公式计算未知浓度 5）根据公式计算固液比得 6）根据公式计算各作业和各产物的矿浆体积得 4.2.3 二段磨矿流程矿浆计算 1）确定浓度Cn必须保证的浓度 磨矿作业浓度分级溢流浓度浓缩后浓度螺旋分级机返砂浓度 拟定 2）根据公式得 其它 3）二段球磨机补加水量和分级补加水量按计算补加水。 4）根据公式计算未知浓度 5）根据公式计算固液比得 6）根据公式计算各作业和各产物的矿浆体积得 5 主要设备的选择与计算5.1 破碎筛分设备的选择与计算5.1.1 破碎设备生产能力的计算碎机的生产能力与被破碎物料的性质，破碎机结构参数和工艺要求等因素要求（破碎比、开路或闭路作业、设备负荷系数、给矿均匀度）等因素有关。由于影响因素多，生产能力的计算方法也比较多，且各具特点。因此，在设计中多采用经验公式概略计算生产能力，并根据实际资料对计算结果加以校正。以下进行破碎机生产能力的计算 开路破碎时：破碎机的生产能力计算公式： （5-1）式中 在设计条件下破碎机的生产能力 (t/h)；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数(见表56)；矿石密度修正系数，按下式计算： （5-2） 设计矿石的密度（t/m3）给矿粒度修正系数(见表6.2-1)； （5-3）式中 单位排矿口宽度处理量，(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度，(mm)； 水分修正系数（见表6.2-1） 闭路破碎时：破碎机的生产能力公式： （5-4）式中 开路破碎时，破碎机的生产能力；闭路破碎时，破碎机的生产能力；闭路破碎系数，易碎性矿石取最大值，难碎性矿石取小值。 需要破碎机台数的计算 （5-5）式中 设计需要破碎机台数（台）；需要破碎的矿量(t/h)；所选破碎机的生产能力(t/h台)不均匀系数，。由于原矿属于难碎性矿石，再根据参考文献查表6.2-1查得：。 矿石的密度为2.7t/m3，则矿石密度修正系数 ：由于矿石中水分含量为3%，再根据参考文献查表6.2-1得：K4=1。5.1.2 粗碎破碎机生产能力的计算方案一 根据处理量、给料粒度和要求的破碎机排矿口的宽度查阅实际资料，试选用PJ9001200型颚式破碎机。其主要技术参数见表5-1：表 5-1 粗碎设备性能参数表Tab.5-1 crushing equipment performance parameters型号进料口尺寸/mmmm最大进料粒度/mm排料口调整范围/mm处理能力/(m3/h)转速/(r/min)电动机功率/kW重量/tPJ9001200900120065015018014020018011027此破碎机的排料口尺寸为500 mm,故给料最大粒度和给矿口之比。根据参考文献查表6.2-1查得：。由表6.2-2查得：（t/mmh）。 式中： 单位排矿口宽度处理量，(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)；由此得到： 需要破碎机台数的计算 0.6062 取1台式中 设计需要破碎机台数（台）； 需要破碎的矿量(t/h)； 所选破碎机的生产能力（t/台h） 设备负荷率方案二 根据处理量、给料粒度和要求的破碎机排矿口的宽度查阅实际资料，试选用PE600900型颚式破碎机。其主要技术参数见表5-2：表 5-2 粗碎设备性能参数表Tab. 5-2 crushing equipment performance parameters型号进料口尺寸/mmmm最大进料粒度/mm排料口调整范围/mm处理能力/(m3/h)转速/(r/min)电动机功率/kW重量/tPE60090060090050075200561922507516.08此破碎机的排料口尺寸为500 mm,故给料最大粒度和给矿口之比。根据参考文献查表6.2-1查得：。由表6.2-2查得：（t/mmh）。 式中： 单位排矿口宽度处理量，(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)；由此得到： 需要破碎机台数的计算 取2台式中 设计需要破碎机台数（台）； 需要破碎的矿量(t/h)； 所选破碎机的生产能力（t/台h） 设备负荷率两个方案对比发现方案一更好，所以选用方案一。5.1.3 中碎破碎机生产能力的计算方案一 结合以上的计算结果，根据参考文献利用参考文献试选用PYB-2200型弹簧标准圆锥破碎机。其主要技术参数见表5-3：表 5-3 中碎设备性能参数表Tab.5-3 crushing equipment performance parameters规格破碎锥直径/mm排料口调整范围/mm进料口宽度/mm给料尺寸/mm生产能力/(t/h)主电动机功率/kw质量/tPYB-220022003060350300590100026084 其破碎锥直径为2200 mm，破碎机允许的给料口尺寸为350mm，粗碎破碎机排矿口宽度和中碎破碎机给矿口宽度之比（e 开路破碎时，指上段破碎机排矿口宽度(mm)；B指本段破碎机给矿口宽度），根据参考文献查表6.2-2得：（t/mmh）。 式中 破碎机在开路破碎排矿口为1mm时，破碎标准状态矿石的单位生产能力(t/mmh)；e 破碎机排矿口宽度(mm)；由此得到： 式中 在设计条件下破碎机的生产能力 (t/h)；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数；矿石修正系数；给矿粒度修正系数； 需要破碎机台数的计算0.5637 取1台 设备负荷率：式中 设计需要破碎机台数（台）； 需要破碎的矿量(t/h)； 所选破碎机的生产能力(t/h台)方案二 结合以上的计算结果，根据参考文献利用参考文献试选用PYB-1200型弹簧标准圆锥破碎机。其主要技术参数见表5-4：表 5-4 中碎设备性能参数表Tab.5-4 crushing equipment performance parameters规格破碎锥直径/mm排料口调整范围/mm进料口宽度/mm给料尺寸/mm生产能力/(t/h)主电动机功率/kw质量/tPYB-12001200205017014511016811025 其破碎锥直径为1200 mm，破碎机允许的给料口尺寸为170mm，粗碎破碎机排矿口宽度和中碎破碎机给矿口宽度之比（e 开路破碎时，指上段破碎机排矿口宽度(mm)；B指本段破碎机给矿口宽度），根据参考文献查表6.2-2得：（t/mmh）。 式中 破碎机在开路破碎排矿口为1mm时，破碎标准状态矿石的单位生产能力(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)；由此得到： 式中 在设计条件下破碎机的生产能力 (t/h)；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数；矿石修正系数；给矿粒度修正系数； 需要破碎机台数的计算 取3台 设备负荷率：式中 设计需要破碎机台数（台）； 需要破碎的矿量(t/h)； 所选破碎机的生产能力(t/h台)两个方案对比发现方案一更好，所以选用方案一。5.1.4细碎破碎机生产能力的计算方案一结合以上的计算结果，根据参考文献试选用单缸液压短头型PYY-2200/130圆锥破碎机。其主要技术参数见表5-5：表5-5 细碎设备性能参数表Tab. 5-5 crushing equipment performance parameters作业名称设备名称及规格台数设备允许给矿粒度/mm进料口宽度/mm排矿口/mm设备的处理量/th1台1细碎PYY-2200/1301110130815200380其破碎锥直径为2200 mm，给料口尺寸为130mm，细碎破碎机排矿口宽度和细碎破碎机给矿口宽度之比，根据参考文献查表6.2-2得：（t/mmh）。开路时的生产能力的计算：闭路时的生产能力的计算，取闭路系数。式中 开路破碎时，破碎机的生产能力； 闭路破碎时，破碎机的生产能力； 取1台设备负荷率：方案二 结合以上的计算结果，根据参考文献试选用单缸液压短头型PYY-1650/100圆锥破碎机。其主要技术参数见表5-6：其破碎锥直径为1650 mm，给料口尺寸为100mm，细碎破碎机排矿口宽度和细碎破碎机给矿口宽度之比，根据参考文献查表6.2-2得：（t/mmh）。开路时的生产能力的计算：闭路时的生产能力的计算，取闭路系数。式中 开路破碎时，破碎机的生产能力； 闭路破碎时，破碎机的生产能力；。 取1台设备负荷率：其主要技术参数见表：表5-6 细碎设备性能参数表Tab.5-6 crushing equipment performance parameters作业名称设备名称及规格设备允许给矿粒度/mm进料口宽度/mm排矿口/mm设备的处理量/th1台1细碎PYY-1650/10085100714100200两个方案对比发现方案一更好，所以选用方案一。5.1.5 筛分设备的选择与计算计算所用公式振动筛的生产能力，通常按照以下经验公式计算： （56）式中： 振动筛的生产能力（t/台h） 振动筛的有效筛分面积系数；单层或多层筛的上层筛面=0.90.8；双层筛作单层筛使用时，下层筛面=0.60.7；作双层筛使用时，下层筛面=0.650.7； 振动筛几何面积（m3/台）； 振动筛单位面积的平均容积生产能力，（m3/m2h）,见选矿厂设计第二版（周龙延）表5-11； 筛分物料松散密度，t/ 影响因素修正系数，见选矿厂设计第二版（周龙延）表5-12。在工程设计中，通常用上述公式反过来计算需要的振动筛总几何面积，此时，式中的Q为给入振动筛的总矿量，F为待计算的振动筛总几何面积。根据此式求出振动筛总几何面积，然后确定振动筛的规格和台数。 筛分设备选择YA2460振动筛，工艺参数：, m3m-2h-1（a=11mm）， tm-3，m2，。 式中 振动筛的有效筛分面积系数； K1,K2,K3,K4,K5,K6,K7,K8修正系数； A振动筛几何面积（m2台-1）； 单位面积筛子的小时处理量（m3m-2h-1）；筛分设备主要参数见表5-7： 表5-7 震动筛设备性能参数表Tab. 5-7 shaker table equipment performance parameters型号层数面积/m2给料粒度/mm处理量/(t/h)电动机功率/kw外形尺寸长宽高/mmmYA2460114200260780306091391638395.2 磨矿分级设备的选择与计算磨矿设备生产能力的计算磨矿设备生产能力的计算有容积法和功耗法两种。功耗法是英美等国采用的方法，容积法是我国广泛采用的方法，它用于球磨机和棒磨机生产能力的计算。此法是按磨矿机中新生成计算级别计的单位容积生产能力计算法，其步骤是： 1）q值的计算。设计磨矿机按新生成计算级别计的单位容积生产能力（q），一般取工业性试验或同类选矿厂的磨矿机实际生产指标q0，此时，qq0。若条件有差异，则需引进校正系数，按下式计算： （57）式中：设计磨机按新生成计算级别一般为-0.074mm粒级计的单位容积生产能力， 现厂生产或工业实验磨机按新生成级别一般为-0.074mm粒级计的容积处理量，按下式计算： 现厂生产磨机生产能力，（t/h）；现厂生产磨机给矿中小于计算级别的含量（小数代入），%；现厂生产磨机产品中小于计算级别的含量（小数代入），%；现厂生产磨机的有效容积，被磨矿石的磨矿难易度系数，参考选矿厂设计第二版（周龙延）表5-13确定；磨矿机直径核正系数，可用下式计算或按选矿厂设计第二版（周龙延）表5-15确定； 现厂生产磨矿机的直径，（m）； 设计磨矿机的直径，（m）； 现厂生产磨矿机的衬板厚度，（m）； 设计磨矿机的衬板厚度，（m）； 可变指数，n值与磨矿机直径、型式的关系，查选矿厂设计第二版（周龙延）表5-14； 设计磨矿机型式校正系数，见选矿厂设计第二版（周龙延）表5-16；设计与现厂磨机给矿粒度、产品粒度差别系数，可近似按下式计算： 设计磨矿机按新生成计算级别计的不同给矿粒度、产品粒度条件下的相对生产能力，查选矿厂设计第二版（周龙延）表5-17；现厂生产磨矿机按新生成计算级别计的不同给矿粒度条件下的相对生产能力，查选矿厂设计第二版（周龙延）表5-17； 2）磨矿机生产能力计算 （58）式中：设计磨机的生产能力（不包括闭路磨矿的返砂量），t/台h；设计磨机的有效容积, 设计磨机按新生成计算级别一般为-0.074mm粒级计的单位容积处理量， 设计磨矿机给矿中小于计算级别的含量（小数代入）；若无生产资料参考， 可参考选矿厂设计第二版（周龙延）表4-8取值； 设计磨矿机排矿中小于计算级别的含量，即要求的磨矿细度（小数代入），由选矿试验决定。 3）磨矿机台数的计算。 （59）式中： 设计磨矿机需要的台数（台）； 设计流程中需要磨矿的矿量（t/h）； 设磨矿机的生产能力（t/台h）； 4）磨矿机负荷系数（）的计算。 （510）式中符号同前。5.2.1 一段磨机的选择与计算已知磨机处理量为121.25t/h，给矿粒度015mm，磨矿产品细度-0.074mm占65%，选矿厂的磨矿分级生产工艺指标为：给矿最大粒度d=15 ，分级溢流产品细度为-0.074mm级别含量为65%，磨机为湿式格子型球磨机36004000，按新生成计算级别（-0.074mm）计算的磨机单位容积生产能力为：q0=36t/m3h设计拟选用36004000（容积Vd=36m3） 式中 设计磨机按新生成级别计的单位容积处理量，； 生产磨机按新生成级别计的单位容积处理量，； K矿石相对可磨性系数，当q取自工业试验或同一矿石的生产指标时K=1.0； K：磨机型式校正系数； K磨机给矿和产品粒度差别系数； ， 磨机处理量： 磨机台数： 取1台 其主要技术参数见表：表5-8 一段磨矿设备参数表Tab.5-8 Parameters for some grinding equipment作业名称设备名称及规格台数产品粒度0.074mm/%最大装球量/ t选择的有效容积/ m3电动机功率/KW一段磨矿16583612505.2.2 二段磨机的选择与计算已知磨机处理量为117.13t/h，给矿粒度00.2mm，磨矿产品细度-0.074mm占85%， 设计拟选用溢流型球磨机27003600（容积Vd=17.7m3） 式中 设计磨机按新生成级别计的单位容积处理量，； 生产磨机按新生成级别计的单位容积处理量，； K矿石相对可磨性系数，当q取自工业试验或同一矿石的生产指标时K=1.0； K磨机直径核正系数；K=1.0 K磨机型式校正系数； K磨机给矿和产品粒度差别系数； ， 磨机处理量： 磨机台数： 取1台效率 ： 5.3 分级设备的选择与计算5.3.1 一段磨矿分级机的选择与计算 按溢流中固体重量计的处理量求出螺旋直径（拟选取高堰式螺旋分级机）： （5-11）式中 按溢流中固体重量计的(处理量其值等于该分级机成闭路的磨矿机的给矿量)(t/h)； 分级机螺旋个数； 矿石密度校正系数； 分级粒度校正系数； 分级机螺旋直径(m)；进入磨矿机的矿石量为,且分级粒度为0.2 mm，与磨矿机台数对应,分级机也选1台。根据参考资料查表6.5-2得：。因为矿石的密度， =1.0根据计算的直径，结合参考资料表4-1-3试选用2FG-12型分级机，分级机转数，返砂量为3000。按返砂中固体重量计的处理量计算： （t/d）满足要求其主要技术参数见表5-9：表5-9 螺旋分级机性能参数表Tab. 5-9 spiral classifier performance parameter table型号型式螺旋直径/mm水槽长度/mm溢流量/（t/24h）返砂量（t/24h）质量/t2FG-12高堰双螺旋120065003102340320015.845.3.2 第二次分级水力旋流器 1）计算公式根据溢流中最大粒度和处理量，初步确定水力旋流器的直径D，根据确定水力旋流器的直径D，按下面经验公式，计算给矿口直径，溢流口直径，和沉砂口直径。 dn=0.150.25D。 dc=0.20.3D dh=0.070.1D一般时，水力旋流器分级效