土木工程毕业设计（论文）-廊坊市某高校办公楼设计.doc

10级土木工程专业毕业设计1 引言随着社会的发展,钢筋混凝土框架结构的建筑物越来越普遍。由于钢筋混凝土结构与砌体结构相比较具有很多优点；与钢结构相比又具有造价低、材料来源广泛、耐火性好、结构刚度大、使用维修费用低等优点。因此，在我国乃至世界各地钢筋混凝土结构是多层框架最常用的结构型式。 本设计也是采用了钢筋混凝土框架结构，根据设计材料提供的建筑场地的地质条件及所在地区的抗震烈度，确定出拟建建筑物的抗震等级为二级，设计使用年限为50年，耐火等级为一级。此设计包括建筑设计和结构设计，其中结构设计是本设计的重点。此外，还有其他辅助应用部分。2 工程概况2.1 建筑规模及场地设计参数 该工程为廊坊市某高校办公楼，总建筑面积3132.4左右，层数为四层，层高为底层3.9m，标准层3.6m,基础顶面距室外地面为700mm,承重结构体系拟采用现浇钢筋混凝土框架结构。2.2 气象条件(1). 冬季采暖室外计算温度-9度。(2). 主导风向：西南、东北风，冬季以北风、西北风为主；夏季以偏南风、东北风为主。基本风压0.45kN/m2。(3). 基本雪压：0.40kN/m2。(4). 年降雨量：570.3mm；雨季集中在降水集中在78月份月份。(5). 土壤最大冻结深度0.7m。2.3基本资料本建筑为廊坊市高校某办公楼，共4层，室内地面标高：0.000，室外标高：-0.450m，采用现浇钢筋混凝土框架结构，地上建筑混凝土强度等级为C35，梁、板、柱受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HRB335级。表2.1设计使用年限50年建筑总面积3123.4m2结构安全等级二级结构层数地上4层结构重要性系数1.0结构形式框架结构抗震设防烈度8度框架抗震等级二级设计特征周期0.55s场地类别类抗震构造措施二级地基承载力100kPa2.4建筑做法(1)墙身做法：内墙、外墙厚均为200mm，0.000以上采用MU2.5陶粒空心砌块（容重不大于8kN/m3），M5混合砂浆砌筑，内粉刷20mm 厚石灰砂浆，喷内墙涂料。外墙0.000以下采用MU10烧结页岩砖，M7.5水泥砂浆砌筑。(2)楼面做法：10mm 厚花岗岩面层 20mm 厚1:2.5 水泥砂浆找平层 钢筋混凝土楼面板 楼板底面为20mm厚纸筋灰石灰打底，涂料两度。(3)屋面做法：水泥炉渣2%找坡，20厚1：2.5水泥砂浆找平， 二粘三油防水层上铺小豆石 干铺100mm 厚加气混凝土保温层，表面平整扫净 铺油毛毡隔离层一道， 40厚C25刚性防水层 钢筋混凝土屋面板 粉底（喷涂料）(4)卫生间做法：防滑地砖10厚，20厚1：2.5水泥砂浆粘结层，高分子防水卷材 一层大于等于1.2厚，20厚1：2.5水泥砂浆向地漏找坡，现浇钢筋混凝土板，楼板底面20厚纸筋灰石灰打底，涂料两度。(5)门窗做法：门庭处为断桥铝合金门，其他均为木门、塑钢窗。其他说明：女儿墙厚200mm，高500mm，采用陶粒空心砌块砌筑。除标高单位为m以外，其余均为mm3、钢筋混凝土框架设计各梁柱截面尺寸确定如下：边跨（AB、CD）梁：取h=600mm，b=300中跨（BC）梁：取h=500mm，b=300mm边柱（A轴、D轴）连系梁：取bh=250mm500mm中柱（B轴、C轴）连系梁：取bh=250mm500mm柱截面均为：bh=600mm600mm现浇楼板厚为：100mm。根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为700mm，由此求得底层层高5.05m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图1-1。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。边跨（AB、CD）梁：i=20.30.66.6=16.410（m） 中跨（BC）梁： i=20.30.52.7=23.110（m）上部各层柱： i=0.60.63.6=30.010（m）底层柱： i=0.60.65.05=21.410（m）21.421.421.421.416.416.416.416.416.416.416.416.423.123.123.123.130.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.0ABCD6600270066003600360036005050图3.1 结构计算简图（图中数字为线刚度，单位：）4 恒荷载计算4.1.恒荷载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：水泥炉渣2%找坡 0.14212=0.84 kNm20厚1:2.5水泥砂浆找平 0.0220=0.4 kNm 二粘三油防水层上铺小豆石 0.3 kNm 100mm厚加气混凝土保温层 0.16=0.6 kNm 100mm厚钢筋混凝土屋面板 0.125=2.5kNm40厚C25刚性防水层 0.0422=0.88 kNm屋面恒荷载 5.52kNm边跨（AB、CD跨）框架梁自重 0.300.625=4.5kNm梁侧粉刷 2（0.6-0.1）0.0217=0.34kNm中跨（BC跨）框架梁自重 0.30.525=3.75 kNm梁侧粉刷 2（0.5-0.1）0.0217=0.27 kNm 作用在顶层框架梁上的线荷载为： g=g=4.5+0.34=4.84kNm g=3.75+0.27=4.02kNm g=g=5.524.5=24.8kNm g=5.522.7=14.90kNm（注：下标4代表楼层数）（2）楼面框架梁线荷载标准值10mm厚花岗岩面层 0.0115.4=0.15 kNm20mm厚1:2.5水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kNm100mm厚钢筋混凝土面板 0.125=2.5kNm20mm楼板底面纸筋灰石灰打底 0.0216=0.32 kNm楼面恒荷载 3.37 kNm边跨梁及其梁侧粉刷 4.84 kNm边跨填充墙自重 顶层或标准层 0.2（3.6-0.6）8=4.8 kNm 底层 0.2（3.0-0.6）8=5.28 kNm边跨填充墙粉刷 顶层或标准层 0.02 2（3.6-0.6）17=2.04 kN/m 底层 0.02 2（3.9-0.6）17=2.24 kN/m 中跨框架梁及梁侧粉刷 4.02 kNm 作用在中间层框架梁上的线荷载为：g=g=4.84+4.82.04=11.68kNm g=4.02kNm g=g=3.374.5=15.17kNm g=3.372.7=9.10 kNm作用在底层框架梁上的线荷载为：g=g=4.84+5.282.24=12.36kNm g=4.02kNm g=g=3.374.5=15.17 kNm g=3.372.7=9.10 kNm（三）屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.250.54.525=14.06kN粉刷 2（0.5-0.1）0.02174.5=1.23 kN0.5m高女儿墙自重 0.54.50.28=3.6 kN粉刷 0.50.0224.517=1.53 kN 连系梁传来屋面自重 0.54.50.54.55.52=27.95kN 顶层边节点集中荷载 G=G=48.36kN 中柱连系梁自重 0.50.254.525=14.06kN粉刷 0.02（0.5-0.1）24.517=1.23kN连系梁传来屋面自重 0.5(4.5+4.52.7) 1.355.52=22.47kN 0.54.52.255.52=27.95kN顶层中节点集中荷载 G=G=65.71kN（4）楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重及粉刷：15.28kN 钢窗自重：3.32.10.45=3.12kN窗下墙体自重： 标准层0.21.03.98=6.24kN 底层0.21.33.98=8.11 kN 粉刷： 标准层20.021.03.917=2.65kN 底层20.021.33.917=3.45kN 窗边墙体自重： 0.62.10.28=2.02kN 粉刷： 0.62.120.0217=0.86kN框架柱自重： 标准层0.60.63.625=32.4kN 底层0.60.65.0525=45.45kN框架柱粉刷： 标准层（2.4-0.6）3.6170.02=2.20kN 底层（2.4-0.6）3.9170.02=2.39kN连系梁传来屋面自重： 0.54.50.54.53.37=17.06kN 中间层边节点集中荷载： G=G=81.83kN底层边节点集中荷载： G=G=97.74kN中柱连系梁自重及粉刷：15.29 kN 内纵墙自重： 标准层3.93.6-0.50.28=19.34kN 底层3.93.9-0.50.28=21.22kN内纵墙粉刷： 标准层3.93.6-0.520.0217=8.22kN 底层3.93.9-0.520.0217=9.02kN框架柱自重及粉刷： 标准层34.6kN 底层47.84kN连系梁传来屋面自重： 0.5(4.5+4.52.7) 1.353.37=14.33kN 0.54.50.54.53.37=17.06kN扣除门洞重加上门重：-2.110.280.022170.2=4.37kN中间层中节点集中荷载： G=G=104.47kN底层中节点集中荷载： G1B=G1C=120.39kN恒荷载作用下的结构计算简图如图2-1所示：ABCD66002700660021002400210013501350210024002100G4AG4BG4CG4DGDGAGBGCg4AB2g4AB1g4BC1g4BC2g4CD2g4CD1gCD1gCD2gAB2gAB1gBC1gBC2 图4.1 恒荷载作用下的结构计算简图4.2楼面活荷载计算不上人屋面活荷载：0.5 kNm2 办公室楼面活荷载2.0 kNm2 走廊2.5 kNm2p=p=0.54.5=2.25kNmp=0.52.7=1.35 kNmP=P=0.54.50.54.50.5=2.53 KNP=P=0.5（4.5+4.5-2.7）0.51.35+0.254.50.54.5=4.66kN24.5=9.00KN/m=2.52.7=6.75 kNm0.54.54.52=10.13KN 0.5（4.5+4.5-2.7）1.352.5+10.13kN =16.52kN（注：P、P、P、P代表屋面活荷载）ABCD66002700660021002400210013501350210024002100P4AP4BP4CP4DPDPAPBPCP4ABP4BCP4CDPCDPABPBC图4.2楼面活荷载作用下的结构计算简图4.3风荷载计算风压标准值计算公式为： 因结构高度H=14.85m30m，可取；对于矩形平面；按B类环境查建筑结构荷载规范。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示。 风荷载计算表4.1 层次z（m）41.01.315.150.7430.4510.354.5031.01.311.550.740.4516.207.0121.01.37.950.740.4516.207.0111.01.34.350.740.4517.897.74风荷载计算表4.1表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如下图所示。4.57.017.017.746600270066004350360036003600图3.4风荷载作用下结构计算简图5005、内力计算5.1恒荷载作用下的内力计算横载作用下的内力计算采用分层法，除底层以外其它层柱的线刚度均乘以0.9的折减系数。梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载，化为等效均布荷载。（=0.54.56.6=0.341）5.1.1各层荷载作用下的等效均布荷载（1）屋面等效均布荷载g边=g4AB1+()g4AB2=4.84+（1-20.3412+0.3413）24.80=24.80kNm=g4BC1+5/8g4BC2=5/814.90+4.02=13.33kNm标准层等效均布荷载g边=gAB1+()gAB2=11.68+（1-20.3412+0.3413）15.17=23.92kNm=gBC1+5/8gBC2=5/89.10+4.02=9.71kNm底层等效均布荷载g边=g1AB1+()g1AB2=12.36+（1-20.3412+0.3413）15.17=24.60kNm=g1BC1+5/8g1BC2=5/89.10+4.02=9.71kNm5.1.2各层恒荷载下各杆的固端弯矩（因结构对称取一半研究）（1）屋面恒荷载弯矩分配a.利用弯矩分配法并利用结构对称性区二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：-1/1224.866.62=-90.24 kNm-1/313.33(2.7/2)2=-8.10 kNm-4.05 kNm b.弯矩分配过程：0.6220.3780.2980.4910.211-90.2490.24-8.10-4.05梁柱34.11-14.785.65-0.420.160.269.1356.1317.06-29.562.83-0.84008-0.02-0.04-1.39-48.71-20.93-0.60-0.0220.93-0.600.021/21/21/21/21/2-1-1-1A4B4CB65.52-65.5279.79-50.14-29.6516.30梁梁柱图5.1 顶层弯矩分配法计算过程标准层恒荷载弯矩分配a.利用弯矩分配法并利用结构对称性区二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：-1/1223.926.62=-86.83 kNm-1/39.71(2.7/2)2=-5.90 kNm-2.95 kNm b.弯矩分配过程：7.000.091/21/21/21/2-1-1A3B3CB37.15-74.378.23-32.62-32.624.140.077-5.9梁下柱下柱0.38437.15-12.9933.3420.153.760.05-7.00-0.0910.080.3840.2320.2150.3540.354-86.8386.83-2.95梁梁上柱上柱-9.792.27-0.130.030.053.7633.34-19.571.14-0.25-0.40-32.22-32.22-0.40图5.2标准层弯矩分配底层恒荷载弯矩分配a.利用弯矩分配法并利用结构对称性区二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：-1/1223.276.62=-89.30kNm-1/39.71(2.7/2)2=-5.90 kNm-2.95 kNmb.弯矩分配过程：7.770.111/21/21/21/2-1-1CB41.89-75.0479.7-36.8-29.104.930.082-5.90梁下柱下柱0.33033.15-13.7829.4722.593.630.05-7.77-0.1111.300.4170.2530.2320.3830.303-89.3089.30-2.95梁梁上柱上柱-10.992.78-0.160.040.074.5837.24-21.971.39-0.32-0.53-36.27-28.69-0.41图5.3底层弯矩分配为提高精度，将节点弯矩再分配一次进行修正。将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒荷载作用下的弯矩图。很显然，叠加后框架内各节点弯矩不能达到平衡，这是由于分层法计算的误差所造成的。为提高精度，将节点弯矩再分配一次进行修正。修正后结果如下图：28.8425.60 图5.4框架在恒荷载作用下的弯矩图结构弯矩调幅：考虑结构塑性内力重分布的影响，在内力组合之前，对竖向作用下的荷载的内力进行调幅，将杆端弯矩乘以0.8，支座剪力相应改变。修正后弯矩图如图 ： 图5.5 框架梁在恒荷载作用下经调幅并算至柱边截面的弯矩 进而求得框架的剪力和轴力如下： 图5.6 梁剪力、柱轴力图5.2活荷载作用下的内力计算 边跨ge边=pAB=0.89.0=7.2kNm 楼面 中跨=5/8pBC=5/86.75=4.23kNm边跨ge边=pAB=0.82.25=0.18kNm 屋面 中跨=5/8pBC=5/81.35=0.84kNm各杆的固端弯矩为： 26.14kNm 2.57 kNm 楼面1.27 kNmkNmkNm 屋面kNm经弯矩分配，调幅，过程同恒荷载内力计算，结果如下：梁柱弯矩图如下：11.029.72 图5.7 框架梁在活荷载作用下的弯矩图梁柱剪力轴力图如下： 图5.8 梁剪力、柱轴力图5.3 地震作用5.3.1 重力荷载代表值作用于屋面梁各层楼面梁处的重力荷载代表值为屋面梁处:G=结构和构件自重+50%雪荷载楼面梁处：G=结构和构件自重+50%活荷载5.3.2荷载分层汇总(1)集中于屋盖处的质点重力荷载代表值4：屋面横载：5.5248.315.9=4239.20KN女儿墙：KN%50雪荷载：=172.79KN横梁：纵梁：横墙：纵墙：柱： 钢窗荷载： 4=9459.73KN(2)集中于三、四层处的质点重力荷载代表值32：楼面恒载：3.3748.315.9=2588.06KN%50楼面活载：横梁：纵梁：横墙：纵墙：柱： 钢窗荷载： 3= 2=11419.81KN(2)集中于三、四层处的质点重力荷载代表值32：楼面恒载：3.3748.315.9=2588.06KN%50楼面活载：横梁：纵梁：横墙：纵墙：柱： 钢窗荷载： 1= 12715.41KN其中结构和构件自重取楼面上下二分之一层高范围内的各质点的重力荷载代表值及质点高度图所如示：图5.9 重力荷载代表值及质点高度5.3.3 横向框架水平地震作用内力计算（1） 框架自振周期的计算框架自振周期可采用假象顶点位移法计算，公式计算：侧向刚度D计算过程如下：表5.1层数柱 (kN/mm)24A0.410.1714.88B1.050.3429.75层数柱 (kN/mm) 1A0.570.4213.31B1.480.57 18.07 各层的重力荷载水平力产生的楼层剪力为： 计算各层值：表5.2层数 =每层各柱横向侧移刚度的和 根数边框架柱中框架柱4=2424 3=24242=24241=2424 框架顶点假象位移的计算:表5.3层数 Gi（kN） Vi（kN）(kN/mm)ui=（m）uT49459.73KN9459.731071.720.0088 311419.81KN20879.541071.720.0195211419.81KN32299.351071.720.030111419.81KN45014.76753.140.060计算周期由于考虑到填充墙的自重,计算周期廊坊市区抗震设防烈度为8度，设计基本加速度为设地震分组为第一组设计设计特征周期为0.35s查表得水平地震影响系数最大值又由因，故不考虑顶部附加水平地震作用，得所以计算得作用遇各质点横向水平地震作用标准值下5.3.4框架水平位移计算框架侧移验算多遇地震作用下框架层间弹性位移应符合下式条件：多遇地震作用标准值产生的楼层间最大的弹性层间位移。第i层层间弹性位移式中，为楼层点地震剪力；为第i层第k柱的抗侧刚度。则地震作用下框架侧移计算如表5.4表3.4 地震作用下框架侧移计算层次FiViDuehiue/hi41538.161538.161071.721.4353.61/333331435.122973.281071.722.7743.61/100021013.373986.651071.723.7203.61/10001591.624578.27753.146.0805.051/833则1/8331/550设计抗震侧移满足规范要求。5.3.5 地震作用下内力计算 框架在地震下的内力用D值法进行计算。反弯点的高度：各柱反弯点高度比y按式确定，其中底层柱需考虑修正值，第二层柱需考虑修正值，其余柱均无修正。 根据各柱分配到的剪力及反弯点的位置计算柱端弯矩，再由柱端弯矩根据节点平衡求梁端弯矩。公式为和边跨梁端弯矩为 中柱梁端弯矩为 层间剪力值按该层各柱的侧移刚度比例分配，得各柱弯矩、剪力值如下：表5.5层数柱Dim(kN/mm)(kN/mm)i/(kN)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kNm)Mc下/ (kNm)4A14.881071.721538.1621.360.91857.2919.61B29.7542.701.45191.7661.963A14.881071.722973.28 41.280.918110.7137.90B29.7582.541.451177.38119.77 2A14.881071.723986.6555.35 0.918148.4550.81B29.75110.67 1.451237.83160.58 1A13.31753.144578.2780.911.515286.02122.58B 18.07109.852.141319.55235.19 根据节点平衡及节点处梁线刚度比可求出梁端弯矩,以柱轴力由纵向力平衡得到表5.6地震作用下梁端弯矩层数柱别Mc下/ (kNm)Mc上/(kNm)节点左右梁线刚度比边跨梁端弯矩中跨梁端弯矩地震作用下梁端剪力边跨梁跨中弯矩左梁右梁4边柱-19.61-57.29057.29-17.17-0.63中柱-61.96-91.761.5756.0635.70-17.17-26.443边柱-37.90-110.710130.32-41.92-8.02中柱-119.77 -177.381.57146.3593.32-41.92-69.132边柱-50.81-148.450186.35-61.33-16.04中柱-160.58 -237.831.57218.46139.14-61.33-103.371边柱-122.58-286.020336.83-95.48-21.85中柱-235.19 -319.551.57293.31186.82-95.48-138.39表5.7地震作用梁剪力、柱轴力 层数 柱别Mc下/ (kNm)Mc上/(kNm) 地震作用下梁端剪力 柱轴力4边柱-19.61-57.29-17.17-17.17中柱-61.96-91.76-17.17-26.44-9.273边柱-37.90-110.71-41.92-59.09中柱-119.77 -177.38-41.92-69.13-36.482边柱-50.81-148.45-61.33120.42中柱-160.58 -237.83-61.33-103.3778.521边柱-122.58-286.02-95.48215.9中柱-235.19 -319.55-95.48-138.39121.43总结果如下内力图：图5.11 地震作用下框架弯矩图 图5.12 地震作用下梁端剪力柱端轴力6内力组合6.1控制截面：每跟梁一般有三个控制截面：左端支座截面、跨种截面和右端支座截面。每跟柱一般只有两个控制截面：柱顶截面和柱底截面，简图如下：ABC图6.1由于构件控制截面的内力组合取自支座边缘处，为此，进行组合前先计算各控制截面处（支座边缘处的）的内力值。6.2框架内力组合：分别考虑恒载和活载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利组合。表6.1横向框架梁内力组合层次截面内力恒荷载活荷载地震荷载组合值最不利内 力组合（Mmax或Vmax）MGMQMek左Mek右M=1.2MG +1.4 MQM=1.35MG +1.4*0.7MWRE1.2(MG+0.5MQ) +1.3Sek左右四层1M-40.05-0.2857.29-57.29-48.45 -54.3426.25 -125.57 -125.57 V87.910.64-17.17 17.17-106.69 -119.31 83.56 129.06 129.06 2M61.000.27-0.630.6373.58 82.61 72.54 74.21 82.61 V0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3M-52.39-1.13-56.0656.06-64.45 -71.83 -136.42 12.14 -136.42 V-75.77-0.55-17.1717.17-91.69 -102.83 -113.58 -68.07 -113.58 4M-20.28-0.2835.70-35.70-24.73 -27.65 21.91 -72.70 -72.70 V18.001.33-26.44 26.4423.46 25.60 -11.97 58.09 58.095M-10.56-0.490.00 0.00 -13.36 -14.74 -12.97 -12.97 -14.74V0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 三层1M-24.74-22.31130.32-130.32-60.92 -55.26 126.34 -219.01 -219.01V53.8127.29-41.9241.92102.78 99.39 26.45 137.54 137.54 2M37.4716.19-8.028.0267.63 66.45 44.25 65.51 67.63 V0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3M-32.47-146.35-146.3528.53-243.85 -187.26 -317.03 -88.26 -317.03 V-46.31-41.92-41.9218.62-114.26 -103.60 -135.22 -55.59 -135.22 4M-7.43-4.6393.32-93.32-15.40 -14.57 109.62 -137.68 -137.68 V13.115.71-69.1369.1323.73 23.29 -70.71 112.48 112.48 5M-0.35-0.780.00 0.00 -1.51 -1.24 -0.89 -0.89 -1.51 V0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 二层1M-32.54-22.31186.35-186.35-70.28 -65.79 189.82 -304.01 -304.01 V55.1427.29-61.3361.33104.37 101.18 2.81 165.34 165.34 2M31.0616.19-16.0416.0459.94 57.80 26.13 68.64 68.64V0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3M-37.59-23.71-278.46278.46-78.30 -73.98 -421.33 316.59 -421.33 V-44.98-20.23-61.3361.33-82.30 -80.55 -145.84 16.68 -145.844M-7.94-4.63139.14-139.14-16.01 -15.26 168.58 -200.15 -200.15 V13.115.71-103.37103.3723.73 23.29 -115.22 158.71 158.71 5M-0.82-0.780.00 0.00 -2.08 -1.87 -1.45 -1.45 -2.08 V0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 一层1M-47.63-21.86336.83-336.83-87.76 -85.72 367.61 -524.99 -524.99 V88.4127.07-95.4895.48143.99 145.88 -1.79 251.23 251.232M57.2816.51-21.8521.8591.85 93.51 50.24 108.14 108.14 V0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3M-52.12-23.52-293.31293.31-95.47 -93.41 -457.96 319.31 -457.96 V-73.95-20.45-95.4895.48-117.37 -119.87 -225.13 27.89 -225.13 4M-9.78-4.81186.82-186.82-18.47 -17.92 228.24 -266.83 -266.83 V13.115.71-138.39138.3923.73 23.29 -160.75 205.98 205.98 5M-2.70-0.960.00 0.00 -4.58 -4.59 -3.82 -3.82 -4.59 V0.000.000.000.000.00 0.00 0.00 0.00 0.00 表6.2 横向框架柱内力组合（考虑地震组合） 层数截面内力荷载种类内力组合值内力设计值Mmax及Nmin及Nmax及恒载活载地震作用1.2恒+0.5活+1.3地震作用1.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活0.75Sek左右向左向右左右相应的N相应的M相应的M四层6.00 M52.000.28-57.29 57.29 -11.91 137.05 62.79 70.47 -42.97 42.97 70.4742.9770.47N136.27 0.64 -17.1717.17 141.59 186.23 164.42 184.59 -12.88 12.88 184.59 12.88184.59 V0.00 0.00 21.36 -21.3627.77 -27.77 0.00 0.00 16.02 -16.02 16.027.00 M-15.46 -11.15 19.61 -19.61 0.25 -50.74 -34.16 -31.80 14.71 -14.71 -34.16 14.71-34.16N136.27 0.64 -17.1717.17 141.59 186.23 164.42 184.59 -12.88 12.88 184.59 12.88 184.59 V0.00 0.00 21.36 -21.3627.77 -27.77 0.00 0.00 16.02 -16.02 16.02