交通土建毕业设计（论文）-阜新市西山桥下部结构设计.docx

全套图纸加扣 3012250582前言近年来，随着经济的迅速发展，我国的道路桥梁建设进入了迅速发展的时期。一大批的新技术，新颖设计脱颖而出。设计并建设了一些施工难度大，技术复杂的的大桥，并建设了技术含量高的的大跨径的斜拉桥，连续桥等。现代的建桥技术越来越娴熟。到现在，我国的建桥的发展积累了丰富的施工，养护管理等一些经验。经过这几年的发展，我国的建桥技术已经进入了国际先进的行列。桥梁的建设能力不仅是一个国家经济能力的象征，也是这个国家的科学能力的写照。桥梁是跨越铁路、公路、河流、低地等跨越性建筑物，具有广泛的使用价值，从建设的一座桥可以看出一个国家或地区的经济状况和工艺的水平，也可以看出一个国家政治经济等各方面的发展情况。最近几年，我国对道路的建设投入了大量的资金，我国的道路建设得到了快速的发展，施工技术也越来越娴熟，道路的发展进入了飞速的发展，促进了全国各族人民文化的交流，增大各地的经济文化的发展,桥梁的建设时道路建设的重要组成部分，尤其是特大桥梁的建设，对当地的经济文化政治的发展有这重大的意义。另外，桥梁的建设应该符合环保，要保证桥梁的使用安全的要求，并且外形美观使用耐久和可持续发展的要求。本桥设计为阜新市的西山桥，上部结构的梁采用预应力空心板梁桥，下部结构采用双柱式桥墩，桥台用肋式埋置式桥台。桥梁的下部设计是根据桥规（JTG系列）并根据相关的设计文献编制拟定的设计。在设计拟定的过程中还根据了所学的课本知识，在施工可行的情况下设计的下部结构，同时也做出了一些创新，在设计过程中考虑了材料的一些性能。本桥的设计内容包括了桥墩桥台的方案比选，和支座的尺寸拟定，及桥墩和桥台的尺寸的拟定。和各个结构的配筋强度验算。1 桥型的选择方案1.1 设计桥梁的资料阜新市城市西山桥，全长60m，桥下水深约为0.4m。3跨预应力混凝土空心板形梁桥。桥与二级公路连接，设计行车时速60km/h，。采用分离式桥面单个宽度：0.5(防撞墙) 2+23.5(行车道)+2（紧急停车道）=10m1.1.1 设计桥梁的标准1桥面净宽度：9m；2车辆荷载：公路-II级；3设计的突发洪水的频率：1/100。1.1.2 当地的地质情况该地区土质主要分四层：1、建筑土 2、粗砂土 3、粉质粘土 4、 卵石土。地下水型水位埋深4.0m左右；含水层主要岩性为粗砂，厚度约为2.7m左右；设计洪水频率百年一遇。表1-1各种参数表Table 1-1 of parameter table桩身与土的极限摩阻力土的内摩擦角桩尖以上土的容重地基土的承载力考虑入土长度影响的修正系数30清底系数桩底土的比例系数桩尖以上土层的附加和在作用系数1.1.3 当地的气候四季分明，年平均气温为10，历史最高为35.2。年平均降水量691mm，降水多集中于6-8月份，达全年的总降水量68%左右。全年的无霜期180天左右。河流为独流水域，河流的流量随季节变化比较大，平均水深0.5米左右。1.2梁型的选择 为保证桥梁能够使用安全，满足交通的需求，经济美观，施工方便，技术可靠等要求，拟定的桥型方案如下：第一方案：预应力简支类T型梁桥第二方案：预应力连续箱型梁桥第三方案：预应力空心板连续梁桥方案一此桥属于预应力静定结构，每片梁之间有伸缩缝的存在，养护比较麻烦。构造比较简单，施工也比较方便，使用模板、支架较小，工程量相比方案二较小，造价较低。方案二属于超静定结构，受力稳定的性能好，形变量比较小，行车比较舒适，桥型比较美观，桥梁的养护比较少，但是施工难度比较高，施工技术难度也比较高。方案三本桥在桥的两顿设有伸缩缝，养护比较简单，桥梁的构造也比较简单，施工比较简单，可使用模板，工程量相对比较小，造价比较低，施工难度比较低。 通过对三个方案进行比较，结合当地的实际情况，和施工的难易程度，施工技术等，采用方案三较为合适。1.3桥墩类型的选择方案一：重力式桥墩：墩身比较沉重，墩身体积比较大，通过自身的重量来平衡外部作用的力，比较实用于承受力比较大的桥梁，适用于有河流的桥梁。该桥墩的圬工材料比较多，浪费材料，由于自身重量比较大，所以对地基的要求比较高，由于自身的体积比较大，对水流有阻水作用。方案二：双柱式钻孔灌注桩桥墩：适用墩身不太高的桥梁，对于水流不太急的河流，或河流没有大的漂浮物，这种桥墩施工比较简单，圬工材料也比较少，外形计较美观，施工速度快，造价比较低。这种桥墩目前被广泛适用。方案三：轻型桥墩：。当地基条件比较差的时候采用轻型桥墩，这种桥墩的圬工材料比较少，自身重量比较轻，造价比较低，适用于跨径比较小的桥梁。比选结果:综上，根据当地的地基和自然环境与经济施工等多方面的考虑，选择方案二，方案二的的桥墩造型美观，圬工材料比较少，自重比较轻，施工技术也可行，造价也比较低。通过三种方案的比较选择方案二也比较合理。1.4 桥台类型的选择：方案一：重力式桥台：适用填土高度在4-10m的桥梁，重力式桥台构造比较简单，但自重比较大，基础承压面积比较大。圬工材料的比较大。温度变化过程中容易使墩身产生裂缝。方案二：轻型桥台：轻型桥台本身的自重比较小，它通过桥台本身的结构的刚度和材料的强度来承受外力的作用，圬工材料比较小，比较节省材料，比较适用于小跨径的桥梁，施工工艺比较复杂。方案三：埋置肋式桥台：它将台墙等埋在土中，在破土表面用砂浆砌上片石，只把台帽等结构露在外面安放上部结构。桥台前后都有土，平衡了土压力，使桥台的水平土压力减少，同样，体积也减少。 比选结果:重力式桥台圬工材料大，本地的温度变化较大，容易使台身产生裂缝，轻型桥台的施工工艺比较复杂，不易施工。经过多方面的考虑，选择方案三，施工简单，圬工材料比较少，受力也比较合理，根据当地情况比较容易施工，符合当地的经济要求，所以选择方案三比较好。2 支座设计2.1 支座类型的选择根据空心板的受力情况和适合情况，选用板式橡胶支座。2.2 支座所受的反力由上部计算可得出支座反力标准值为，公路II级荷载引起的支座反力标准值为，则支座受到的压力标准值，正常使用下产生的梁的跨中挠度，由当地的气象资料可得出主梁的计算温差。2.3 支座尺寸的确定1. 计算所需支座面积根据下面公式可求得： (2-1)2确定尺寸1） 选定支座的平面尺寸为137.39，其中顺桥方向支座的长，为横桥方向支座的宽。选定支座中间橡胶层的单层厚5mm计算支座的平面的形状系数S1：， (2-2) 并5S122） 根据公式可以算橡胶支座的弹性模量： (2-3) 式中：Ge 根据当地气象资料，取Mpa 。 3）计算支座抗压是否符合 ： （合格） (2-4)2.4 支座所需的厚度1）根据当地气温，取最大温差取，可以得到一个支座的水平位移为 ：； (2-5) 2）先确定一个支座的制动力，从而计算汽车荷载作用下支座产生的水平位移 公路II级一个设计车道上车道荷载总重为：7.87519.6 +178.8= 333.15，根据规 范可以计算得出制动力的标准值为333.1510% =33.32 ,，制动力标准值不得小于90。则采取总制动力为906，10片梁共40个支座，可计算得出一个支座受到水平力的大小为： 。3） 计算支座所需要的中间橡胶片总厚度 ： 不计算制动力 (2-6) 计算制动力 (2-7) 根据规定选取的橡胶支座组成为：5层钢板和6层橡胶片，中间的橡胶层的厚度为0.5，上下表层的两层橡胶片的厚度取0.25，薄钢板的厚度取0.2，则：，并4 （合格） 4）通过上面的计算可得出支座总厚度为：2.5 验算支座的偏转量 1）由公式可计算得出支座的压缩变形量为 ： (2-8) 其中 = 2000。桥规中规定，压缩变形量应满足0.07=0.175大于0.0089cm通过计算可知满足要求2）根据桥梁工程中的公式计算梁端转角： 由关系式 (2-9) 已知车道荷载作用下主梁跨中挠度，代入可得2） 计算支座的偏转情况： 即 经计算，偏转情况符合要求2.6 验算抗滑稳定性1） 计算在温度影响下支座产生的水平力： (2-10)2）验算支座的抗滑动的稳定性： (2-11) 则 50.07517.62 满足要求以及 满足要求由上面计算结果可以得出结论，支座不会发生相对的滑动3 桥墩设计3.1 桥墩的材料 桥墩选用钻孔灌注桩双柱式桥墩。使用材料：盖梁墩身和桩基用C30混凝土，相关数据为：，。，选用HRB335级钢筋作为主筋，则相关数据为： ，。箍筋采用RB235级钢筋 相关计算数据为： ，3.2 桥墩设计的尺寸 双柱式桥墩结构比较简单，采用桩基础与桥墩相连，桩墩直径相同，现拟定桥梁桥墩的尺寸如图3-1。 图3-1 桥墩一般构造/ mmGeneral construction/mm figure 3-1 and piers3.3 盖梁计算 盖梁的设计的尺寸 图3-2 盖梁尺寸/ mmFigure 3-2 plate beam size/mm3.3.1 竖向荷载的计算1） 盖梁的自重及自重产生弯矩的计算2 表3-1 盖梁自重弯矩剪力表Table 3-1 table cover beam gravity bending shear force截面编号自重/弯矩/剪力/左右1-1-26.56-26.562-2-56.08-56.083-3-100.88173.64-484 845-5002) 汽车荷载的计算 汽车荷载在路面上对称布置用杠杆法计算横向影响系数，当为非对称时用偏心压力法计算。具体计算结果如下 图3-3单列偏载Figure 3-3 separate partial load 图3-4双列偏载Figure 3-4 double row partial load 图3-5单列对称布置Figure 3-5 single symmetrical layout 图3-6双列对称布置Figure 3-6 double row symmetrical layout 通过计算可得桥墩盖梁的横向分布系数如下表3-2盖梁横向分布系数表Table 3-2 transverse distribution coefficient table车载布置情况单列非对称0.2690.2320.1940.1560.1190.0810.0440.006-0.032-0.069双列非对称0.1850.1660.1470.1280.1090.0910.0720.0530.0340.015单列对称0000.20.30.30.2000双列对称000.23750.050.21250.21250.050.2375002)汽车荷载作用时的计算（1） 公路II级荷载顺桥行驶：=10.5KN/m pk=288KNa 单孔单列公路II级荷载 ， 。 图3-7公路II级荷载单孔单列布置Figure 3-7 road - class II load puckering single-row layoutb双孔单列公路II级荷载 图3-8公路II级荷载双孔单列布置Figure 3-8 road - class II load double hole single row layout(2) 汽车荷载作用下各梁支点反力：由公式计算(3) 上部恒载与汽车荷载反力情况恒载与活载反力的计算结果。表3-3 各梁汽车荷载作用的反力计算表Table 3-3 each beam counterfornce of automobile loading list车载分配情况横向分布系数单孔车载作用双孔车载作用B(KN)B(KN)单列车载对称布置0294.710372.0800000000.258.94274.4160.388.413111.6240.388.413111.6240.258.94274.416000000000双列车载对称布置0294.710372.0800000.237569.9988.3690.0514.7418.6040.212562.62679.0670.212562.62679.0670.0514.7418.6040.237569.9988.369000000单列车载非对称布置0.269294.7179.28372.08100.090.23268.3786.320.19457.1772.180.15645.9758.040.11935.0744.280.08123.8730.140.04412.9716.370.0061.772.23-0.032-9.43-11.91-0.069-20.33-25.67双列车载非对称布置0.185294.7154.52372.0868.830.16648.9261.770.14743.3254.70.12837.7247.630.10932.1240.630.09126.8233.860.07221.2226.790.05315.6219.720.03410.0212.650.0154.425.58表3-4 上部恒载和汽车荷载作用下反力的计算表Table 3-4 upper dead load and reaction under the action of automobile loading summary table荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁5号梁6号梁7号梁8号梁9号梁10号梁/KN/KN/KN/KN/KN/KN/KN/KN/KN/KN上部恒载342.88342.88342.88342.88342.88342.88342.88342.88342.88342.88双孔双列车载对称布置00102.1521.5191.491.421.51102.1500双孔双列非对称车载布置）100.0986.3272.1858.0444.2830.1416.372.23-11.91-25.673.3.2 柱反力的计算表3-5 墩柱的反力计算表Table 3-5 pier counterforce calculation table荷载情况计算上部恒载1714.4双孔双列汽车载对称布置215.06双孔双列非对称汽车载布置371.763.3.3 盖梁五个截面的弯矩计算1）各梁反力对盖梁各截面产生的弯矩计算 根据每个支座受力位置到各个界面的距离可以求出每个盖梁截面的弯矩，具体计算式如下： 图3-9 盖梁各截面内力计算图/ cmFigure 3-9 capping beam section internal force calculation chart/cm 其盖梁各截面弯矩计算2) 盖梁各个截面在恒载和车载作用下的剪力情况 表3-6盖梁弯矩计算表Table 3-6 bending moment calculation table荷载情况柱反力反力弯矩1-12-23-34-45-5上部荷载1714.4342.88342.88342.88342.88342.880-205.73-754.34342.88685.76对称215.0600102.1521.5191.4000198.93290.33非对称371.76100.0986.3172.1858.0444.280-60.054-209.174-24.6135.96通过计算可以整理如下剪力表，表3-7 盖梁剪力计算表/KNTable 3-7 shear calculation table/KN荷载情况柱反力反力剪力1-12-23-34-45-5Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右上部荷载1714.4342.88342.88342.88342.88342.880-342.88-342.88-342.88-685.761028.64685.16342.8800对称215.0600102.1521.5191.400000215.06112.9191.400非对称371.76100.0986.3172.1858.0444.280-100.09-100.09-100.09-186.4285.36113.1855.410.8610.863）盖梁各个截面弯矩剪力组合 表中汽车荷载按最不利情况考虑。表3-8盖梁各截面弯矩组合表Table 3-8 capping beam section bending moment combination table 弯矩组合值截面号1-12-23-34-45-51上部恒载0-205.73-754.34-342.88685.762盖梁自重-9.562-33.88396.72109.356172.363汽车对称布置000198.93290.334汽车非对称布置0-60.054-209.174-24.6135.9651+2+3-11.47-287.54-789.14821.191436.2161+2+4-11.47-466.02-1160.76488.361080.61表3-9 盖梁各截面剪力组合计算表Table 3-9 capping beam section shear combination table剪力组合值/KN 截面号1-12-23-34-45-51上部恒载Q左0-342.88-685.76685.760Q右-342.88-342.881028.64342.8802盖梁自重Q左-26.56-56.08-100.88840Q右-26.56-56.08173.068403对称布置Q左000112.910Q右00215.0691.404非对称布置Q左0-100.09-186.4113.1810.86Q右-100.09-100.09285.3655.1410.8651+2+3Q左-31.87-478.75-943.971081.790Q右-443.33-478.751703.14622.95061+2+4Q左-31.87-657.24-1122.451118.1320.68Q右-621.81-657.241763.02607.0120.863.3.4 桥墩和桥台的水平力计算 采用集成刚度法对桥墩所受的水平力进行分配3。1) 通过上部的计算可得上部构造每片边梁支点反力为342.88KN。通过对支座选择计算可得橡胶支座中钢板总厚度35mm，剪切模量1200，每个桥墩有40个支座，每个墩支座的抗推刚度为： (3-1) 则桥台支座刚度为桥墩的支座刚度的一半，则可以计算桥台的支座刚度为：0.585714.2842857.14 桥墩（台）采用C30混凝土，混凝土弹性模量3.03.0（1） 对桥墩和桥台的悬臂刚度计算 图3-10 各墩的悬臂刚度计算图Figure 3-10 cantilever stiffness calculation chart of each block ； 一墩两柱 ： ， (3-2)（2） 墩（台）与支座串连，可以计算出串联后刚度：对桥墩：对桥台：2） 支座的制动力的分配计算（1）制动力的计算 制动力按公路II级车道荷载计算。 一列车行走时产生的制动力： 全桥布载时：90KN取90KN（根据规范4，制动力不小于90KN）单孔布载时：90KN (3-3)（2）制动力的分配 (3-4) 则可以得到桥墩桥台支座产生的制动力的分配为： (3-5)（3） 计算桥台支座产生的水平力 取摩檫系数，则板式橡胶支座产生的摩阻力为：H0=H3=20.10故取H0=H3=20.10 (3-6)3） 温度对支座的影响产生的温度影响力的分配（1）各桥墩的板式橡胶支座受温度变化的影响情况a计算支座受温度的影响，到0号桥台的距离 (3-7)b 计算桥墩受温度影响产生的力的分配： (3-8)c 其中 支座由于温度升高降低产生的水平力为则可以得到 由上面计算可以得到最小摩阻力，小于温度影响力，则温度影响力需要重新分配，取=85.72KN =-85.72KN4） 各墩台水平力如下 不考虑土压力表3-10 各种水平力汇总表Table 3-10 kinds of horizontal force summary table墩台号荷载名称01231制动力/KN20.8924.1024.1020.892温度影响力/KN85.72244.29-244.29-85.723.3.5 桥墩盖梁的配筋9 盖梁采用C30混凝土，盖梁的主筋采用，钢筋混凝土的参数如下： =13.8=1.39=0.56=2801) 根据内力组合表，当盖梁在弯矩作用时，盖梁各个截面的配筋设计 （1） 跨中截面的配筋设计 取=60mm 1400-60=1340mm b=1600mm 由计算公式 (3-9) 带入可得x=69.45mm=750.4mm 则 选用28 HRB335为钢筋主筋 则 取保护层厚c=40mm 取=60mm 大于0.0022满足要求 (3-10)复核：大于30mm且大于d=31.6mm (3-11)1436.21KNm符合要求 (3-12) （2）支点截面配筋 取=60mm 1400-60=1340mm b=1600mm 由计算公式 带入可得x=40mm=750.4mm 则 选用28 HRB335为钢筋主筋 则 取保护层厚c=40mm 大于0.0022满足要求 复核：大于30mm且大于d=31.6mm 750.4mm 1160.76KNm 由上可知计算符合要求，配筋符合要求（3）1-1截面悬臂端验算 (3-13) t=b (3-14) 计算 a=0.15=20.1cm x=90cm (3-15) (3-16) 求t 6+62.8=22.8cm b=25cm =33.79cm (3-17) 的计算 (3-18) 采用828 HRB335钢筋 (3-19) (3-20) 则 满足要求 1.0510.7628049=1372KN 符合规定 2) 腹筋计算： （1）采用16 RB235钢筋四肢 由上面计算可知在最不利情况下： (3-21) =2734mmh/2=700mm400mm取则=0.002510.0018 满足大于最小配筋率要求钢筋混凝土盖梁的斜截面抗剪承载力的验算（2）4-4截面 0.9 2210.48KN 验算符合抗剪要求 (3-22)同样可以验算其它截面同样符合抗剪要求。则盖梁箍筋布置间距为200mm，在距支座h/2内的间距为100mm3) 盖梁的裂缝宽度计算根据下列的公式 (3-23)跨中截面0.92, l=620cm h=140cm (3-24)= (3-25) (3-26) (3-27) 0.002=0.1838mm0.2mm 符合规定 (3-28)根据规范规定，深梁可以不用进行挠度验算。3.4 墩柱设计3.4.1 恒载的计算 1）一孔上部结构的恒载：3428.8 2）盖梁自重（一半）：274.48 3）一根墩柱自重： (3-29) 4）桩身每米自重：3.4.2 汽车荷载的计算1）水平荷载： 由上面计算得到汽车单孔（双孔）的制动力与温度影响力总和为：H=268.392）垂直荷载： 车道荷载：单孔单列汽车：双孔单列汽车：3.4.3 墩柱的配筋1）墩柱的横向分布系数（1）公路-II级单列布载 可计算得：（2）公路II级荷载双列布载如下图所示图3-11公路II级荷载单列布置 /cmFigure 3-11 road - class II load single row layout/cm图 3-12 公路-II级荷载双列布置/cmFigure 3-12 road - class II load double row layout/cm2）汽车荷载作用时墩柱的内力计算 公路II级荷载，双孔布载时支点反力最大，单孔布载时的偏心弯矩最大。（1） 墩柱的最大垂直力和最小垂直力计算表（2） 相应于最大垂直力和最小垂直力作用时的墩柱弯矩计算（3） 墩柱的最大弯矩计算表3-11墩柱的最大垂直力和最小垂直力计算表Table 3-11 pier of minimum and maximum vertical force vertical force calculation table荷载情况B（KN）最大垂直力（KN）最小垂直力（KN）公路-II级双孔单列372.080372.081372.0800双孔双列372.08372.08744.160.75645.150.25215.06表3-12相应最大垂直力和最小垂直力时的弯矩计算Table 3-12 corresponding maximum vertical force and bending moment calculation of the minimum vertical force荷载情况H（KN）（KN）（KN）1墩底弯矩值2墩底弯矩值公路II级单列0372.0810120.430双列372.08372.080.750.2500制动力24.172.372.3温度影响力244.29732.87732.87表3-13墩柱的最大弯矩计算表Table 3-13 abutment maximum bending moment calculation table荷载情况H（KN）（KN）（KN）垂直力1墩墩底弯矩2墩墩底的弯矩6H/26H/2公路II级单孔单列0294.7110340.68095.390单孔双列0589.42589.420.75511.03170.34143.0947.7制动力24.172.372.3温度影响力244.29732.87732.87 3）墩柱底底截面弯矩垂直力水平力组合表。表3-14 弯矩垂直力水平力组合表Table 3-14 vertical force moment horizontal force combination table 内力名称 截面位置1柱底截面2柱底截面N/KNH/KNM/KN mN/KNH/KNM/KN m1上部恒载1714.41714.42盖梁自重274.48274.483墩柱自重152.64152.644车道荷载双孔，单列372.08120.43005车道荷载双孔，双列645.190215.0606车道荷载 单孔，单列340.6895.39007车道荷载 单孔，双列511.03143.09170.3447.78温度影响力244.29732.87244.29732.879制动力24.172.324.172.3101+2+3+4+8+93090.74375.751295.842569.82375.751127.241+2+3+5+8+93473.09375.751127.242870.91375.751127.241+2+3+6+8+93046.78375.751260.782569.82375.751127.241+2+3+7+8+93285.27375.751327.562808.30375.751194.02111+2+3+42290.35219.53706.772141.52219.53658.601+2+3+52399.60219.53658.62227.54219.53658.601+2+3+62277.79219.53696.752141.52219.53658.601+2+3+72345.93219.53715.832209.66219.53677.68121+2+3+42401.98219.53742.92141.52219.53658.601+2+3+52593.15219.53658.62292.06219.53658.601+2+3+62380.00219.53725.372141.52219.53658.601+2+3+72499.24219.53758.762260.76219.53691.994）墩柱配筋（1） 由弯矩垂直力水平力组合表得知，选取最不利组合进行计算，选取剪力最大和弯矩 最大的组合： 1.双孔双列 Nj=3473.09，H=375.75KN，Mj=1127.24 2. 单孔双列 Nj=3285.27，H=375.75KN，Mj=1327.56（2）下面对于单孔双列组合计算： 墩柱选用C30混凝土，HRB335钢筋为主筋，取保护层厚度 c=6cm，： 墩柱圆截面为： d=1.3m r=0.65m 圆柱截面： 由于墩柱的一端自由，一端固定。则墩柱的计算长度为 根据规范则需要考虑纵向弯曲对偏心距的影响。 对 ， (3-30)（3）墩柱配筋： (3-31) (3-32) 查诺谟图可知 配筋率小于0.002，墩柱配筋最小配筋率应大于0.005，则取 则配筋面积 选用1228钢筋 则6636.60.005 满足要求 取c=60mm 净距 满足净距大于50mm小于350mm要求（4） 配筋验算： 垂直于弯矩作用 查钢混书的表可得 取 (3-33) =5983.52KN3285.27KN 在弯矩作用的平面内 由上面计算可得 查诺谟图可得 (3-34) 求得3285.27KN (3-35) 3416.4KNm1327.56KNm 满足要求 则箍筋可以按照构造进行配置螺旋箍筋 根据规范可知箍筋间距不大于15d 1528=420mm 取箍筋间距为200mm 同样，也可以对双孔双列的进行验算，结果同样满足要求3.4.4 墩柱的裂缝验算1) 墩身的裂缝计算公式按下列公式进行计算： (3-36) (3-37) a.长期效应组合. 双孔双列 =2345.93，H=219.53KN，=715.83 单孔双列 =2399.6，H=219.53KN，=658.6 b.短期效应组合 双孔双列 =2593.15，H=219.53KN，=658.6 单孔双列 =2499.2，H=219.53KN，=758.76 以计算单孔双列为例 由于 d=1.3m r=0.65m c=60mm 纵向钢筋面积 初始偏心距： (3-38) 由规范可知 14 取=1.0 (3-39) =52.47MPa 保护层厚度C=60mm (3-40) =0.048mm小于0.2mm 由规范可知裂缝宽度不大于0.2mm， 则符合规定 同样可以计算出双孔双列时，同样符合要求3.5 桩基计算8表3-15 土层高度表Table 3-14 vertical force moment horizontal force combination table 土层名称 厚度H （m）建筑土2.5粗沙2.7粉质粘土2.3卵石土 1) 利用公式： (3-41)