毕业设计（论文）-龙江3号公路拱桥设计.docx

齐齐哈尔大学毕业设计 齐 齐 哈 尔 大 学毕业设计 题 目 龙江3号公路拱桥设计 学 院 建筑与土木工程学院 专业班级 土木工程 121班 学生姓名 指导教师 成 绩 2016年6月 20 日III 摘要该桥位于齐龙公路,根据公路资料,现在拟定了两种方案进行比选:等截面混凝土连续梁桥;空腹式拱桥。选择方案二空腹式拱桥作为推荐方案,此方案主拱圈采用等截面悬链线无铰拱,截面具体形式为矩形截面,截面高度为0.8m,截面宽度为10.7m。腹孔形式为板式。本桥设置为一跨,净跨径为45m。下部采用重力式实体型桥台,基础为刚性扩大性基础,引桥用柱式桥台和轻型桥台。基础、桥台、腹孔立柱及拱圈均采用C40等级混凝土。本设计分为上、下拱圈两部分来进行计算,主拱圈拱轴系数、恒载内力计算、活载内力均用拱桥手册查表进行计算。同时，运用软件进行验算。关键词：主拱圈;拱桥;内力计算全套图纸加扣3012250582 AbstractThis bridge is located in Qilong Road.According to given the information, two plans had draw up:concrete continuous bridge; And cross empty stomach type arched bridge.The two elected plan and the cross empty stomach type arched bridge are the recommendation plan, this plan host arch ring hangs the chain line arch without articulation for the constant section, the section of high 0.8m form used the rectangular section, which is breadth of 10.7m.The abdominal pore form is the board style abdominal pore.This bridge have only one cross, the net spans is 45m. This bridge adopts the gravity type pier and rigid expanding structure in lower foundation. The foundation, pillar, the arch ring and the abdominal pore pillar are used the C40 concrete.The design points for the arch ring and the lower two parts calculation, of which the main arch arch axis coefficient and constant load internal force and live load force with arch bridge manual look-up table is calculated. At the same time, the use of software to check.Keyword: Main archring; Arch Bridge; Internal force calculation;目录摘要IAbstractII第1章 绪论11.1 研究形势11.1.1 我国拱桥的建设11.1.2 国外的拱桥设计11.2 拱桥的基本特点21.2.1 拱桥的优势21.2.2 拱桥存在问题21.3 设计的主要内容和设计程序2第2章 方案比选32.1 概述32.1.1 设计项目基本情况32.1.2 设计技术标准32.1.3 工程地质条件32.1.4 桥梁设计原则42.2 设计方案比选42.2.1 预应力混凝土简支梁桥42.2.2 空腹上承式悬链线拱桥52.3 方案对比62.4 总结7第3章 盖梁计算83.1 桥面板尺寸拟定83.2 桥面系橫载计算93.3 盖梁恒载计算103.4 盖梁活载计算123.4.1 横桥向的活载计算123.4.2 顺桥向的活载计算163.5 盖梁内力计算253.6 正截面抗弯承载能力验算273.7 箍筋设计303.8 斜截面抗剪承载力验算31第4章 腹拱立柱计算334.1立柱的尺寸与材料334.2荷载计算344.3截面配筋计算35第5章 主拱圈的计算385.1 拱桥计算所需要的资料385.2 拱轴系数拟定385.2.1 主拱圈的截面特征与位置的确定385.2.2 腹拱立柱高度计算395.2.3 拱上恒载计算415.2.4 验算拱轴系数425.3 拱圈的弹性中心以及弹性压缩系数435.4 恒载内力计算435.4.1 计算不计弹性压缩的恒载水平推力按无矩法435.4.2 计算时考虑到弹性压缩时的恒载内力435.5 可变荷载的内力计算445.5.1 汽车荷载455.5.2人群荷载495.5.3温度作用效应495.5.4混凝土收缩效应515.6 各种效应剪力计算515.7 与剪力相应的轴向力535.8 荷载组合535.9 主拱圈截面配筋及承载力复核565.10 主拱圈强度验算585.10.1 拱圈强度验算585.10.2 拱圈截面合力偏心距验算585.10.3 拱脚截面直接抗剪验算585.10.4 拱的整体“强度-稳定性”验算59第6章 桥面板验算616.1 内力计算616.1.1 恒载计算616.1.2 活载计算616.1.3 荷载组合636.2 正截面配筋与承载能力校核646.3 斜截面配筋656.4 斜截面抗剪承载力验算65第7章 桥墩及基础计算677.1 桥台尺寸拟定677.2 荷载计算687.2.1 桥墩以上恒载计算687.2.2 活载计算717.2.3 内力组合737.3 正截面强度验算747.3.1 受压承载能力对墩身截面的验算747.3.2 墩身截面合力偏心矩验算757.4 基底应力及偏心距验算757.4.1 地基承载能力验算757.4.2 基地偏心距验算777.5 墩台稳定性验算777.5.1 抗倾覆稳定性验算777.5.2 抗滑动稳定性验算78第8章 支座设计798.1 选定支座的平面尺寸798.2 确定支座的厚度798.3 验算支座的偏转808.4 验算支座的稳定性81第9章 施工方案829.1 施工准备829.2 施工方法829.3 设备组成部分829.4 主要机具829.5 施工步骤829.5.1 桥位放样829.5.2 基础施工839.5.3 墩台施工839.5.4 主拱圈施工839.6 拱上建筑施工859.6.1 墩柱盖梁859.6.2 桥面系工程85结论86参考文献87致 谢88第1章 绪论1.1 研究形势1.1.1 我国拱桥的建设 我国拱桥的建设有着很长的历史，坐落在河北赵县的赵州桥，是隋朝大业初年（约公元605年）的一位叫李春的设计者所建。此桥为一座空腹式圆弧形石拱桥，净跨为37.02m，宽为9m，矢高为7.23m，在拱背的上方设有对称不等的腹拱形式。因其构思和工艺的精巧而闻名于世。此外，还有北京的卢沟桥以及苏州的枫桥。拱桥优美的造型，良好的跨越，使得其作为大跨度桥梁的首选形式，这也使得拱桥得到了迅速发展。著名的石拱桥有1991年建成的湖南凤凰县乌巢河桥，跨境120m。其中，在河南的焦作的新丹河大桥跨径为146m，这么优异的跨越能力使它保持着石拱桥跨径世界纪录。除此之外，为了使建造能努力得到进一步的提高，提出了钢管混凝土拱桥的设计思想。其应用体现在广东南海三山西大桥以及巫山长江大桥。劲性骨架由钢管混凝土构成，外面用混凝土作为箱形拱的主要材料，已达到方便施工的目的，避免了钢管锈蚀带来的养护问题；此外，钢管混凝土最先受力，达到充分利用了钢管混凝土承载力。从理论上，在荷载作用下，这种结构的后期徐变变形相对也是比较小的。可以说，我国的拱桥设计也已经达到世界前列的水平。1.1.2 国外的拱桥设计钢筋混凝土拱桥从20世纪初到50年代间，得到了很大的发展，但由于支架问题，其应用受到一定的限制。所以一直到了1979年，应用无支架悬臂施工法使克尔克大桥达到了390m，并保持了18年的世界纪录。而目前世界最高的钢拱桥是美国弗吉尼亚州的新河峡桥，主跨518m，建于1977年。 预应力技术的成熟，促进了预应力混凝土梁桥的迅速发展。1977年奥地利建成了跨径达到了76m的阿尔姆桥，该桥通过在梁的下边缘张拉和在上缘顶压预应力（称为双预应力），将梁高降至2.5m，高跨比仅为1/30。1.2 拱桥的基本特点 我国公路的建设中，拱桥是一种使用广泛的桥型。与梁桥对比发现，其不仅在外形有很多不同以外，更重要则是是两者受力性能上的差别。由力学可知，在竖向荷载的作用下会使梁式结构的支撑处仅产生竖直方向的支撑反力，而拱式结构在竖向荷载作用下，两端支撑不仅有着竖向的反力，而且还会产生水平方向的推力。由于水平推力的作用，这使得拱内产生了轴向的压力，从而减少了主拱圈截面上的弯矩，这使得拱桥成为偏心受压的一种构件，拱桥的截面上应力分布的状态与受弯梁的应力相比发现，其较为均匀。为了发挥主拱圈的截面材料强度，增加跨越能力的目的，拱桥可以达到很好地效果。1.2.1拱桥的优势（1）跨越能力大；（2）能够充分利用本地资源，和钢桥以及钢筋混凝土梁式桥相比，可以节省大量的建筑材料；（3）耐久性好，维修较为容易，养护费用也很少；（4）外形来说，能过达到桥梁对于美观的要求；（5）从构造来讲，较为简单。1.2.2 拱桥存在问题（1）桥梁的自重大，也带来的很多的问题，最为突出的表现在相应的水平推力增大，会增加下部结构的工程时间和强度，而采用无铰拱时，对地基和基础要求都较高；（2）拱桥多采用支架施工的方法来修建，但是随着跨径和桥梁高度的增大，支架或其他辅助设备的费用成本也大大提高了，从而增大了拱桥的工程造价；（3）和梁桥对比发现上承式拱桥的建筑高度较高，可能会提高了工程的造价对行车不利。1.3 设计的主要内容和设计程序主要设计内容包括：方案比选；确定构件尺寸参数，荷载组合，盖梁、腹拱立柱、主拱圈的计算；桥面板验算；支座设计；施工方案等。设计程序依次为方案必选，桥面板设计，盖梁设计，腹拱立柱计算，主拱圈设计，以及桥台与基础计算等。第2章 方案比选2.1 概述2.1.1 设计项目基本情况齐龙3号公路桥位于齐齐哈尔至龙江县的3号公路桥涵，地势平坦，周围为田地。根据其交通规划要求，拟定设计桥涵为45m，新建跨越公路桥梁，受季节性洪水，河床顺直，与桥位正交。齐齐哈尔位于黑龙江省的西部地区，该区域属中温带大陆性季风气候类型。四季特点十分明显：春季多是干旱风大，夏季温度较高且多雨，秋季持续时间不长同时霜早，冬季漫长寒冷且干燥。年降平均的水量为415.8毫米，年平均温度3.26，1月均温-25.9，7月均温22.6。2.1.2设计技术标准荷载等级：（1）道路等级：级；（2）汽车荷载：公路1级；（3）设计桥面宽度：双向两车道，单向车道桥面总宽12m，其中双车道宽3.52m，非机动车道宽2m，人行道宽1.252m，栏杆宽0.5m；（4）设计车速：80；（5）车辆荷载：局部荷载标准值=10.5，集中荷载标准值为320，人群荷载3.0。（6）其他：为了便于计算，人行道、栏杆、路缘石及横挑梁悬出拱圈部分，都是按每延米重量为20；主拱圈内横隔板重量按顺桥向每延米给定，6；给出拱桥各部位材料容重，钢筋砼材料容重取25 ，拱上填料取20，其它部位参照取值。 2.1.3工程地质条件场区范围内地下水位高程为-6.00m，地下水对一般建筑材料无侵蚀作用，不考虑土的液化。土质构成自地表向下依次为:（1）填土层：厚度约为1m，承载力特征值。（2）黏土：厚度约为2-5m。承载力特征值。（3）卵石层：厚度约为5-10m，承载力特征值。2.1.4桥梁设计原则（1）适用性所建桥梁应满足车辆和人群的安全和通车，并应满足将来交通量增长的需求。桥下泄洪和通车等各方面都应该满足要求。建成的桥梁在使用年限上应便于检查和维修。（2）舒适与安全性现代桥梁的设计越来越重视舒适度的要求，要规避车辆在桥上振动与冲击的影响。整个桥跨结构及各部分构件要求在制造、运输、安装和使用过程中都应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性等指标。（3）经济性设计的经济性一直是考虑的重点。在综合发展远景及将来来说，经济性的养护和维修等费用是必须要考虑的。（4）先进性为了便于制造和架设，我们应该尽量用先进施工设备和工艺技术，以达到减少劳动强度，以此加快施工的进度，并同时保证工程质量和施工安全的要求。（5）美观从一座桥梁的设计角度，要求考虑优美的外形，并与周围的景致相一致和协调因素。综上所述来对桥梁的设计和施工来作出正确的综合评估。2.2设计方案比选2.2.1预应力混凝土简支梁桥 （1）预应力混凝土梁式桥的特点 1）可采用本地的材料，达到成本降低，而材料多以砂、石为主； 2）可模型好，结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少 3）结构的整体性很好，但刚度较大，而变形较小； 4）多采用预制的方式来建造，此方法可以将桥梁的构件标准化加工； 5）预应力混凝土梁式桥可以利用高强度材料来降低结构自重所占全部设计荷载的比重，从而达到节省材料、并同时增大跨越的能力，也提高混凝土抗裂和抗疲劳的性能； 6）采用预应力技术可以为装配式结构提供了最有效的拼装方式，通过施加纵向、横向预应力钢筋，使装配式结构集成为一个整体，扩大了装配式结构的应用领域。（2）孔径布置单孔45m跨线。（3）主跨结构构造上部结构的主梁采用T形横截面，梁高为2.25m，主梁间距2.0m，主梁梁肋宽为0.18m；下部结构桥址处河床稳定，河道顺直。桥台为重力式U形桥台，桥台大约高8m。（4）施工方案采用预制安装法进行对于桥梁来说，上、下部结构可以同时施工，从而工期缩短；质量可以控制。但是需要大型起吊设备进场，构造上连接麻烦，整体性应严格控制。2.2.2空腹上承式悬链线拱桥 （1）空腹上承式悬链线拱桥的特点1） 跨越能力较大；2） 能利用好本地资源，与刚桥、钢筋混凝土梁桥相比发现，可节约建筑材料；3） 耐久性能好，维修和养护费用少，造型优美；构造和受力简单；4） 但结构自重很大，水平方向的推力较大，增加了下部结构工程量；5） 拱桥水平推力作用较大，在连续多孔大中型桥梁设计中，需要较复杂的措施。 （2）孔径布置 采用单孔跨越，净跨径为45m （3）结构构造上部结构：主拱圈的矢跨比为f=1/5，悬链线等截面无铰拱，主拱圈横截面为矩形板拱。立柱采用矩形截面，腹孔宽为4.5m；下部结构：重力式实体桥台。（4）施工方案采用支架施工法进行工程施工。2.3方案对比表2-1方案必选方案比选桥型方案预应力混凝土简支梁桥(第一方案)空腹上承式悬链线拱桥(第二方案) 经济性成本较低，材料多以砂、石为主。但需采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产。预应力混凝土梁式桥有效利用高强度材料，降低自重所有的占全部设计荷载的比重，达到节省材料、增大其跨越能力，同时提高其抗裂和抗疲劳的能力能充分就地取材，与刚桥、钢筋混凝土梁桥相比较，发现可以节约大量钢材和水泥；耐久性好，维修养护费用少 美观性美观方面略有不足，但其整体性好。造型美观；构造简单。施工方面可模型好，结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少采用预制安装法进行，可以对桥梁进行上、下部结构可以同时施工，使工期大大缩短；质量容易控制。但是需要大量起吊设备，构造上的连接麻烦，整体性需要严格控制。采用支架施工法进行施工，降低施工难度。水平方向的推力较大，对地基承载力要求较高。在连续多孔的大中型桥梁中，需要采用较复杂的方式适用性结构的刚度较大，变性较小。采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力，使装配式结构集成整体，进一步扩大了装配式结构的应用范围。跨越能力较大；自重大，有相应的水平推力较大，增加下部结构工程量。2.4总结经过反复的研究，以及实地的勘察。发现方案二，适合该地区特点，符合适用安全、经济美观的要求。在整体的公路设计中，能够胜任交通建设规划要求。因此，确定方案二桥型空腹上承式悬链线拱桥。第3章 盖梁计算3.1桥面板尺寸拟定根据任务书要求其道路等级为级，设计荷载为公路级，设计桥面宽度设置为双向双车道，在规划设计、桥梁总宽为12m，由10片空心板构成。采用C40混凝土预制空心板和填塞铰缝。桥面板与桥面板之间的间隙为1cm，其中有8块中板宽：99 cm，边板宽：117.5cm，横截面形式如图3-1，图3-2，空腹段跨径为4.5m，板长为4.45m，板厚为42cm。铰缝截面图如图3-3，桥面形式如图3-4。图 3-1中跨板结构图3-2 桥面板边跨横截面（cm）图3-3 铰缝构造（cm）图3-4 桥面形式（cm）3.2桥面系橫载计算已知，,人行道每延米20kN/m。桥面铺装混凝土沥青的铺装厚度：9cm，C40混凝土垫层的铺装厚度：7cm。沥青混凝土面层（均摊到各块桥面板中梁）：；C40混凝土垫层（均摊到各块桥面板中梁）：； 沥青混凝土面层（均摊到各块板边梁）： ； C40混凝土垫层（均摊到各块桥面板边梁）：； 每块桥面板重量： 桥面板中梁：，； 桥面板边梁：，； （3）每块板所受铰缝重量： ； （4）人行道重量：根据任务书要求，； （5）桥面铺装与空心板传递给盖梁的力： 中梁：； 边梁：。3.3 盖梁恒载计算盖梁其材料采用C40混凝土,图3-5为盖梁的横截面和侧截面尺寸，图3-6为简化的力学模型。图3-5 盖梁横截面和侧截面尺寸盖梁有3根柱子，盖梁其自重在横桥向引起的荷载可简化成一个均布荷载：，力学模型如下图图3-7 盖梁自重的和图超静定结构，利用结构力学力法求解，图乘法进行计算墩柱反力：，由：，可得：，由此得三立柱反力为： (2)盖梁自重及内力计算（各截面如图3-8，各截面的内力见下表3-1）：图3-8 盖梁各截面编号（cm）表3-1 盖梁自重及产生的弯矩、剪力计算截面编号自重（）弯矩（）剪力（）1-1 -2.7-2.72-2-5.4-5.43-3 -11.2516.144-414.3414.345-5-1.86-1.866-6-18.06-18.067-7-19.8619.863.4盖梁活载计算3.4.1 横桥向的活载计算求解可变荷载横向分布系数计算时，当荷载对称布置时采用杠杆原理法，而非对称布置时则采用偏心压法，受力设为板的中心。（1）采用对称布置单列车布置情况 图3-9 单列车对称布置情况由图3-9可得：；双列车布置情况图3-10 双列车对称布置情况由图3-10可得：；(人群对称布置)由图3-11可得：；。图3-11 人群对称布置情况 （2）非对称布置 ,应用偏心压力法。 单列车布置情况图3-12 单列车非对称布置情况由：公式其中，为各梁距桥面中心的距离。；则：； ； ； ； ； ； ； ； ； ；双列车布置情况图3-13 双列车非对称布置情况。则：； ； ； ； ； ； ； ； ； 。(人群非对称布置）图3-14 人群非对称布置情况 e=5.25。则：； ； ； ； ； ； ； ； ； 。3.4.2顺桥向的活载计算局部荷载标准值=10.5kN/m，集中荷载标准值为180kN，人群荷载3.0kN/m。支座尺寸拟定：顺桥向40cm，横桥向40cm。 （1）单孔荷载图3-15 顺桥荷载分布情况布载长度：4.45-0.2=4.25m；单列时:B=1801.05+0.54.251.0510.5=212.4kN；双列时：B=212.42=424.8kN；单侧人群荷载：B=30.54.251.05=6.69kN；双侧人群荷载：B=26.69=13.38kN；（2）双孔荷载图3-16 双孔荷载表3-2 可变荷载横向分布后各梁支点反力（对称布置）（kN）板号单行列车双行列车人群荷载单孔双孔单孔双孔单孔双孔BRBRBRBRBRBR1212.40235.90424.80471.8013.3923.426.7846.872212.40235.90424.80471.8013.39024.0203212.40235.90424.8201.78471.8224.10513.39024.0204212.40235.90424.80471.8013.39024.0205212.463.72235.970.77424.8180.54471.8200.51513.39024.0206212.463.72235.970.77424.8180.54471.8200.51513.39024.0207212.40235.90424.80471.8013.39024.0208212.40235.90424.8201.78471.8224.10513.39024.0209212.40235.90424.80471.8013.39024.02010212.40235.90424.80471.8013.3923.426.7846.87布载长度：8-0.2-0.2=7.6m；单列时：B=1801.05+20.54.251.0510.5=235.9kN；双列时：B=235.92=471.8kN；单侧人群荷载：B=230.54.251.05=13.39kN；双侧人群荷载：B=213.39=26.78kN；（3）可变荷载横向分布后各梁支点反力各梁支点反力计算的公式为，相关数值见表3-2和表3-3。表3-3 可变荷载横向分布后各梁支点反力（非对称布置）（kN）板号单行列车双行列车人群荷载单孔双孔单孔双孔单孔双孔BRBRBRBRBRBR1212.493.03235.9103.32424.8114.3471.8126.916.694.513.389 2212.477.10235.985.63424.898.55471.8109.56.693.6513.387.3 3212.461.17235.967.9424.881.13471.890.116.692.813.385.64212.445.24235.950.25424.866.27471.873.66.691.9513.383.9 5212.429.31235.932.55424.850.55471.856.146.691.0913.382.186212.413.16235.914.62424.833.98471.837.746.690.2413.380.487212.4-2.76235.9-3.07424.816.99471.818.876.69-0.6713.38-1.348212.4-18.69235.9-20.76424.8-4.25471.8-4.726.69-1.4613.38-2.92 9212.4-34.62235.9-38.45424.8-12.74471.8-14.156.69-2.3113.38-4.62 10212.4-50.55235.9-56.44424.8-29.31471.8-32.556.69-3.9213.38-5.84 （4）各梁段的恒载和活载作用下梁的反力表3-4 各梁恒载和活载反力基本值列表（未计入冲击系数）（kN）编号荷载情况1号梁R12号梁R23号梁R34号梁R45号梁R56号梁R67号梁R78号梁R89号梁R910号梁R101恒载69.2722.0122.0122.0122.0122.0122.0122.0122.0169.272单列对称000070.7770.7700003单列非对称103.3285.6367.950.2532.5514.62-3.07-20.76-38.45-56.144双列对称00224.120200.52200.520224.12005双列非对称126.91109.4690.1173.656.1437.7418.87-4.72-14.15-32.556人群对称46.8650000000046.8657人群非对称97.35.63.92.180.48-1.34-2.92-4.62-5.84恒载、活载各数据详见下表2-4，其表中所取用的均为各梁的最大值，（冲击系数对于简支板桥：，当f14Hz时，=0.45；当1.5Hzf14则：=0.45。将内力进行组合效应以1.2恒载+1.4（1+）活载+1.40.8人群荷载计，并将各梁恒载和活载反力情况汇总至下表3-5中。（5）桥面荷载作用下引起立柱反力计算将桥梁简化为下图3-17的力学模型图3-17 桥面荷载作用下引起立柱反力计算力学模型 在各种情况下各立柱反力计算立法公式与之前求盖梁自重下的立柱反力相同，应用图乘法进行求解。则各种荷载作用下的立柱反力计算过程如下：图3-18 桥面板恒载作用下引起立柱反力计算在桥面板恒载作用下立柱反力，利用图3-18，应用结构力学力法知识，由：，得：，由此得三立柱反力为：在单列对称车辆荷载作用下立柱反力图3-19 单列对称车辆作用下引起立柱反力计算 ，利用图3-19，应用结构力学力法知识，由：，得：，由此得三立柱反力为：在单列非对称车辆荷载作用下立柱反力 ，利用图3-20，应用结构力学力法知识由：，得：，由此得三立柱反力为：图3-20 单列非对称车辆作用下引起立柱反力计算在双列对称车辆荷载作用下立柱反力，利用图3-21，应用结构力学力法知识，由：，得：，由此得三立柱反力为：图3-21 双列对称车辆作用下引起立柱反力计算在双列非对称车辆荷载作用下立柱反力图3-22 双列非对称车辆作用下引起立柱反力计算，利用图3-22，应用结构力学力法知识，由：，得：，由此得三立柱反力为：在人群对称荷载作用下立柱反力，应用结构力学力法知识，由：，得：，由此得三立柱反力为：在人群非对称荷载作用下立柱反力图3-24 人群非对称荷载作用下引起立柱反力计算 ，利用图3-24，应用结构力学力法知识，由：，得：3.5 盖梁内力计算（1）桥面系恒载加活载作用下各截面的弯矩弯矩计算截面位置见图3-8，各截面弯矩计算式为：M1-1=0；M2-2=0；M3-3=-R10.5；M4-4=-R10.7+G10.2；M5-5=-R12.5-R21.5-R30.5+G12； M6-6=-R14.3-R23.3-R32.3-R41.3-R50.3+G13.8；M7-7=-R14.5-R23.5-R32.5-R41.5-R50.5+G14.0；表3-5 各种荷载组合下的盖梁截面弯矩计算 情况各截面弯矩（kNm）截面-截面-截面-截面-截面-截面-截面-1+2+600-67.81-100.424.56-67.08-173.761+2+700-46.63-67.0736.43-73.48-170.071+3+600-172.67-234.86134.67-70.48-567.641+3+700-151.47-217.5154.7-93.73-560.481+4+600-67.81-100.428.41-376.08-273.071+4+700-46.63-70.8273.18-370.29-269.81+5+600-196.62-280.7154.79-148.03-79.191+5+700-175.42-237.37167.9-173.49-79.37 （2）桥面系恒载加活载作用下各截面的剪力最大弯矩时的剪力计算，一般公式为：截面-：Q左=Q右=0；截面-：Q左=Q右=0；截面-：Q左=-R1，Q右=-R1+G1；截面-：Q左=Q右=-R1+G1；截面-：Q左=Q右=-R1-R2-R3+G1；截面-：Q左=Q右=-R1-R2-R3-R4-R5+G1；截面-：Q左=-R1-R2-R3-R4-R5+G1，Q右=-R1-R2-R3-R4-R5+G1+G2；表3-6 各种荷载组合下的盖梁截面剪力计算 (kN) 情况-Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右1+2+60000135.61161.09161.09161.09108.29108.29-88.08-88.05-88.081481+2+70000-93.2152.5152.5152.585.2585.25-117.9-117.9-117.9118.181+3+60000-345.35152.51152.51152.51-211.97-211.97-432.86-432.86-432.86276.21+3+70000-302.94143.86143.86143.86-235.06-235.06-462.76-462.76-462.76303.181+4+60000-135.61379.73379.73379.73-128-128-587.85-587.85-587.85583.581+4+70000-93.2371.08371.08371.08-151.1-151.1-617.76-617.76-617.76580.651+5+60000-393.24231.27231.27231.27-226.65-226.65-532.85-532.85-532.85576.331+5+70000-350.83222.62222.62222.62-249.75-249.75-309.92-562.77-562.77533.1（3）盖梁内力汇总：表中各截面内力均取表上面剪力和弯矩表中的最大值。 截面配筋设计与承载能力校核采用C40混凝土，主筋选用HRB400，20，保护层厚6cm（钢筋中心至混凝土边缘）。，。箍筋选用HRB335，10，。表3-7 盖梁内力会总表内力 截面号-弯矩(kNm)M盖梁自重-0.41-1.62-7.03-3.987.25-10.68-14.47M荷载组合最大值00-46.63-67.07273.18-67.08-79.19M荷载组合最小值00-192.62-280.724.56-376.08-567.64M计算最大值-0.41-1.62-53.66-71.05280.43-77.76-93.66M计算最小值-0.41-1.62-199.65-284.6831.81-386.76-582.11剪力(kN)Q自重左-2.7-5.4-11.2514.34-1.86-18.06-19.86右-2.7-5.416.1414.34-1.86-18.0619.86Q荷载组合最值左00-393.24371.08-249.75-617.76-617.76右00379.73371.08-249.75-617.76583.58Q计算左-2.7-5.4-404.49385.42-251.61-635.82-637.62右-2.7-5.4395.87385.42-251.61-635.82603.263.6 正截面抗弯承载能力验算依据规范GB50010-2010其应该符合中公式6.2.10-1， (3-1)（1）盖梁下缘受拉侧配筋设计取-截面作配筋设计已知：b=600mm，h=600mm，该桥梁为大型桥梁，取，混凝土强度等级不超过C50，所以，；即：，化简后得：，解方程得:x=33.1mm;则， 选用20钢筋，根数，取5根，配筋率为： 所需截面最小宽度：bmin=302+520+430=280mmb=600mm；查的规范规定C40混凝土，HRB400钢筋=0.53；为防止超筋和保证受压钢筋达到抗压强度设计值，所以需满足：； 该截面实际承载能力为： （2）盖梁上缘受拉侧配筋设计取-截面作配筋设计已知：b=600mm，h=600mm，该桥梁为大型桥梁，取，；即：，化简后得：，解方程得：71.8mm，则， 选用20钢筋，需要的根数为，取11根，配筋率：所需截面最小宽度：bmin=302+1120+1030=580mmb=600mm；查的规范规定C40混凝土，HRB400钢筋时=0.53；为防止超筋和保证受压钢筋达到抗压强度设计值，所以需满足：； 该截面实际承载能力为： 正截面承载能力与配筋率满足要求。 （3）盖梁其余截面配筋设计-截面为正弯矩最大截面，-截面为负弯矩最大截面，所有截面（-截面与除外）下缘受拉侧配筋情况同-截面，所有截面上缘受拉侧配筋情况同-截面。（4）盖梁悬臂端抗弯承载能力验算取-截面作配筋设计已知：，该桥梁为大型桥梁，取，。上缘受拉侧选用20钢筋，根数取11根，配筋率，相对受压区高度：表3-8 各截面钢筋量计算表截面号钢筋选用情况上缘根数面积（mm2）下缘根数面积（mm2）1-111345526282-2113455515703-3113455515704-4113455515705-5113455515706-6113455515707-711345551570该截面实际承载能力为：正截面承载能力与配筋率满足要求。下缘受拉侧选用220构造筋，。各截面的钢筋设计如表3-8所示。3.7 箍筋设计（1）截面尺寸检查截面尺寸符合设计要求。（2）检查是否需要根据计算配置箍筋故可在盖梁跨中的某长度l内按构造配置箍筋，其余区段按计算配置箍筋。向边支点梁段：向中支点梁段：（3）箍筋设计箍筋采用直径为10mm的四肢箍筋，箍筋截面积。边立柱梁段箍筋间距Sv为：因为连续梁近边支点梁端，非受压翼缘，纵向受拉钢筋配筋率由之前可得。又因为箍筋的间距不应大于梁高的1/2且不大于400mm，所以取，箍筋配筋率，满足要求。支座中