高支模施工

目 录l、编制依据022、工程概况033、功能及结构介绍044、施工准备045、脚手架设计与施工106、模板工程137、模板计算348、模板制作、安装技术措施369、与其他工序配合3710、其它注意事项3711、模板拆除及养护38l2、质量保证措施4113、安全生产及文明施工保证措施4214、成品保护措施4315、环境保护措施431、编制依据11本工程施工组织设计。12施工图纸：北京通程泛华建筑工程顾问有限公司设计江油市就业和社会保障综合服务中心项目工程建筑和结构施工图。1.3主要规程、规范(详见表12)规范一览表 类 别名称编号国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502042002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300一2001 建筑工程模板施工手册 (第二版)混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ01822004建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ10一2001地方 建筑安装工程施工安全操作规程DBJ O 16 22 O O 2 14其他 (1)建设部“关于建筑业进一步推广应用十项新技术的通知。 (2)企业S09001：2000质量体系管理文件和环境职业健康安全管理体系文件。 (3)企业项目管理手册。 (4)危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法2、工程概况1、建筑概况 本工程为江油市就业和社会保障综合服务中心办公楼，由北京通程泛华建筑工程顾问有限公司设计,陕西建工集团第十建筑工程有限公司中标承建，位于四川省江油市社保局原址，本工程为一栋单体工程组成，还有室外等附属设施。建筑面积约8000，建筑层数地上5层，地下1层。建筑总高度22.2m，框架结构。建筑物平面形状长方型,西东向从轴至12轴长49.8m，南北向从A轴至轴长36.6m2、高大支模结构概况本工程为社会保障综合服务中心办公楼，一层层高4.5m；中庭(轴、B-D轴)层高8.45m，轴交B-D轴区域为高大模板施工区,本方案针对该区域进行设计、计算。按有关规范及标准文件要求，凡高度超过8米、或跨度超过18米、或施工总荷载大于10KN/、或集中线荷载大于15KN/M的承重支撑架搭设方案，必须经过专家论证，方可进行施工。办公楼梁板混凝土强度等级为C30，板厚120，梁截面类型共 4种，为200450；25055， 350650、3501100。因该段位于门厅靠中位置，底为一层钢筋混凝土楼板，板厚度为160，要求一层楼板下底模支承不撤，上下要求对齐，其强度完全设计要求（查看标养和试压值）。 3、功能及结构介绍： (见工程概况) 4、施工准备 41组织施工技术人员在施工前认真熟悉图纸，了解设计意图，熟悉各部位及各空间的相对关系及标高。发现问题及时同设计院沟通，做到提前发现问题，提前解决问题。 42编制模板及支撑体系专项设计施方案，对施工班组进行技术安全交底。 43对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。 5、脚手架设计与施工 施工工艺流程：用木板垫板、搭设脚手架立杆、大横杆、小横杆、水平杆、剪刀架等。 51脚手架及其附件材料要求 51l钢管 (1)钢管规格及材质要求：本工程支模满堂脚手架及支撑钢管均采用48 X 3.5mm钢管。其材质符合国家标准。 (2)外观检查 钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀(内外壁)和硬弯曲等现象。 (3)钢管上严禁打孔。 512扣件 (1)材质 采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚二F架扣件(GB 15831)的规定。 (2)外观检查扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。 52脚手架搭设及构造要求 52.1立杆 立杆接头必须全部采用对接扣件连接，顶层梁梁下受力部分因防扣件滑移均设双扣件，立杆与水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开5 0 cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。 立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。 522水平杆 水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3(本工程不大于50cm)，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5 c m。 523剪刀撑 本工程脚手架采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。 剪刀撑均按6米设置，斜杆与地面(或受力杆)的夹角在450600之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆应扣在立杆或水平杆上，两端分别用旋转扣件固定。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。 为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用搭接连接，且连接扣件不少于3个。所有梁下排架每榀立杆间距按计算书中最小间距(纵向450mm和横6 00mm)设置。53质量保证措施531扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽查数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件1201-32005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点）1201-320050105.3.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法（图） (1)扣件的紧固程度宜在4050Nm，并不大手65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 (2)各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。 (3)钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 (4)钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。 (5)梁底立杆必须保证垂直，且立杆应对正梁的中心线。 542脚手架搭设的安全技术措施 (1)操作人员必须在每步架搭设完毕，并检查符合设计规定才可进行下步操作。 (2)搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 (3)脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每曰收工前，一定要确保架子稳定。 (4)在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步架验收一次，达到设计满足施工要求后挂合格牌。 (5)搭设过程中严格控制立杆的自由伸出长度，应按附图施工。 543脚手架拆除的安全技术措施 (1)脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。 (2)拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。 (3)拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。 (4) 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。 (5) 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 (6)每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 (7)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 (8)在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。 (9)所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 (1 0)所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 (11)拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。6、模板工程 模板工程是结构外观好坏的重要保证，在整个结构施工中也是投入最大的一部分，模板系统的选择正确与否直接影响到施工进度及工程质量。 施土工艺流程： 柱摸板放线定位-柱模板拼装-检查对角线、垂直度和位置-安装柱箍-模板质量检查-校正、固定。 梁板模板地面弹出梁轴线引入梁地模板、标高控制和复核-搭设梁、板支架-固定梁底模-梁底模起拱-绑扎梁钢筋-安装梁侧模、板底模-绑扎板钢筋-安装梁、板外侧模和边模-支撑及上拉杆-检查梁口复核校正-固定-浇筑 61模板的支设 模板支设前地面不得有积水、杂物。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。 62顶板模板支设 621顶板模板采用15 mm厚木多层板，50mm100mm木方做次楞，中心间距300mm，100mm100mm木方作主楞，中心间距850或900mm，采用4 83.5满堂钢管架做支撑系统，考虑到整个支撑系统的稳定性，设水平剪刀撑(加强层)和竖向剪刀撑。(具体设置见附图一、附图二。) 622顶板模板施工时注意以下几点： 1)横板支撑钢管必须在楼面弹线下垫50mm200mm通长木跳板； 2)钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； 3)模板第一排次楞木方需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于l mm，否则用腻子封条； 4)根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4m开问按1起拱，4mL6m按2起拱，6mL的按1-2起拱。 5)顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50Hun 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 63楼面梁模板体系概述 采用1 8厚多层板，梁侧部分水平次龙骨采50 x 100木方，间距250mm，竖向主龙骨采用48钢管，当梁高大于1000mm时，间距450mm，当梁高小于等于1000mm时，间距600时。 当800mm梁高1000mm时，必须按水平间距610mm设一道1 6对拉螺栓； 梁底模次龙骨采50 x100mm木方，主龙骨为钢管，当梁高大于1 000mm时，间距450mm，当梁高小于等于1000rnm时，间距900mm。梁宽300mm底部设置2根木方，300mm梁宽400mm，底设3根木方，钢管主龙骨与板下支撑连成一体（ 如图）支撑系统：梁下主龙骨钢管与板下碗扣架连成整体，上端支撑主龙骨(具体设置见附图一、附图二。)7、模板计算 71楼板支撑系统的验算：报告厅一次板按板厚120(100厚)的模板进行计算711设计荷载计算(1)模板及支架自重 取0.5 KN/m30.1 2=0.0 6 KN/m2(2)新浇砼自重 取2 4KN/m3 0.1 0=2.88KN/m2(3)钢筋自重 取1.1 KN/rn30.1 2=0.1 3 2 KN/m2(4)施工人员及设备 取2.5 KN/m2(5)振捣砼产生的荷载 取2.0KN/m2 计算时荷载取(1)+(2)+(3)+(4)再乘分项系数，得出计算荷载如下：q=(0.0 6+2.88+0.132)1.2+2.51.4=7.186 KN/m2 取l m宽线荷载为q=7.186 KN/m=7.186N/mm 按刚度要求计算时，其荷载为(1)+(2)+(3)再乘分项系数，得出计算荷载如下：q=(0.06+2.8 8+0.132)1.2=3.686 KN/m2取1m宽线荷载为q=3.6 86 KN/m =3.6 86KN/m2712计算方木楞间距 (1)按强度要求计算 M=q l28= fmbh2/6 1 2=8fmbh2/6q 式中取fm=1 3N/mm2，b=1000mm，h=1 8mm l 2=8131000182/67.186 计算得1=884mm (2)按刚度要求计算 荷载为3.686N/mm =0.677 q l 4/100EI1/400 式中E=6500N/mm2，I=bh 3/12=1000183/12=48.6104 I3=100EI/0.677400q=100650048.6104/0.6774003.686得出=681 mm二者取小值L=68 1 mm，采用L为6 5 0mn。(3)验算M=0.125 q l2=01257.1866502=379510NN.mmQ=0.625q1=0.6257.186650=2 919N抗弯：=M/W=379510/l 0001818/6=7.03fm=13抗剪：=QS/Ib=291954000/4860001000=0.324fv=1.4取木方楞间距L为650mm，可满足要求。7.1.3计算方木楞跨度即钢楞间距作用于方木楞上的线荷载：按强度要求q=7.186 KN/m20.65m=4.67 KN/m按刚度要求q=3.686 KN/m20.65m=2.4KN/m(1)按强度要求计算M=q l28=fmbh2/61 2=8fmb h2/6 q式中取fm=13N/mm2，b=60mm，h=80mm1 2=81360802/64.67 计算得1=1194mm(2)按刚度要求计算=5ql4/384E I1/400式中E=6500N/mm2，I=bh3/12=6 08 03/1 2=2 5 6104I3=384 E I/5400q=3 8 46500256104/54002.4 1=1100mm二者取小值L=ll00mm，方木楞跨度即钢楞间距采用L为1 l 00mm。7.1.4计算钢管大楞跨度作用于钢管大楞上的线荷载(近似)：按强度要求q=7.186 KN/m21.1 m=7.9 KN/m按刚度要求q=3.686 KN/m21.1 m=4.06 KN/m(1)按强度要求计算M=q12/10=fmWl 2= 0fmW/q483.5 钢管取fm=215N/mm2， W=5.08103mm3， E=211 05N/rnm2，I=1218104mm41 2=102155.08103/7.9 计算得1=1175mm(2)按刚度要求计算=0.677ql 4/100E I1/5 00 13=100 EI/06 77500q=100210000121800/0.67750 04.06得出l=1230mm 二者取小值L=I175mm，钢楞跨度采用L为1150mm。 综合以上计算得出板厚为120的板(包括100厚板)支模有关数据如下：方木楞间距取650mm：方木楞跨度即其下钢管楞的间距取1100mm，也就是说立杆横向间距取1 1 00mm；钢管楞的跨度也就是立杆纵向间距1150 mm。从脚手架布置图来看，只有演讲台段(三段)立杆伸出自由长度最大，就按此段取值进行计算。 模板及支架自重标准值：0.7 5 kN/m2 施工人员及设备荷载标准值：1.0 kN/m2 混凝土自重 240.15=36 kN/m2 钢筋自重 1.10.15=0.165 kN/m2 由于模板支架为敝开架，挡风系数小，可忽略风荷载的影响单根立杆上的承载能力极限状态设计值，按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： N=(0.75+3.6+0.165)1.2+1.01.40.9 2=5.52 KN 模板支架立杆的计算长度10=1.5+20.29=2.08m 根据(JGJ130-2001，2002年版) 表5.33取长度系数=15 由JGJ130-2001公式5.3.3得长细比=10i=k h/i 当k=l时， =15208/1.58=197210，满足要求。 当k=l.l 5 5时， =1.1552081.5/1.58= 28。 查表得=0.1 4 NA=552103/(0.14489)=81N/mm2205N/mm2 满足要求。72框架梁计算：按前面工程概况描述分三段分别进行计算。721一段阶梯段上面梁的验算 由于该部分板梁截面不大，高度为27米，按常规支撑能满足承载力及稳定性要求。只能待上面梁、板混凝土浇筑完成后方可撤出 方作底板模。 (1)荷载分析 底模板自重 0.750.3 5=0.2 6 kN/m 砼自重 240.3511.25=10.5 kN/m 钢筋自重 1.50.351.25=0.66 kN/m 活荷载 2.00.35=0.7kN/m 总竖向荷载 q=(02 6+10.5+0.66)1.2+0.71.4=14.65kN/m抗拉、抗压和抗弯设计值：f=l1 Nmm2弹性模量： E=9000 N/mm2截面特性： I=bh3/12=40853/12=2.05106mm4W=bh2/6=40852=482104mm3 (2)弯距计算 按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查得弯距系数km=0.107，剪力系数Kv=0.607，挠度系数Kw=0.632 Mmax=km l 2=0.10714.650.45 2=0.32 KNm =Mmax/W=0.32106/4.82104=6.64N/mm211 N/mm2 满足要求。 (3)挠度计算 =0632ql4/100E I=0.63214.654504/(10090002.051 06) =02 0mmL/400=1.125mm满足要求。(4)立杆稳定性计算单根立杆上的承载能力极限状态设计值，按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算：N=(0.2 6+1 0.5+0.66+0.7 5)1.2+21.404 5=783 KN模板支架立杆的计算长度1 0=1.5+20.295=2.09m根据(JGJ130-200l，2 002年版)表533取长度系数=15由JGJ 1 3 0-2 00 1公式533得长细比=10i=khi。当k=1时， =1.5209/1.58=198210，满足要求。当k=1.155时， =1.1552091.5/158=2 2 9。查表得=01 3 9 N/A=7.83103(01 3 94 8 9)=115N/mm2205 N/mm2 满足要求。 (5)扣件抗滑承承载力计算按单层模板支架扣件验算： 对单层模板支架，纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按下 列公式计算： 对单层模板支架，纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按下列公式计算： RRc 对二层及二层以上的模板支架，考虑叠合效应，扣件的抗滑承载力按下列公式计算：1.05RRc 其中：R-纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值(KN)； Rc一双扣件抗滑承载力设计值，按建筑施工扣件式钢管模扳支架DB3 3/10352006表518为16.00KN。本工程采用双扣件其值计算中R取最大支座反力，根据前而计算结果得到R=21 3 kNRc=1 6 K N 满足没计要求 7.31楼板验算计算楼板的厚度：0.12 m，楼板新浇混凝土自重：(24 x0.1+1.1 x 0.12)+0.014100.148=4.314kN/m2模板自重0.75 kN/m2施工活荷载2.5 kN/m2取1 m板宽计算。 (1)板抗弯强度验算 q=(10.62+0.75)1.01.2+2.51.01.4=25.82 kN/m Mma=0.107q12=0.10716.820.30.3=0.162 kNrn W=bh2/6=10001 52/6=3.75104mm3 o=Mmax/w=0.162106/3.75104=4.32N/mm29.68 N/mm2 满足要求。 (2)板变形验算 模板上的正常使用极限状态设计值，按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重以及模板自重组合计算： q=(10.35+0.7 5)1.0=11.1 kN/m I=bh312=10001 5 3/1 2=2.8110 5mm4 V=0.632 q14/100 E l =0.63211.13 0 04/10046802.811 05=0.518mm 验算时，其变形值不得超过计算跨度的1/400=300/400=0.7 5mm。 基本满足要求。732次龙骨计算 多层板及5 0mm100mm方木自重标准值：0.3kN/m2。 (1)抗弯强度验算 方木上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及50mm x 100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： Q=(0.3+10.35)0.31.2+2.50.31.4=4.884 kN/m Mmax=0.125q1 2=0.1254.8840.9 2=0.49 kNm W=bh2/6=40852/6=44.82104mm3 0=Mmax/W=0.49106/4.82104=10.2N/mm211 N/mm2 满足要求。 (2)变形验算 模板上的正常使用极限状态设计值，按多层板及50mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算： q=(0.3+10.35) 0.3=3.195 kN/m I=bh3/12=40853/12=2.05106mm4 V=0.632ql4/100E1=0.6323.1959 0 04/10090002.051 06=0.7 2mm 验算时，其变形值不得超过计算跨度的1/400=900/4 00=2.5mm满足要求。733主龙骨计算 采用4 83.5mrn管满堂架作为支撑，楼板底立杆纵、横距0.9m，步距1500mm由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。 施工人员及设备荷载标准值：2.0kN/m2 (1)抗弯强度验算 直接支承方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及5 0mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算： q=(0.3+10.35)0.91.2+2.00.91.4=14.022kN/m W=bh2/6=858 5 2/6=1.02105mm3 I：I=bh3/12=85853/12=4.35106mm4 Mmax=0.125ql2=0.12514.0220.92=1.42kNrn o=Mmax/W=1.13106/1.02105-11N/mm2=fm=11 N/rnm2 基本满足要求。 (2)变形验算 直接支承方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值，按胶合板及 50mm1 0 0mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算： q=(0.3+10.35)0.9=9.585 kN/m V=0.677q l4/100El =0.67795 8 59004/10090004.3510 6 =1.09mm 验算时，其变形值不得超过计算宽度的1/400=900400=2.5mm734立杆稳定性验算： 新浇钢筋混凝土自重 (240.41+1.10.41)+0.014100.41=10.35 kN/m2 模板自重 0.75 kN/m2 钢管自重0.5kN/m2 施工活荷载 2.5 kN/m2 静载分项系数取1.2，施工活荷载分项系数取1.4 合计： 17.4 2KN/m2 钢管每区格面积为：0.90.9=0.81m2 每根钢管承受的荷载：0.8117420=14110N 用4 83.5 mm钢管A=489mm2 i=1.58mm 立杆的计算长度1 0=1.5+20.305=2.11 m根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表533取长度系数=1.5。 入=1o/i=kh/i 当k =l时，入=1.5201/1.58=190210，满足要求。 当k=1.155时，入=1.1551.5211/15 8=231。 查表得u=0.137。 按稳定性计算支柱的受压应力为： O=N/VA=14110/0.1374 89=2 09N/mm2 f=205N/mm2 基本符合要求。 根据以上分析，该钢管架能满足要求。735暗梁次龙骨计算 多层板及5 0rnm 100mm方木自重标准值：03 kN/m2。 (1)抗弯强度验算 方木上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及5 0mm10 0mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： Q=(0.3+25.484)0.11.2+2.5 0.11.4=3.444 kN/m Mmax=0.125q12=0.1253.4 440.92=0.35 kNm W=bh2/6=40 X 852/6=4.82104 mm3 0=Mmax/W=0.35106/1.82104=7.26N/mm211N/mm2 满足要求。 (2)变形验算 模板上的正常使用极限状态设计值，按多层板及5 0mm X 1 0 0mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算： q=(0.3+25.484)0.1=2.58 kN/m I=bh3/12=4085 3/12=2.05106mm4 V=0.632ql4/100 E1=0.6322.589004/10090002.051 06=0.5 8mm 验算时，其变形值不得超过计算跨度的1/400=900/4 00=2.5mm满足要求。736暗梁主龙骨计算 采用4835mm钢管满堂架作为支撑，楼板底立杆纵、横距09m和0.3m，步距1 5 0 0mm由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。 施工人员及设备荷载标准值：20 kN/m2 (1)抗弯强度验算 直接支承方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及5 0mm 100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋白重、施工人员及设备荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算： q=(0.3+25.484)0.31.2+2.00.31.4=101 kN/m W=bh26=85852/6=1.02105mm3 I=I=bh3/12=8 5853/1 2=4.351 06mm4 Mmax=0.125 q l 2=0.12510.10.92=1.02 kNm 0=Mmax/W=1.02106/1.02105-10N/ram2f m-11 N/mm2 基本满足要求。 (2)变形验算 直接支承方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值，按胶合板及5 0mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算： q=(0.3+25.484)0.6=23.20kN/m V=0.677q l4/100 E 1 =0.67723.2090 04/l009 0004.35106 =2.6mm1/400=900/400=2.5mm 基本满足要求。737暗梁立杆稳定性验算： 新浇钢筋混凝土自重：(240.7+1.10.7)=17.57kN/m2 模板自重 0.75kN/m2 钢管自重 0.5kN/m2 施工活荷载 2.5kN/m2 静载分项系数取1.2，施工活荷载分项系数取1.4 合计： 26.084KN/m2 钢管每区格面积为：0.30.9=0.27m2 每根钢管承受的荷载：0.2726084=7403 N 用4 83.5mm钢管A=489 mm2 i=15.8 mm 立杆的计算长度1。=1.5+20.305=2.11 m根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表533取长度系数=15。 入=1。/i=kghi 当k=I时，入=1.5 x 211/1.58=200210，满足要求。 当k=1.155 时，入=1.155 x 1.5 x 211/1.58=231。 查表得V=0.137. 按稳定性计算支柱的受压应力为： o=N/VA=7043/0.137489=105N/mm2 f=205 N/mm2符合要求。 根据以上分析，该钢管架能满足要求。 74截面600600柱模计算 该层高8.8米，计算高度取8.8m进行计算。模板为1 5厚木夹板，方楞为50100松方料，柱箍采用双钢管套蝴蝶管卡1 6螺栓拉接。741设计荷载计算 (1)新浇砼对模板的侧压力 F 1=Y cH=24 X8.8=211.2KN/m2 F2=02 2Y c t。 12V1/2 式中Y0=2 4 KN/m3 t。(新浇砼初凝时间)取3， 1=1.0 2=1.15 V为砼浇筑速度(按16m3/h)则V=1 6/07 X 07=3 2m/h F2=0.22 2 4311.15321/2=1 0 3 KN/m2取F 1、F2中较小值为F：103 KN/m2侧压力设计值F=1031.20.9=111KN/m2(2)倾倒砼产生的荷载 取61.40.9=7.6KN/m2计算时荷载进行组合得出计算荷载如下：计算承载力时：q=111+76=118.6 KN/m2计算刚度时：q=111KN/m2 742计算方木楞间距(1)按强度要求计算M=q l 21 0=frnbh2/6 1 2=1 0fmbh2/6q式中取fm=1 3N/mm2，b=1000mm，h=18mm I2=1 01 31000182/6118.6 计算得1=243mm.(2)按刚度要求计算荷载为111N/mm 60=0.6777 q l4/100 E I1/400式中E=6500N/mm2，I=bh3/12=1 000183/1 2=486104 13=100EI0.677400q=100650048.6104/0.677400111得出=220m二者取小值L=220mm，采用L为220mm。743计算方木楞跨度即柱箍间距作用于方木楞上的线荷载：按强度要求q=118.6 KN/m20.22m=26 KN/m按刚度要求q=l 11 KN/m20.22m=24.4KN/m(1)按强度要求计算M=q l 28=fmbh2/6l 2=8f mbh2/6 q式中取fm=1 3 N/mm2，b=60mm，h=80mm1 2=8136 0802/62 6 计算得1=606mm(2)按刚度要求计算=0.677 q l 4/1 00E I1/400式中E=6 50 0N/mm2，I=bh3/1 2=6 08 03/1 2=2 5 61 04 l 3=100EI/0.677400q=100650056104/0.67740024.4得出i=632mm二者取小值L=506mm，方木楞跨度即柱箍间距采用L为600mm。744双钢管套蝴蝶管卡柱箍验算作用于柱箍上的线荷载(近似)：按强度要求q：118.6 KN/m20.5m=59.3 KN/m按刚度要求q=111KN/m20.5m=55.5 KN/m(1)按强度要求计算：N/A十M/Wfm 钢管取fm=215N/mm2，W=108103mm3，E=2.1105N/mm2，I=866104mm4A=1900mm2M=0.083359.3900900=4001149N.mmN=59.3700/2=20755N20755/1900+4001149/108000=48215符合要求另外钢管的对拉螺杆采用16规格，其容许拉力为24.27KN，而计算拉力为20.76KN，符合要求。（2）按刚度要求计算=0.677ql2/100EI =0.67755.59004/10002100008660000 =0.13mm2, 8758100梁8758100悬臂构件-10011.2梁侧模拆除时，混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，（现场以手指略微用力压，砼表面无指痕）后，方可开始拆除。预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。11.3遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原则，严禁用大锤和撬棍硬碰。11.4梁、板模板为18mm和15mm厚多层板，现场拆装时人工传递，严禁对多层板面板进行抛掷，要求现场工长加强监督，避免不必要的浪费。11.5伸缩后浇带出混凝土模板要求在混凝土浇筑后保留整个房间不拆除，