混凝土及砌体结构课程设计-单层厂房结构设计计算书.doc

混凝土及砌体结构课程设计 - 1 - 目目 录录 1、 设计资料 .- 1 - 2 、柱截面尺寸确定 .- 1 - 2.1 确定柱高度.- 1 - 2.2 确定柱截面尺寸.- 1 - 2.3 确定柱截面惯性距.- 1 - 3 、荷载计算 .- 4 - 3.1 恒荷载.- 4 - 3.1.1 屋盖恒载 .- 4 - 3.1.2 吊车梁及轨道重力荷载设计值 .- 4 - 3.1.3 柱自重重力荷载设计值 .- 4 - 3.2 屋面活荷载.- 5 - 3.3 风荷载.- 5 - 3.4 吊车荷载.- 7 - 3.4.1 吊车竖向荷载 .- 7 - 3.4.2 吊车横向水平荷载 .- 8 - 4 、内力分析 .- 8 - 4.1 恒载作用下排架内力分析.- 8 - 4.2 屋面活荷载作用下排架内力分析.- 10 - 4.2.1 A B 跨作用屋面活荷载.- 10 - 4.2.2 B C 跨作用屋面活荷载.- 12 - 混凝土及砌体结构课程设计 - 2 - 4.3 风荷载作用下排架内力分析.- 13 - 4.3.1 左吹风时 .- 13 - 4.3.2 右吹风时 .- 14 - 4.4 吊车荷载作用下排架内力分析.- 15 - 4.4.1 作用于 A 柱.- 15 - max D 4.4.2 作用于 B 柱左.- 16 - max D 4.4.3 作用于 B 柱右.- 18 - max D 4.4.4 作用于 C 柱.- 19 - max D 4.4.5 作用于 AB 跨柱 .- 20 - max T 4.4.6 作用于 BC 跨柱 .- 22 - max T 5 、内力组合 .- 23 - 6 、柱截面设计 .- 26 - 6.1 上柱配筋计算.- 26 - 6.2 下柱配筋计算.- 27 - 6.3 柱的裂缝宽度验算.- 29 - 6.4 柱箍筋配置.- 30 - 6.5 牛腿设计.- 30 - 6.5.1 牛腿截面高度验算 .- 30 - 6.5.2 牛腿配筋计算 .- 31 - 6.6 柱的吊装验算.- 31 - 混凝土及砌体结构课程设计 - 3 - 单层厂房结构设计计算书 1.设计资料 本设计方案为左跨吊车 C3，右跨吊车 C1，牛腿顶标高 7.5，跨度 21，柱距mm 6。m 2.柱截面尺寸确定 2.1 确定柱高度 估计基础埋深 2.2，基础高 1.5，室外地坪标高-0.15。mmm A 柱顶标高 7.5+0.2+2.471+0.1=10.271m C 柱顶标高 7.5+0.2+2.097+0.1=9.897m 中柱总高 H =10.271+0.7=10.971m 下柱高 =7.5+0.7=8.2 l Hm 上柱高 =10.971-8.2=2.771 uHm 2.2 确定柱截面尺寸 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，由混凝土设计规范，6m 柱距单层厂 房矩形、工字形截面柱截面尺寸限值并参考厂房柱截面形式和尺寸参考表确定柱截面尺 寸，见表 1 2.3 确定柱截面惯性距 排架平面内惯性矩 混凝土及砌体结构课程设计 - 4 - A 柱、C 柱 上柱： 483 3 u mm103.321400400 12 1 12 bh I 下柱： 233 l ) 3 25 2 450 (25150 2 1 4450300 12 1 800400 12 1 I 48mm 10.2143 B 柱 上柱： 483 3 u mm1000.72600400 12 1 12 bh I 下柱： 233 l ) 3 25 2 450 (25150 2 1 4450300 12 1 800400 12 1 I 48mm 10.2143 表 1 柱截面计算参数 计算参数 柱号 截面尺寸/mm 面积 / 2 mm 惯性矩/ 4 mm 自重 /（）m/kN 上柱矩400400 5 10.61 8 1033.210 . 4 A、C 下柱150100800400 5 101.775 8 102 .14344. 4 上柱矩600400 5 104 . 2 8 1000.720 . 6 B 下柱150100800400 5 10775 . 1 8 102 .14344. 4 本案仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图 1 所示。 混凝土及砌体结构课程设计 - 5 - C 柱 800 400 400 400 600 800 柱A 1502515025 400 100 柱B 100 400 2515025150 图 1 计算单元和计算简图 混凝土及砌体结构课程设计 - 6 - 3.荷载计算 3.1 恒荷载 3.1.1 屋盖恒载 防水层 2 m/kN.40 20mm 厚水泥砂浆找平层 2 m/kN.40 100mm 厚珍珠岩制品保温层 2 m/kN.40 隔气层 2 m/kN.050 30mm 厚细石混凝土面层 2 m/kN.750 预应力大型屋面板 2 m/kN1.4 2 m/kN3.4g 天沟板 kN12.12m6m/kN02 . 2 天 窗 榀/30kN 屋架自重 榀/95kN 则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为： kNG346.58429523012.1222164 . 3(1.2G C1A1 ） mm50e,mm015e,mm50e 1C1BA1 3.1.2 吊车梁及轨道重力荷载设计值 梁型号 YDL-3 320（起重量） 16.5（跨度） 1200（梁高） 46.0（梁重） kN60.9668 . 0461.2G A3 ）（ kN60.9668 . 0462 . 1G C3 ）（ mm350e,mm150e,mm350e C3B33A 混凝土及砌体结构课程设计 - 7 - 3.1.3 柱自重重力荷载设计值 A 柱、C 柱 上柱 kN13.32.7710 . 41.2GG 4C4A 下柱 kN43.698.244 . 4 1.2GG 5C5A B 柱 上柱 kN19.95.77126.01.2G4B 下柱 kN43.698.244. 41.2G5B mm0e,mm200ee B4C4A4 各项恒载作用位置如图 2 所示 图 2 恒荷载作用位置图（单位：）kN 3.2 屋面活荷载 屋面活荷载标准值为，雪荷载标准值为，后者小于前者，故仅 2 m/kN7 . 0 2 /2 . 0mkN 按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： 混凝土及砌体结构课程设计 - 8 - kNQ61.742216.704 . 1 1 的作用位置与作用位置相同，如图 2 所示。 1 Q 1 G 3.3 风荷载 风荷载标准值可按式计算，其中 ，根据厂 0Zszk ww0 . 1/.60 2 0 z mkNw， Z 房各部分标高及 C 类地面粗糙度由查表确定如下： 柱顶（标高 10.971） m0.74 Z 檐口（标高 12.67） z m0.74 Z 屋顶（标高 13.67） m0.74 Z 如图 3a 所示，由式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别 s 0Zszk ww 为： 2 011 /355. 06 . 00.748 . 00 . 1mkNww ZSZk 2 022 /222. 06 . 00.745 . 00 . 1mkNww ZSZk -0.4 -0.5 -0.6 +0.6 +0.8 -0.2-0.4 -0.6 -0.5 -0.7 风 向 =-0.6 （a） 当时， 取a4h s 0.2 当时， 取a4h s 0.6 混凝土及砌体结构课程设计 - 9 - 图 3 风荷载体型系数及排架计算简图 则作用于排架计算简图（图 3b）上的风荷载设计值为： mkNq/864. 20 . 6413 . 04 . 1 1 mkNq/1.7890 . 6213. 04 . 1 2 26 . 00 . 10.74)2 . 05 . 0(7 . 10.74)4 . 08 . 0(4 . 1（ w F 0 . 64 . 00 . 145. 00.746 . 07 . 06 . 20.7425 . 0）（） kN18.44 3.4 吊车荷载 已知 320/50吊车参数：kN,6.690mB ,m0 . 4K ,109kNg ,320kNQ ；160/32吊车参数：,313 max, kNFpkN35F min,p kN,6.055mB ,m0 . 4K ；根据 B 及 K，可算得吊车梁支座反,kN26.63g ,kN160Q ,193 max, kNFpkN32F min,p 力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值。如图 4 所示。 3.4.1 吊车竖向荷载 A 柱 kNyPD iPQ 881.44)0075 . 0 33 . 0 674 . 0 1 (3134 . 1 maxmax ， kNyPD i 49.9801 . 2 354 . 1 minPQmin ， C 柱 混凝土及砌体结构课程设计 - 10 - kNyPD iPQ 543.48)0075 . 0 333 . 0 674 . 0 1 (9314 . 1 maxmax ， kN05.9001 . 2 324 . 1yPD iminPQmin ， 0.0075 maxP A柱 0.333 0.674 1.0 19554000 PmaxmaxPPmax 4000 图 4 吊车荷载作用下支座反力影响线 A 柱与 C 柱的吊车荷载作用下的支座反力影响线图形相同 3.4.2 吊车横向水平荷载 作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力 kNgQT7.725)109200(1 . 0 4 1 )( 4 1 A kN582 . 5 )26.63160(1 . 0 4 1 )gQ( 4 1 TB 作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值 kNyTT i 21.7401 . 2 7.7254 . 1 AQmax kN71.1501 . 2 582 . 5 4 . 1yTT iBQmax 4.内力分析 该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系 混凝土及砌体结构课程设计 - 11 - 数结果如表 2。 i 表 2 柱剪力分配系数 柱别 4 mm H/Hu )1n/1 (1/3C 3 0 i0 3 EIC/H i i i /1 /1 A、C 柱 149. 0n 0.253 2.75 0 C E H 3 10 A 10525 . 0 33 . 0 A B 柱 503. 0n 532 . 0 963 . 2 C0 E H 1023. 0 3 10 348 . 0 B 4.1 恒载作用下排架内力分析 恒载作用下排架的计算简图如图 5a 所示。图中的重力荷载及力矩 M 是根据图 2 确G 定的，即 A 柱、C 柱 ; kNGG346.584 1 1kNGGG AA 74.2913.3360.96 43 2 ; kNGG3.694 A5 3kNAeGM7.33105 . 0 346.584 111 mkNeGeGGM AAA 52.6235 . 0 32.552 . 0)3.331346.584()( 334412 B 柱 kNGGG141.87260.9619.95 3B4 5 kNGG43.69 B5 6 由于图 5a 所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶 为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力可根据教材表 2.5.2 所列的相应公式计 i R 算。对于 A 柱、C 柱，则532 . 0,149 . 0 A n A 柱 、C 柱 ，1.875 ) 1 1 (1 ) 1 1 (1 2 3 A 3 A 2 1 n n C 1.29 ) 1 1 (1 1 2 3 A 3 2 3 n C kNC H M C H M RA9.15 0.9711 92 . 152.62758 . 117.33 3 A2 1 A1 )( 混凝土及砌体结构课程设计 - 12 - 本例中。求得后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的0RB i R 轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图 5b，c。 图 5d 为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定。 5 - G 6 - G B 4 - G1 - G M1 C G - 3 G - 2 2M 2 - G 3 - G M2 M1 G - 1 A (a) 混凝土及砌体结构课程设计 - 13 - +M +M+V +N +V +N （d） 图 5 恒载作用下排架内力图 4.2 屋面活荷载作用下排架内力分析 4.2.1 AB 跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图 6a 所示。其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为kNQ61.74 1 mkN 3.0870.0561.74M A1 mkNM12.352 . 061.74 A2 mkNM9.2615 . 0 61.74 B1 对于 A 柱，则758 . 1 1 C29 . 1 3 C )(N1.98 10.971 1.2912.351.8753.087 3 2A 1 A1 kC H M C H M RA 对于 B 柱，则305 . 0n532 . 0 1.55 ) 1 1 (1 ) 1 1 (1 2 3 3 2 1 n n C )(31 . 1 1.55 10.971 9.26 1 1 kNC H M R B B 则排架柱顶不动铰支座总反力为： kNRRR BA 3.2931. 1.981)( 将反向作用于排架柱顶，用式计算 R )(0.8043.290.331.89kNRRV AAA 混凝土及砌体结构课程设计 - 14 - 相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于 AB 跨时的柱顶 剪力，即 )(048 . 03.290.331.89kNRRV AAA )(165 . 0 3.29348. 031 . 1 RRV BBB )(1.086.29333 . 0RV CC 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图 6b，c 所示。 B - Q C Q - A M1A 1 M2A M1B 1 (a) 图 6 AB 跨作用屋面活荷载时排架内力图 混凝土及砌体结构课程设计 - 15 - 4.2.2 BC 跨作用屋面活荷载 由于结构对称 AB、BC 跨相同，将图位置和方向调整一下即可。 M 1B CB 1 - Q 1 - Q 1AM 2AM (a) A 图 7 BC 跨作用屋面活荷载时排架内力图 混凝土及砌体结构课程设计 - 16 - 4.3 风荷载作用下排架内力分析 4.3.1 左吹风时 计算简图如图 8a 所示。对于 A、C 柱，由表 2.5.2 得:149 . 0 nA253 . 0 A 柱 135. 0 )1 1 (1 8 )1 1 (1 3 3 4 11 n n C )(11.03135 . 0 .97110.8642 111 kNHCqRA )(6.890.35110.9711.789 112 kNHCqRc )(36.3618.446.8911.03Fc w kNRRR A 各柱顶剪力分别为： )(0.9736.3633 . 0 11.03kNRRV AAA )(12.6536.36348 . 0 kNRV BB )(5.1136.360.336.89kNRRV CCC 排架内力图如图 8b 所示。 （a） 2400024000 q1q2 Fw 图 8 左吹风时排架内力图 混凝土及砌体结构课程设计 - 17 - 4.3.2 右吹风时 将 A、C 柱内力符号对换，且内力符号改变即可。 排架内力图如图 9b 所示。 （a） 2400024000 q1 Fw q2 混凝土及砌体结构课程设计 - 18 - 图 9 右吹风时排架内力图 4.4 吊车荷载作用下排架内力分析 4.4.1 作用于 A 柱 max D 计算简图如图 10a 所示。其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为： max D min D mkNeDMA308.50435. 0881.44 3max mkNeDMB78 .7375 . 0 98.49 3min 对于 A 柱， ，则29 . 1 3 C )(36.2729 . 1 971.10 308.504 3 kNC H M R A A 对于 B 柱，由表 2.5.2 得： 503. 0n 233 . 0 401 . 1 ) 1 n 1 (1 1 2 3 C 3 2 3 )(05.10401 . 1 299.10 85.73 3 kNC H M R B B 混凝土及砌体结构课程设计 - 19 - )(26.2205.1036.27kNRRR BA 排架各柱顶剪力分别为: )(17.6226.2233 . 036.27kNRRV AAA )(19.1726.22348 . 0 05.10kNRRV BBB )(8.6526.2233 . 0kNRV CC 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图 10b、c 所示。 max D BM Dmax CBA MA (a) 38.54 (c) (b) 45.01 10.48 19.09 13.99 45.80136.82 CBA 35.31 77.75 14.724.37 CBA 521.76 98.49 图 10 作用在 A 柱时排架内力图 max D 混凝土及砌体结构课程设计 - 20 - 4.4.2 作用于 B 柱左 max D 计算简图如图 11a 所示， 计算如下： BA MM ， mkNeDMA47.3435 . 0 49.98 3min mkNeDMB661.1275. 0881.49 3max 柱顶不动铰支座反力，及总反力 R 分别为： A R B R kNC H M R A A 18 . 4 33 . 1 971.10 47.34 - 3 () )(84.43401 . 1 971.10 661.12 3 kNC H M R B B )(80.2584.4318. 4kNRRR BA 各柱顶剪力分别为： )(30.6680.2533 . 018 . 4 kNRRV AAA )(56.5080.25348 . 0 84.43kNRRV BBB )(26.4880.2533 . 0kNRV CC 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图 11b、c 所示。 maxD BM Dmin CBA MA (a) 混凝土及砌体结构课程设计 - 21 - (c) (b) 20.35 175.11 48.80 14.35 BA 86.99 304.31 17.86 36.26 521.7698.49 15.92 C ACB 163.96 38.19 图 11 作用在 B 柱左时排架内力图 max D 4.4.3 作用于 B 柱右 max D 计算简图如图 12a 所示， 计算如下： CB MM ， mkNeDM407.6175 . 0 543.48 3maxB mkNeDMC52.3135 . 0 05.90 3min 柱顶不动铰支座反力及总反力 R 分别为： CB R,R kNC H M R52.05401 . 1 971.10 407.61 - 3 B B () )(3.7129. 1 971.10 31.52 3 C C kNC H M R )(-48.353.7152.05 CB kNRRR 各柱顶剪力分别为： )(15.9648.3533 . 0kNRV AA )(-35.2248.35348 . 0 -52.05kNRRV BBB 混凝土及砌体结构课程设计 - 22 - )(22.2848.36348 . 0 3.71RCkNRV CC 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图 12a、b、c 所示。 (c) (b) (a) 13.94 143.57 33.44 18.93 163.44 45.41 13.89 ABC 76.58 267.43 15.27 31.92 ABC 458.68 90.05 c M CBA minD MB Dmax 图 12 作用在 B 柱右时排架内力图 max D 4.4.4 作用于 C 柱 max D 计算简图如图 13a 所示， 计算如下： CB MM ， mkNeDM54.6775 . 0 05.90 3minB mkNeDMC190.2235. 0543.48 3max 混凝土及砌体结构课程设计 - 23 - 柱顶不动铰支座反力及总反力 R 分别为： CB R,R kNC H M R8.62401 . 1 971.10 67.54 - 3 B B () )(22.3729 . 1 971.10 190.22 3 C C kNC H M R )(13.7522.378.62 CB kNRRR 各柱顶剪力分别为： )(-4.543.75133 . 0kNRV AA )(41.13-13.75348. 0-8.62kNRRV BBB )(17.8313.7533 . 022.37RCkNRV CC 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图 13b、c 所示。 混凝土及砌体结构课程设计 - 24 - (c) (b) (a) cM CBA maxD MB Dmin 38.42 8.95 16.89 13.41 40.52 120.02 ABC 31.59 35.95 68.10 13.173.73 ABC 458.68 90.05 图 13 作用在 C 柱时排架内力图 max D 4.4.5 作用于 AB 跨柱 max T 当 AB 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图 14a 所示。对于 A 柱， ；对于 B 柱，675 . 0771 . 2 )2 . 1771 . 2 (3 . 5 . 2, 352 . 0,149 . 0 an得由表 ，则233 . 0 ,503. 0n A 柱 0.69 ) 1 1 (12 )32( )1)(2( 32 3 2 3 5 n a n aa a C 混凝土及砌体结构课程设计 - 25 - )(01.1569. 021.74 5max kNCTRA B 柱 78 . 0 ) 1 1 (12 )32( )1)(2( 32 3 2 3 5 n a n aa a C )(16.960.7821.74 5max kNCTRB 排架柱顶总反力 R 为： )(1.9736.96101.15kNRRR BA 各柱顶剪力为： )(4.4631.9733 . 001.15kNRRV AAA )(5.5631.97348 . 0 16.69kNRRV BBB )(10.5531.9733 . 0kNRV CC 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图 14b 所示。 ABC max TTmax (a) 混凝土及砌体结构课程设计 - 26 - (b) ABC 13.94 4.92 9.97 6.04 10.69 120.81 5.90 10.97 122.05 23.92 102.68 图 14 作用于 AB 跨时排架内力图 max T 4.4.6 作用于 BC 跨柱 max T 当 BC 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图 15a 所示。对于 B 柱， ；对于 C 柱， 675 . 0771. 2)2 . 17712(3 . 5 . 2, 352 . 0,503. 0an得由表 ，则253 . 0 ,149. 0n B 柱 78 . 0 ) 1 1 (12 )32( )1)(2( 32 3 2 3 5 n a n aa a C )(25.120.7871.15 5max kNCTRB C 柱 69 . 0 ) 1 1 (12 )32( )1)(2( 32 3 2 3 5 n a n aa a C )(10.8469 . 0 71.15 5max kNCTRC 排架柱顶总反力 R 为： )(23.0910.8412.25kNRRR CB 各柱顶剪力为： )(7.6223.0933 . 0kNRV AA 混凝土及砌体结构课程设计 - 27 - )(21 . 4 23.09348 . 0 12.25kNRRV BBB )(3.2223.0933 . 010.84kNRRV CCC 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图 15b 所示。 (b) (a) 84.97 19.79 101.04 9.09 4.88 99.91 8.82 5.01 7.4611.6411.53 ABC ABC Tmax max T 图 15 作用于 BC 跨时排架内力图 max T 5.内力组合 控制截面分别取上柱底部截面 I-I，牛腿顶截面 II-II 和下柱底截面 III-III，按公 式求得最不利的内力值，见表 3，4。在每种荷载效应组合中，对矩形和工字型截面柱均 应考虑以下四种不利内力组合： （1）+及相应的 N，V； max M （2）-及相应的 N，V； max M （3）及相应的 M，V； max N 混凝土及砌体结构课程设计 - 28 - （4）及相应的 M，V； min N 对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对的柱进行验算。55. 0h/e 00 混凝土及砌体结构课程设计 - 29 - 表 3 A 柱内力标准值汇总表 ()kN/V,kN/N,mkN/M 屋面活荷载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载 荷载类别恒载 作用在 AB 跨 作用在 BC 跨 max D 作用在 A 柱 max D 作用在 B 柱左 max D 作用在 B 柱右 max D 作用在 C 柱 max T 作用在 AB 跨 max T 作用在 BC 跨 左风右风 柱号及 正向内力 序号 k M 8.02-0.632.37-43.65-31.586.72-6.343.0620.3219.32-34.62 - k N 346.5861.74 0.000.000.000.000.000.000.000.000.00 k M -44.60-9.982.37108.76-21.923.21-7.582.0918.6018.21-33.94 - k N 386.4661.74 0.00 596.63203.01 0.000.000.000.000.000.00 k M 26.44 2.379.455.97-24.5511.36-26.84151.4965.92268.96-222.48 k N 394.8661.74 0.00 596.63203.01 0.000.000.000.000.000.00 +V +N +M - k V 9.150.8041.086-10.18-5.340.81-1.9114.794.6839.35-21.61 混凝土及砌体结构课程设计 - 30 - 表 4 A 柱内力组合表 内力组合 截面 +及相应的, max MN V-及相应的, max MN V 及相应的, max NMV及相应的, min NMV M63.84-81.9831.2331.34 - N +0.9+0.9 (+)+ 346.29 +0.90.8(+ )+0.9+ 346.56 +0.9+0.9 412.36 +0.9+0.9 (+)+ 384.57 M123.65-68.5691.36-87.58 - N +0.9+0.8 (+)+0.9+ 769.21 +0.9+0.8 (+)+0.9+ 496.38 +0.9 912.67 +0.90.9(+) +386.25 M387.16-.96.2014.59218.72 N 856.39564.26896.51462.03 V +0.9+0.8 (+)+0.9+ 50.38 +0.9+0.8 (+)+0.9+ -46.35 +0.9 -7.63 +0.9 +0.9+ 0.9+ 38.06 k M 374.19-312.6216.52158.06 k N 616.32456.33715.26367.49 - k V 34.08-30.59-6.7435.07 混凝土及砌体结构课程设计 - 31 - 6.柱截面设计 混凝土等级强度为 C30， ；采用 HRB400 级钢筋， 2 c mm/N3 .14f 2 tk mm/N01 . 2 f 。上下柱均采用对称配筋。518 . 0 ,mm/N360ff b 2 yy 6.1 上柱配筋计算 由表 7 可见，上柱截面共有 4 组内力。取。轴力较小的一组，mm36040400h0 即 kNNmNM346.5631.94， 由规范查得有吊车厂房排架方向上柱的计算长度。附加偏心m798 . 4 399 . 2 2l0 距 取 20（大于 400/30） 。 a emmmm ，mm N M e19 346560 1031.34 6 0 ，mmeee ai 1112019 0 由故应考虑偏心距增大系数。，5 0 . 124004798hl0 68 . 3 310580 400 3 . 145 . 0 N Af5 . 0 2 c 2.1368. 3) 400 4798 ( 360 111 1500 1 1)( 1500 1 1 22 0 0 h l h ei mkNMM 66 0 1067.361031.3413 . 2 ，mm N M e186 346560 1067.39 6 0 ，mmeee ai 06220861 0 由故应考虑偏心距增大系数，5995.114004798hl0 混凝土及砌体结构课程设计 - 32 - 26. 3 346560 4003 .145 . 05 . 0 2 N Afc 63 . 1 26. 3) 400 4798 ( 360 219 1500 1 1)( 1500 1 1 22 0 0 h l h ei 22 . 0 360 802 18 . 0 360400 3 . 140 . 1 346560 001 h a bhf N s c 取进行计算。2 s ax mmahee si 46402/4000622 2 0 172 )40360(360 59346560 ) ( mm ahf N AA sy e ss 按构造配筋，选 318（） ，则， 2 763mmAs%2 . 0%74 . 0)400400/(763)/(bhAs 满足要求。 由规范得垂直于排架方向柱的计算长度 则 ,m999 . 2 399 . 2 25 . 1 l0bl / 0 。0 . 1,50 . 7 400/2999 max 3645.2627633604004003 .140 . 19 . 0) (9 . 0NkNAfAfN sycu ）（ 满足弯矩作用平面外的承载力要求。 6.2 下柱配筋计算 取。与上柱分析方法类似，在表 7 的 8 组内力中，选取下列两mm76040800h0 组不利内力： kNNmkNM856.39387.16， kNNmkNM462.03218.72， （1）按计算kN66.783NmkN14.374M， 下柱计算长度取。附加偏心距（大于 20） 。m9 . 7H0 . 1l l0 mm2730/800eamm 。mm150h,mm400b,mm100b ff 混凝土及砌体结构课程设计 - 33 - ，mm N M e452 856390 10387.16 6 0 ，mmeee ai 47927452 0 由，故应考虑偏心距增大系数。 5 150 88. 98007900hl 0 . 145 . 1 856390 15021004008001003 .145 . 05 . 0 ）（ N Afc 23 . 1 82. 1) 800 7900 ( 760 479 1500 1 1)( 1500 1 1 22 0 0 h l h ei mkNMM 66 0 1065.3841014.37423 . 1 ，mm N M e343.42 856390 10465.38 6 0 0 ，mmeee ai 38340343 0 由，故应考虑偏心距增大系数 5 150 88. 98007900hl 0 . 127 . 1 856390 400 3 . 145 . 05 . 0 2 N Afc 1.2327. 1) 800 7900 ( 760 479 1500 1 1)( 1500 1 1 22 0 0 h l h ei mmhmmei2287603 . 03 . 0589.1747923. 1 0 故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则 mmhmm bf N x f fc 15000.481 400 3 . 140 . 1 856390 1 mmahee si 839402/8004792/ ) ah(f ) 2 x h(bxf) h 2 1 h( h)bb(fNe AA s0y 0c1f0ffc1 ss 2 601 40760360