毕业设计（论文）-莱州港20000吨级液化石油化工码头结构设计.doc

莱州港20000吨级液化石油化工码头结构设计目 录第一篇 设计说明书31 绪论31.1 建设的必要性31.2 技术可行性31.3 建设规模32 自然条件分析32.1 港口地理位置和区位优势32.2 气象42.2.1气温42.2.2 降水42.2.3风况52.2.4 雾况62.3 水文62.3.1 潮汐、水位62.3.2 波浪82.3.3 海流152.3.4 冰凌152.4 地形、地貌、地质162.4.1 港区地形、地貌特征概述162.4.2 泥砂来源与动力条件162.4.3 泥砂运移方式和回淤强度分析172.4.4 地质条件172.5 地震23第二篇 设计计算书231 设计条件231.1水工建筑物种类231.2水工建筑物等级231.3 码头荷载231.4 水文气象条件241.5地震252 沉箱设计252.1 主要尺度确定252.1.1 码头主要尺度确定252.1.2 沉箱断面尺寸拟定：282.2 计算设计书292.2.1 结构自重力(永久作用)292.2.2 土压力标准值计算332.2.3 船舶系缆力(可变作用)362.2.4 波浪力(可变作用)392.2.5 贮仓压力(永久作用)472.2.6地震作用力（偶然作用）482.2.7 施工期沉箱沉放时面板所受水压力计算522.3 码头稳定性验算542.3.1 作用效应组合542.3.2 码头沿基床顶面的抗滑稳定性验算552.3.3 码头沿基床顶面的抗倾稳定性验算562.3.4偶然组合情况码头沿基床顶面的抗滑稳定性验算：572.3.5偶然组合情况码头沿基床顶面的抗倾稳定性验算：582.3.6 基床承载力计算592.4 沉箱结构内力计算612.4.1 承载能力极限状态下的内力计算622.4.2 正常使用极限状态下的内力计算642.5 沉箱浮游稳定性验算652.6沉箱断面图、平面图683工程量69参考文献70致谢71全套图纸加扣3012250582 3莱州港20000吨级液体石油化工码头结构设计第一篇 设计说明书1 绪论1.1 建设的必要性莱州港位于环渤海经济圈的黄金地带山东省莱州市三山岛工业区，地理位置优越、自然条件良好，岸线稳定、泥砂运动弱、地质条件相对较好，是山东省北部沿海自龙口以西可建设深水泊位条件最好的岸段。1、莱州港现有通过能力不适应日益扩大的腹地和腹地经济发展的需要。随着公路、铁路的建设开通，使莱州港的经济腹地内延扩大，随之而来的是腹地经济以及临港工业的的迅速发展。在这种情况下，莱州港的吞吐量有了较大较快的增长，但莱州港现有港口规模小、缺少深水泊位和液体化工品泊位的情况不能适应腹地经济发展需求，尤其是莱州市经济发展的要求。多年来，山东省地方炼油能力一直雄居全国之首，且90%以上的地方炼油厂皆地处莱州港直接腹地之内。经98年清理整顿后，腹地内已获正式身份的地方炼油厂共20家（其中13家是莱州港的客户）。它们2004年生产能力合计为2030万吨（年内多家扩建项目投产后可达2560万吨），当年实际加工量为1129万吨，其中从莱州港接卸量为218万吨。莱州优越的地理位置决定了莱州港在竞争上的优势，相对青岛、烟台、威海、龙口等港口，莱州港与腹地内的企业的陆上距离最近，陆上运费较低，可很大程度的降低企业的经营成本。但由于货运能力和发展与腹地迅速增长的运量需求不相适应，从而导致龙口港等周边港口凭借自身优势分流货源，这些问题都影响了港口腹地经济的发展。预计莱州港在建5万吨液体石油化工品码头建成后，原从其他港口进出的液体石油化工品大部分将会转移到莱州港，投入使用两年内预计可达400万吨以上。因此，莱州港扩建工程势在必行。2、建设2万吨级液体石油化工码头是货主的迫切要求近年来，中国化工集团（简称“中化”）正在实施其进军山东石化行业的战略，拟在收购山东省内十家大型炼油厂的基础上组建国内第三大石化集团。中国化工集团和其已成功收购的三家炼油厂均是中海港务（莱州）有限公司的现有大客户。按中化的发展规划，三年内这三家的炼油能力将从现有的600万吨提高到1000万吨。围绕这一特大项目，炼油厂所在地的潍坊、昌邑和港口城市莱州市政府领导及中海港务（莱州）有限公司在签署合作意向书的 基础上正在就某些项目做深入洽谈。其中昌邑石化（中化控股的三家炼油厂之一）过去已经在港区建设了6万吨储罐，现在正在与中海港务（莱州）有限公司签定了2006年扩建36万吨储罐的合作协议。更为重要的是，在昌邑和莱州两地政府联手支持下，中化正在全力推进从莱州港至昌邑石化修建专用输油管线的项目。为此，中化迫切要求莱州港确保在2007年能够为其提供至少1000万吨油品的接卸能力，而2004年，莱州港液体石油化工品运量已达218万吨。预测2007年莱州港液体石油化工品货物总的运量将达到1500万吨，因此，在莱州港建设深水专业化泊位是非常必要的。3、港口企业自身发展的要求2004年，莱州港吞吐量为358万吨，其中液体石油化工品运量已达218万吨。但莱州港现仅有6个泊位，均为散杂或滚装泊位，设计通过能力只有270万吨，可见莱州港现有港口规模小，货运能力不足，港口处于超负荷运转状态，压船、压港现象频繁发生，缺少深水泊位和液体化工品泊位的情况已不适应港口发展需求，也不利于港口自身经济效益的提高。在这种情况下，惟有扩建港口才能满足新增运量及未来港口自身发展的要求。4、船舶大型化发展需求目前，莱州港最大泊位为1万吨级，而根据到港船型分析预测，今后液体货船舶的主要船型将以0.55万吨级为主，并逐渐趋向于大型化，故港口目前规模已不适应船舶大型化发展的需求。综上所述，莱州港液体化工品码头工程不仅是其经济腹地经济发展的迫切需求，同时也是莱州港谋求自身发展的要求，工程的建设不但是必要的，而且是急迫的。1.2 技术可行性莱州港自然条件好，海岸线稳定，泥砂活动弱，地址条件好，水流速度小，海域宽阔，具备建设深水泊位的基本条件。莱州港有良好的依托条件，水、电、通讯等基础设施完善，当地砂石料丰富，为工程的实施创造了良好的条件。1.3 建设规模根据莱州港总体规划吞吐量预测分析结果及设计船型分析，结合近期腹地经济、运量发展特点及船型发展趋势，并考虑莱州港现状及自然条件等因素，确定本工程建设规模为2万吨级液体石油化工品泊位1个。 2 自然条件分析2.1 港口地理位置和区位优势莱州港地处渤海莱州湾的东岸，山东省莱州市三山岛工业区，地理坐标为11956 48E，3724 42N。莱州港西毗天津、东营、滨州，南依潍坊、淄博，东接龙口、烟台，北与营口、大连隔海相望，而且距日本、韩国、朝鲜等国际港口水上距离较近，是对外贸易的有利出海口。莱州港水、陆交通方便，公路网络四通八达，集疏运条件好。水路可直达国内外各大港口，距龙口27海里、烟台116海里、大连154海里、塘沽155海里、上海636海里。距韩国316海里、日本620海里、我国香港1412海里，可辐射东北、华北东部地区。陆上距市区26公里，潍坊127公里。公路可以通过四纵（206国道、朱桥-诸城省道、三山岛-城阳省道、威海-乌江高速）五横（小纪-莱州省道、三（山岛）文（登）路、海阳-莱州省道、水盘-夏邱、夏邱-土山）公路网与全国公路网联通；铁路方面大莱龙铁路已建成。莱州港于1996年6月竣工并投入试营运。同年11月被国务院批准为国家一类开放口岸，并于1997年12月正式对外国籍船舶开放。莱州地区拥有众多的石油化工企业，例如莱州东方石油化工港储有限公司、莱州凯联化工储运有限公司、山东兰亭沥青科技有限公司等。这些企业主要进行包括酸、氯仿、邻二四苯、丙烯睛、甲醇、异丙醇、辛醇、纯苯、DME液体化工等液体石油化工产品的接卸、仓储和销售工作。自正式运营起，这些企业发展迅速，随着新的罐区和库区的建成，港口的接卸和仓储将进一步提高，因此二期扩建是十分必要的。2.2 气象 根据莱州市气象站（位于莱州市东北望海楼村，北纬3711，东经11956，海拔高度54.3m）1959年1月1980年12月实测资料统计（其中风况采用国家海洋局北海分局1981年6月1981年5月在本港址的短期观测资料）:2.2.1气温年平均气温12.4C历年月平均最高气温30.3C（7月）历年月平均最低气温-6.5C（1月）极端最高气温38.9C（1961年6月12日）历年极端最低气温-17C（1970年1月16日）2.2.2 降水年平均降水量 640.3mm年最大降水量1204.8mm（1964年）年最小降水量 313.8mm（1977年）日最大降水量 125.4mm（1964年7月5日）年日降水量25.0mm降水日数年平均6.6天，最多16天（1964年）。本工程区降水对油品船作业影响较小。2.2.3风况常风向NNE，次常风向SSW，频率分别为13.15%和11.79%；强风向为NNE和NW向，最大风速 23m/s，瞬时最大风速可达34m/s；次强风向为SW，最大风速20 m/s。本地冬季盛行偏北大风、常风向为NNE，夏季盛行偏南风、常风向为SSSW。多年平均，全年8极大风日数20.8天，最多为59天（1966年）,最少为6天（1959年）。2万吨级船舶装卸作业允许风力值为6级，经统计，莱州市全年6级风日数30天。莱州风玫瑰图见下图：2.2.4 雾况该海区的雾持续时间一般均在4小时以下，出现次数很少。年平均雾日数8.9天,最多年份17天（1976年）,最少年份3天（1969年）。冬、春季节（11月至次年4月）平均每月0.71.3天。其余月份0.5天。历年月最多雾日数7天，发生在1、2月份。本区的雾对港口营运影响较轻。2.3 水文由于三山岛没有验潮站，为取得本工程区的水文资料，建设单位委托中国海洋大学工程勘察设计开发院于2004年9月在莱州港渔码头设立验潮站，对工程区进行了为期31天的水文观测，并进行相关分析，得出资料如下：2.3.1 潮汐、水位1、基准面及换算关系当地理论最低潮面在1956年黄海平均海平面下0.94m。黄海零点0.94m当地理论最低潮面2、潮型莱州港潮汐形态系数为0.86，属不规则半日潮。3、潮位(以当地理论最低潮面为基准面)最高高潮位 3.61m 最低低潮位 -0.68m平均高潮位 1.58m 平均低潮位 0.29m平均潮差 1.00m 最大潮差 3.27m平均海面 1.11m4、设计水位(以当地理论最低潮面为基准面)设计高水位 2.36m 设计低水位 -0.16m极端高水位 3.61m 极端低水位 -0.76m施工水位 1.11m5、乘潮水位 莱州港航道乘潮水位计算表 表2.3.1累计频率乘潮历时及水位（cm）备注（%）1h2h3h4h莱州港潮位起算面在平均海平面下94cm701411341201097513412711410380127120108988512011298849010394806895595454456、风暴潮莱州湾沿岸是我国风暴潮最严重的区域之一，据邻近的龙口港19611979年潮位资料统计，大于70cm的增水过程共156次，平均每年8.2次，大于70cm的减水过程共206次，平均每年10.8次。当地的显著增水主要是受冷空气大风（主导风向NE）和台风引起。如受7203号台风的影响，龙口港特大高水位达3.18m。本港显著减水是在偏西北大风（主导风向NW）作用下产生的，如1969年4月5日、1971年1月5日、1971年4月1日，减水极值都超过150cm。2.3.2 波浪1、波况莱州港（三山岛）曾于1981年6月至1982年5月进行过短期波浪观测，虽然资料序列较短，但在波浪方向和频率方面也能反映一定的问题。莱州港的强浪向和常波浪向均为NNE方向，该方向在观测期间最大波高为3.9m，频率在11以上。其次是N向和NW向，频率在6之内。在观测期间其他方向的波浪甚少，特别是偏南方向的波浪，根本没有出现。这当然与观测地点的地域局限性有很大关系。本海区波玫瑰图如下：2、设计波要素莱州港离开龙口站的距离仅有42km，两地的地形也相差不大，但龙口站的水深比工程区要深,工程区的水深为9m，而龙口站的测波点的水深为13.5m。所以两地的波浪是稍有差异的。通过浅水订正和折射计算，求得莱州港的设计波要素如下列表。由计算结果看出，NNE方向的波浪最大，其次是N、NNW、NW及WNW等几个偏北的方向。偏南的方向波浪甚小。 设计波要素计算表（极端高水位，水深12.6m） 表2.3.2-1方向重现期SSWSWWSWWWNWNWNNWNNNENEENE50年一遇H4%2.172.852.852.854.624.634.754.755.304.322.83H1%2.633.423.423.425.545.565.705.716.365.183.40H13%1.852.402.402.403.903.913.994.0113.632.39H5%2.172.832.832.834.554.554.724.735.264.352.80T8.97.325年一遇H4%2.052.642.642.644.334.344.474.484.704.062.63H1%2.465.385.634.873.15H13%1.713.633.643.753.763.943.412.19H5%2.022.612.612.614.294.314.434.454.664.022.59T7.29.09.09.07.210年一遇H4%1.882.452.452.454.034.363.822.43H1%2.232.932.932.934.897.905.055.075.234.582.92H13%1.572.052.052.053.433.443.533.553.663.212.04H5%1.852.422.422.424.044.033.782.41T8.66.35年一遇H4%1.752.282.282.283.803.903.913.924.053.552.27H1%2.092.732.732.734.554.684.704.724.874.272.72H13%1.471.911.911.903.6203.7312.981.89H5%1.732.262.262.263.783.793.903.914.043.542.24T8.46.52年一遇H4%1.521.991.991.993.313.323.423.433.453.101.98H1%1.822.382.382.383.973.953.732.35H13%1.271.671.671.672.782.792.882.902.902.611.66H5%1.511.971.971.973.293.303.403.413.433.091.96T5.36.06.06.08.08.07.86.0 设计波要素计算表（极端低水位，水深8.2m） 表2.3.2-2方向重现期SSWSWWSWWWNWNWNNWNNNENEENE50年一遇H4%2.112.762.762.764.534.544.644.65H1%2.543.313.313.315.455.465.665.626.265.083.30H13%1.772.312.312.313.813.823.913.914.383.552.31H5%2.102.752.752.754.474.484.644.63T8.97.325年一遇H4%1.992.582.582.584.274.274.404.414.634.002.57H1%2.3085.305.554.803.08H13%1.663.573.583.593.703.883.352.15H5%1.972.562.562.564.244.264.374.404.603.962.54T7.29.09.09.07.210年一遇H4%1.842.412.412.414.044.013.782.40H1%2.212.892.892.894.854.875.015.035.184.532.88H13%1.542.022.022.023.403.413.503.523.623.172.00H5%1.822.392.392.394.004.003.752.38T8.66.35年一遇H4%1.732.262.262.263.783.883.893.904.033.532.25H1%2.062.702.702.704.524.654.674.684.834.232.69H13%1.441.881.881.873.593.702.951.87H5%1.7033.753.763.873.884.013.502.22T8.46.52年一遇H4%1.501.971.971.973.293.303.403.413.433.081.96H1%1.802.362.362.363.953.964.002.35H13%1.251.6561.6561.6562.7672.7782.862.882.882.591.64H5%1.491.951.951.953.273.283.383.393.413.071.94T5.36.06.06.08.08.07.86.0 设计波要素计算表（设计高水位，水深11.4m） 表2.3.2-3 方向重现期SSWSWWSWWWNWNWNNWNNNENEENE50年一遇H4%2.142.792.792.794.564.574.694.705.244.262.78H1%2.563.353.353.355.505.515.655.666.315.133.34H13%1.802.352.352.353.853.863.953.964.423.592.34H5%2.122.782.782.784.514.524.684.67T8.97.325年一遇H4%2.022.612.612.614.304.314.444.454.674.032.60H1%2.435.355.604.843.12H13%1.7093.613.623.733.743.923.392.18H5%1.992.582.582.584.274.294.414.434.643.992.58T7.29.09.09.07.210年一遇H4%1.862.432.432.434.064.053.812.43H1%2.242.922.922.924.887.905.045.065.224.572.90H13%1.562.042.042.043.433.453.533.553.663.202.04H5%1.842.422.422.424.044.033.782.41T8.66.35年一遇H4%1.742.272.272.273.793.893.903.914.043.552.26H1%2.082.722.722.724.554.684.694.724.874.272.71H13%1.461.901.901.9003.623.732.981.89H5%1.753.773.7873.893.904.033.532.24T8.46.52年一遇H4%1.521.991.991.993.313.323.423.433.453.101.98H1%1.822.382.382.383.973.953.732.37H13%1.261.661.661.662.772.782.872.892.892.601.65H5%1.501.961.961.963.283.293.393.403.423.081.95T5.36.06.06.08.08.07.86.0 设计波要素计算表（设计低水位，水深8.8m） 表2.3.2-4 方向重现期SSWSWWSWWWNWNWNNWNNNENEENE50年一遇H4%2.132.782.782.784.554.564.684.67H1%2.563.343.343.345.485.495.635.646.295.113.32H13%1.792.332.332.333.833.843.933.944.403.572.32H5%2.112.762.762.764.494.504.664.65T8.97.325年一遇H4%2.002.592.592.594.284.294.424.434.654.012.58H1%2.4015.335.584.823.10H13%1.673.593.603.713.723.903.372.16H5%1.982.572.572.574.254.274.394.414.623.982.56T7.29.09.09.07.210年一遇H4%1.852.422.422.424.054.033.792.41H1%2.222.902.902.904.867.885.025.045.204.552.89H13%1.552.032.032.033.413.423.513.533.643.182.02H5%1.832.402.402.404.024.013.762.39T8.66.35年一遇H4%1.732.262.262.263.783.883.893.904.033.532.25H1%2.072.712.712.714.534.664.684.704.854.252.70H13%1.451.891.891.883.603.712.961.88H5%1.743.763.773.883.894.023.522.23T8.46.52年一遇H4%1.511.981.981.983.303.313.413.423.443.091.97H1%1.812.372.372.373.963.943.722.36H13%1.261.661.661.662.772.782.872.892.892.601.65H5%1.501.961.961.963.283.293.393.403.423.081.95T5.36.06.06.08.08.07.86.03、结论通过以上的分析和计算，对于工程区的波浪问题可以得出如下结论：1）工程区以风浪为主，占98%；涌浪频率较小，仅占19%。特别是夏季，涌浪更少。2）波高的季节变化明显，秋冬季波高大，春夏季波高小，周期的变化也有类似规律。3）工程区的强浪向为NNE方向，次强浪向为N、NNW、NW和WN；常浪向也是NNE，频率达到11，次常浪向为N和NW，频率为6%。2.3.3 海流1、海流类型该海区的潮流主要是不规则半日潮流区，涨落潮流速不等。2、流向该海区的潮流的主流轴是SWNE向，即涨潮时主流向为SW，落潮时为NE向。潮流的旋转方向，除了三山头北侧-6m等深线一带按逆时针旋转外，其余均按顺时针旋转。3、流速该海区的潮流实测流速一般小于30cm/s；渔港东北-6m等深线一带较大，表层最大涨潮流速为62cm/s，最大落潮流速为75cm/s。涨潮流速小于落潮流速，差值大致在10 cm/s左右。最大涨潮流速一般发生在高潮前34小时，最大落潮流速一般发生在高潮后34小时。4、余流莱州湾的余流分布和潮流分布基本一致，在三山岛附近水域，流速较弱，一般只有13cm/s，表层流速大于底层流速。2.3.4 冰凌本海区不同年份的冰情冰期差异很大，大多数年份冰期短，冰情轻。冰情轻时，只有很少量的流冰，近海一般于12月下旬开始结冰，次年二月底消失，冰期一般6070天，其中一月底至二月中旬为盛冰期。冰情严重年份，固定冰期可达一个半月以上，沿海固定冰厚约1020cm，最厚达3040cm，宽度一般500m，个别年份达2km以上；流冰外缘距岸10km左右，岸边冰的堆积高度一般有1m，个别年份2m。流冰漂流主方向是NEN，其次是WSW，漂流速度一般为0.20.4m/s，最大约0.8m/s。2.4 地形、地貌、地质2.4.1 港区地形、地貌特征概述本区海岸从界河口至石虎咀为冲刷的平原砂质海岸，岸线呈NESW走向；从石虎咀至三山岛附近为稳定的平原砂质海岸，岸线呈NNEWSW走向，其形态为岬湾相间的对数螺旋形；岬咀如石虎咀、海北咀都是花岗岩构成，岬咀间为由砂砾组成的砂咀式砂坝，其内侧为广阔的泻湖平原、洪冲击平原。绕过三山岛后，岸线呈南北向，王河在此入海，之后岸线继续向西延伸至刁龙咀。该段海滩坡度逐渐变小，岸滩越向西越宽，岸外水下岸坡上的砂堤逐渐增加。刁龙咀西北莱州浅滩向海伸出，浅滩上的地形复杂，其上分布有众多的砂脊沟槽；该区陆域主要为复羽式砂咀，砂坝环绕的泻湖所构成的海滩、泻湖平原。目前该段海岸处于淤涨状态。港区后方的三山头，孤立于海滩和泻湖平原上，最高点海拔67.14m。三山头系花岗岩剥蚀低丘、岩石裸露，基岩向西延伸形成角形浅滩。港区岸段为稳定的平原砂质海岸，岸线较顺直，岸滩平坦。水下等深线基本呈SWNE走向，-5m等深线以内有两列砂坝相间。-5m、-8m、-10m等深线距岸分别为600800m、10001500m、7000m。地区地貌类型为水下砂质浅滩，水下地形自东至西略微倾斜，地面标高约-7.50-4.00m。2.4.2 泥砂来源与动力条件1）泥沙来源：海岸带附近泥沙来源有四个方面：河流来沙；由邻近岸滩搬运而来；由当地崖岸侵蚀而成；海底来沙。2）本港区泥沙来源主要有海岸侵蚀、河流输沙和海区来砂，目前数量很少，泥沙运移的主动力因素是波浪和潮流2.4.3 泥砂运移方式和回淤强度分析根据中国海洋大学工程学院对本海域和航道做的数学模型试验分析，本港区淤积物主要为三种因素：（1）悬沙落淤；（2）推移质淤积；（3）破碎带内纵向输沙和横向输沙淤积。根据分析，本港不存在骤淤问题。2.4.4 地质条件 为详细了解本港区的地质条件，对港区进行了地质钻探。1、各土层土实验成果据钻探揭示，本区勘探深度范围内地层上部为全新统冲、海相沉积物，表层为粉土及中砂，下部为上更新统冲、洪积相地层构成，为中粗砂、粉土及粉质粘土等。按其成因时代、成因类型、岩土特征及其物理力学指标从上至下可分为10个工程地质层。各层工程地质特征如下：层为粉砂、细砂（Q4 al+m）：灰黑色灰黄色，饱和，稍密中密。主要矿物成分为石英、长石，含贝壳碎片，层位稳定，顶板标高-3.00 -7.04m，层厚1.406.60m，主要物理力学指标（平均值，下同）：N=17击，地基容许承载力值f=160kPa。层为粉质粘土（Q4 al+m）：灰黑灰黄色，饱和，可塑。层位稳定，顶板标高-8.20 -9.95 m，层厚0.655.85m，主要物理力学指标：w=21.9%，e=0.626，Wl=31.4%，Wp=16.5%，Ip=15.4, Il=0.43, a0.1-0.2=0.24MPa-1, Es0.1-0.2=7.0MPa, C=23kPa,=13o, Cg=31kPa，g=13.9， N=10击，地基容许承载力值f=220kPa。层为中砂（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，中密。分选性较好，主要矿物成分为石英、长石等。该层分布较稳定，顶板标高-9.09 -12.37m，层厚0.702.75m，N=26击，地基容许承载力值f=230kPa。-1层粉质粘土（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，软塑。土质不均，砂质含量较高，局部夹粉土薄层，该层层位不稳定，仅ZKJ1、 ZKJ2有钻孔均有揭露，顶板标高-10.77 -11.34m，层厚0.801.10m。主要物理力学指标：w=23.6%,e=0.683，Ip=11.5, Il=0.81, a0.1-0.2=0.30MPa-1, Es0.1-0.2=5.57MPa， Cg=15 kPa，g=21.7，地基容许承载力值f=200kPa。层粘土、粘质粉土（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，可塑硬塑。土质极不均，具水平层理，该层分布较稳定，仅ZKJ4 、ZKJ5未揭露，顶板标高-9.97 -14.81m，层厚1.507.40m，主要物理力学指标：w=22.5%,e=0.654，Ip=21.1, Il=0.58, a0.1-0.2=0.25MPa-1, Es0.1-0.2=6.55MPa， C=17kPa,=20.7o, Cg=25 kPa，g=16.2， N=9击，地基容许承载力值f=240kPa。层粗砂、中砂（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，中密。主要矿物成分为石英、长石等，顶板标高-13.51 -17.37m，层厚2.205.95m，主要物理力学指标： N=27击，地基容许承载力值f=250kPa。层粉质粘土（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，硬塑。土质较均。顶板标高-15.60 -19.01m，层厚3.20 5.20m，N=14击，地基容许承载力值f=250kPa。层中砂、细砂（Q3 al+pl）：灰白间灰黄色，饱和，密实。分选性良好，主要矿物成分为石英、长石等。该层分布不稳定，顶板标高-18.36-20.13m，层厚2.40 3.70 m，N=28击，地基容许承载力值f=280kPa。层粉质粘土（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，可塑。土质不均，砂质含量较高，含少量铁锰质浸染，该层在A区分布不稳定，多呈透镜体状分布，在B区分布较稳定，顶板标高-20.76-23.10m，层厚1.80 4.50 m，主要物理力学指标：w=20.5%,e=0.588，Ip=10.0, Il=0.56, a0.1-0.2=0.27MPa-1, Es0.1-0.2=6.38MPa, C=14kPa,=24.8o, Cg=26 kPa，g=14.8， N=16击，地基容许承载力值f=280kPa。层中砂、粗砂（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，密实。分选性较好，该层分布不稳定，仅在ZKJ1、ZKJ4、 ZKJ5、 ZKJ14孔揭露，顶板标高-20.80 -23.44m，层厚1.10 5.00m，主要物理力学指标：N=31击,地基容许承载力值f=300kPa。层强风化花岗岩（53）：灰白色，粗粒结构，块状构造，主要矿物成分为石英、长石等。岩性呈柱状，手捻呈砾砂状，遇水可软化，锤击声哑。顶板标高-25.78m。仅ZKJ13孔揭露，本次勘探未揭穿，揭露最大厚度0.25m，地基容许承载力值f=500kPa。2、岩土工程评价（1）地基评价场区所揭露地层复杂多变，本区所揭露地层根据岩性成因类型可分为10个工程地质层，其中层及以下地层工程地质条件均较好，均可作为码头工程的地基持力层。详见表1.2.6。（2）基础形式的选择场区港池水深-10.0m，-10.0m处地层为第层，其以下各工程地质层容许承载力均大于160kPa，各工程地质层工程地质条件均较好，且无软弱夹层存在。因此，建议采用重力式码头，以层或以下地层作为重力式码头的地基持力层，第层顶板标高-10.77 -11.34m，层厚0.801.10m。Cg=15 kPa，g=21.7，地基容许承载力值f=220kPa。3、不良工程地质问题拟建码头区不良工程地质问题为砂土液化，据建筑抗震设计规范（GB50011-2001），场区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第二组，所以应对场区全新世沉积的砂土及粉土层进行砂土液化计算判别。详见砂土液化判别计算成果表 表2.4.4-1层号土质描述剪切试验标贯击数N（击）地基容许承载力值kPa粘聚力(kPa)粘聚力(kPa)粉砂、细砂17160粉质粘土3113.910220中砂8230-1粉质粘土1521.7200粉土、粉质粘土2516.29粗砂、中砂27240粉质粘土449.414250中砂、粗砂28280粉质粘土2614.816280(续表)中砂、粗砂31300强风化花岗岩500 砂土液化判别计算成果表 表2.4.4-2孔 号岩土名称