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2016 年第 45 卷第 4 期 453 石油化工 PETROCHEMICAL TECHNOLOGY DOI:10.3969/j.issn.1000-8144.2016.04.013 抗高温钻井液降滤失剂的评价及其作用机理 马喜平,朱忠祥,侯代勇,石 伟 (西南石油大学 化学化工学院,四川 成都 610500) 摘要 以甲基丙烯酰氧乙基三甲基氯化铵、2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸、聚丙烯酰胺和对苯乙烯磺酸钠为原料合成了新型 抗高温钻井液降滤失剂PAASD,利用FTIR、1H NMR、泥浆失水仪等方法对PAASD进行了表征并研究了其流变性能和降滤失 性能。表征结果显示,合成的PAASD为目标产物,具有良好的增黏性和耐温抗盐性能。PAASD钻井液具有良好的耐温抗盐 性能和抗钙侵能力。在三磺化 (SMP-1/SMC/SMK) 钻井液体系加入PAASD后,在150 、3.5 MPa下的高温高压滤失量为16.2 mL,说明PAASD与三磺化钻井液体系具有良好的协同增效作用。PAASD在高温含盐的钻井液中可对黏土颗粒进行有效吸 附,增强了黏土颗粒在高温含盐环境中的水化分散能力。 关键词 钻井液;抗高温降滤失剂;性能评价;作用机理 文章编号 1000 - 8144 (2016) 04 - 0453 - 08 中图分类号 TE 254.4 文献标志码 A Evaluation and action mechanism of heat-resistant filtrate reducer-PAASD used in drilling fluids Ma Xiping,Zhu Zhongxiang,Hou Daiyong,Shi Wei (Chemistry and Chemical Engineering Department,Southwest Petroleum University,Chengdu Sichuan 610500,China) Abstract A filtrate reducer,PAASD,was synthesized from methacryloyloxyethyltrimethyl ammonium chloride,2-acryloylamino-2-methyl-1-propanesulfonic acid,acrylamide and sodium p-styrenesulfonate,and was characterized by means of FTIR,1H NMR and mud loss tester. The results showed that PAASD was the target product with good tackability,heat resistance and salt tolerance,and could control the fluid loss of drilling fluid systems efficiently. When PAASD was added into a sulfonated drilling fluid system,the fluid loss of the system was 16.2 mL under the condition of 150 and 3.5 MPa. It was demonstrated that PAASD and the sulfonated drilling fl uid system had a good synergism. In drilling fluids with high temperature and salinity,PASSD could effi ciently absorb the clay particles to enhance the dispersity of the clay particles. Keywords drilling fluid;heat-resistant filtrate reducer;performance evaluation;action mechanism 收稿日期 2015 - 11 - 25;修改稿日期 2016 - 02 - 04。 作者简介 马喜平 (1963) ,男,四川省成都市人,硕士,教授,电话电邮 mxp。联系人:朱忠祥,电话电邮 zzx3705。 降滤失剂作为水基钻井液重要的处理剂之 一,主要通过吸附在黏土颗粒表面及增强黏土的水 化能力而在井壁上形成低渗透率、柔韧及薄而致密 的滤饼,从而降低钻井液体系的滤失量 1-2。与常 规钻井相比,深井和超深井钻井对钻井液处理剂的 要求更高,尤其需要具有良好抗高温耐盐性能的钻 井液用降滤失剂 3-6。常规的聚合物类降滤失剂在 高温下易分解导致性能降低,不能很好地满足实际 的钻井要求。目前,国内外开发了很多合成聚合物 和改性天然聚合物用作抗高温降滤失剂 7-11。 基于国内深井和超深井钻井技术对于抗高温 处理剂的需求,本工作以甲基丙烯酰氧乙基三甲 基氯化铵 (DMC) 、2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸 (AMPS)、聚丙烯酰胺(AM)和对苯乙烯磺酸钠 454 2016 年第45 卷 石油化工 PETROCHEMICAL TECHNOLOGY (SSS)为原料,合成了抗高温钻井液用降滤失剂 PAASD。利用FTIR、1H NMR、泥浆失水仪等方法 对PAASD进行了表征并研究了其流变性能和降滤 失性能。 1 实验部分 1.1 主要原料 DMC:工业级,成都顺达利聚合物有限公 司;SSS:分析纯,西亚试剂公司;AMPS:工业 级,山东潍坊泉鑫化工有限公司;AM,NaOH, (NH4)2S2O8,NaHSO3:分析纯,成都科龙化 工试剂厂;磺化酚醛树脂 (SMP-1)、磺化烤胶 (SMK) 、磺化褐煤 (SMC) :工业级,成都光亚聚 合物有限公司。 1.2 制备方法 将1.68 g AMPS溶于15 mL三级去离子水中, 依次加入1.12 g DMC水溶液、1.92 g AM和0.56 g SSS单体,待全部溶解后用10% (w) 的NaOH溶液调 节体系pH=7。通氮气 30 min后,分别加入0.013 g (NH4)2S2O8和0.007 g NaHSO3引发剂,在50 下反应5 h得到共聚物溶液。将产物用无水乙醇反 复洗涤,剪切造粒,于真空干燥箱中50 下烘 干至恒重,得颗粒状聚合物PAASD,反应原理见 式 (1) 。 1.3 基浆的配置 淡水钻井液:将1 000 mL去离子水倒入高速搅 拌杯中,加入2.4 g无水Na2CO3,搅拌1 min后,加 入40 g钠膨润土,高速搅拌20 min后在室温下密封 养护24 h。 1.4 钻井液失水量和流变性能的测定 通过ZNN-D6型旋转黏度计 (上海翼悾机电有 限公司) 测定钻井液的流变参数,使用ZNS-2型泥 浆失水仪 (青岛宏祥石油机械制造有限公司) 测定 钻井液的American Petroleum Institute (API) 中压滤 失量 (测试条件:0.7 MPa,30 min) 12。 1.5 性能测试 用Nicolet 6700型傅里叶变换红外光谱仪(美 国热电公司) 测定PAASD的FTIR谱图,KBr压片。 PAASD提纯后溶于D2O中,采用Bruker Avance HD 400型核磁分析仪(瑞士布鲁克公司)测定1H NMR谱图。 配制0.4,0.6,0.8,1.0,1.2 mg/mL的PAASD 溶液,采用BI-200SM型激光散射仪 (布鲁克海文 仪器公司) ,通过静态光散射法在不同散射角下对 PAASD溶液进行测试,由曲线拟合得Mw 13。 将测定钻井液API中压滤失量后形成的滤饼放 入真空烘箱中烘干、制样,采用Quanta 450型环境 扫描电子显微镜 (FEI公司) 观察试样的微观形貌。 采用Master sizer 2000型激光粒度分析仪 (马尔文仪 器公司) 测定试样中黏土颗粒的粒径分布,设定钻 井液体系的折光率为1.52。 2 结果与讨论 2.1 FTIR表征结果 PAASD的FTIR谱图见图1。从图1可看出, 谱图中未出现归属于CC键的吸收峰;3 423 (1) HR1 F1 R1 = F1 Water, Solvent AMAMPSSSSDMC PAASD C H2 R1R2 H C C O NH2 Initiator + F2 HR2 + F3 HR3HR4 + F4 F2 C H2H C R3 F3 C H2H C R4 F4 C H2 C CH3 R3 =SO3Na AMPS?2-acrylamide-2-methylpropanesulfonic acid?DMC?methacryloyloxyethyltrimethyl ammonium chloride? AM?acrylamide?SSS?sodium p-styrenesulfonate?PAASD?filtrate reducer. R2 =C O N H C(CH3)2CH2SO3Na R4 =C O O(CH2)2N+(CH3)3Cl- 455 第 4 期 cm -1和1 646 cm-1处的吸收峰归属于AMPS中 的NH和CO键的伸缩振动;1 561 cm-1处的 吸收峰归属于仲酰胺基团中NH键的弯曲振动和 CN键的伸缩振动;1 457 cm-1和1 382 cm-1处的 吸收峰分别归属于苯环的骨架振动和季铵基团中 CN键的伸缩振动;1 170 cm-1和1 045 cm-1处的 吸收峰归属于SO3 -基团的伸缩振动。表征结果显 示,合成的PAASD为目标产物。 2.2 1H NMR表征结果 PAASD的1H NMR谱图见图2。从图2可看出, 化学位移=1.12处的吸收峰归属于DMC上连接双 键的甲基;=1.41处的吸收峰归属于AMPS上的甲 基;=1.58处的吸收峰归属于AM上连接次甲基的 亚甲基;=2.14处的吸收峰归属于AM上连接酰胺 集团的次甲基;=3.17处的吸收峰归属于DMC中 与N+相连的甲基;=3.67处的吸收峰归属于DMC 中与O相连的亚甲基;=7.30,7.70处的吸收峰归 属于苯环上的H原子。表征结果也显示,合成的 PAASD即为目标产物。 图1 PAASD的FTIR谱图 Fig.1 FTIR spectrum of PAASD. 3 5003 0002 5002 000 Wavenumber/cm-1 1 5001 0005004 000 1 170 1 045 673 1 457 1 382 1 561 1 646 3 423 图2 PAASD的1H NMR谱图 Fig.2 1H NMR spectrum of PAASD. f g a m e b d c 9.08.07.06.05.0 4.03.02.01.0010.0 R1 = F1 C H2 R1R2 H c b C C O NH2 F2 C H2H C R3 F3 C H2H C R4 F4 C H2H C CH3 m R3 =SO3Na fg fg R2 =C O N H C(CH3)3 a R4 =C O O(CH2)2 ed N(CH3)3Cl- + 2.3 PAASD的相对分子质量 通过静态光散射测试结果,从散射角度拟合 可得到PAASD的Mw= (1.3290.073) 107 g/mol; 从浓度拟合可得到PAASD的Mw= (1.3390.31) 107 g/mol。 2.4 流变性能 2.4.1 PAASD用量对其水溶液流变性能的影响 PAASD用量对其水溶液流变性能的影响见 表1。 由表1可知,随PAASD用量的增大,其水溶液 的表观黏度、塑性黏度和动切力均呈上升的趋势, 说明PAASD具有较好的增黏效果。当PAASD用量 为2.0% (w) (基于水溶液质量) 时,其水溶液的表 观黏度为12.5 mPas。 表1 PAASD用量对其水溶液流变性能的影响 Table 1 Eff ects of PAASD dosage on rheological properties of its solution PAASD dosage(w)/%Apparent viscosity(AV)/(mPas)Plastic viscosity(PV)/(mPas)Yield point(YP)/Pa 0.4 3.0 2.50.5 0.8 5.0 4.50.5 1.2 7.5 7.00.5 1.610.5 9.51.0 2.012.511.01.5 Test condition:room temperature. 马喜平等. 抗高温钻井液降滤失剂的评价及其作用机理 456 2016 年第45 卷 石油化工 PETROCHEMICAL TECHNOLOGY 2.4.2 NaCl用量对PAASD溶液流变性能的影响 NaCl用量对PAASD溶液流变性能的影响见表 2。由表2可知,随NaCl用量的增大,PAASD溶液 的黏度降低,当NaCl用量超过5.0% (w) 后,溶液黏 度趋于稳定。这是因为,PAASD为两性离子聚合 物,其分子链上的净电荷为负。加入的无机盐中和 了分子侧链基团上的负电荷,并对基团电荷产生屏 蔽作用,从而抑制高分子链的伸展。PAASD上的 磺酸基团和大分子刚性链能减弱无机盐的去水化作 用,提高体系在含盐环境中的稳定性,故PAASD 具有良好的抗盐性能。 表2 NaCl用量对PAASD溶液流变性能的影响 Table 2 Eff ects of NaCl concentration on rheological properties of the PAASD solution NaCl concentration (w)/%AV/(mPas)PV/(mPas)YP/Pa 012.511.01.5 1.0 7.5 6.51.0 3.0 7.0 6.50.5 5.0 6.5 6.00.5 7.0 6.5 6.00.5 9.0 6.5 6.00.5 Test conditions:2.0%(w) PAASD,room temperature. 表3 老化温度对PAASD溶液流变性能的影响 Table 3 Eff ects of aging temperature on the rheological properties of the PAASD solution Aging temperature /AV/(mPas)PV/(mPas)YP/Pa 14010.59.51.0 1609.58.51.0 1808.07.50.5 2006.55.00.5 Test conditions:2.0%(w) PAASD,16 h. 2.4.3 老化温度对PAASD溶液流变性能的影响 老化温度对PAASD溶液流变性能的影响见 表3。从表3可看出,随老化温度的升高,老化后 2.5 共聚物钻井液的降滤失性能 2.5.1 NaCl用量对PAASD钻井液性能的影响 配置PAASD用量为2.0% (w) 的淡水钻井液, 改变NaCl用量,测试钻井液老化前后的流变参数 及API中压滤失量。NaCl用量对PAASD钻井液性 能的影响见表4。由表4可知,NaCl含量不变时, PAASD钻井液在高温老化后不会出现高温增稠现 象,黏度随NaCl含量的增大而逐渐降低。随NaCl 含量的增大,PAASD钻井液在180 高温老化前 后的API中压滤失量均逐渐增大,老化后的增幅更 大,但仍属于较低水平,说明PAASD钻井液具有 良好的耐温抗盐性能。 PAASD溶液的表观黏度、塑性黏度和动切力值均 下降。这是因为高温使聚合物的分子链发生了断 裂。但经200 高温老化后,PAASD溶液仍具一定 的流变性,说明PAASD具有良好的耐温性能。 2.5.2 CaCl2用量对PAASD钻井液滤失性能的影响 配置PAASD用量为2% (w) 的淡水钻井液,改 变CaCl2用量,测试钻井液老化前后的API中压滤失 量和流变性能。CaCl2用量对PAASD钻井液滤失性 能的影响见表5。由表5可知,含CaCl2的PAASD钻 井液经高温老化后,仍表现出较好的降滤失性能。 CaCl2含量为1.0% (w) 时,经180 高温老化前后的 钻井液的API中压滤失量分别为8.8 mL和13.8 mL, 表明PAASD钻井液具有良好的抗钙侵能力。这是 因为,PAASD吸附在黏土表面抑制了黏土絮凝结 构的形成。 2.6 PAASD与其他降滤失剂的对比 选取JT-888和JB两种降滤失剂与PAASD进行 性能对比,结果见表6。 表4 NaCl用量对PAASD钻井液性能的影响 Table 4 Eff ects of NaCl dosage on the properties of PAASD drilling fl uid NaCl concentration(w)/% Before thermal agingAfter thermal aging AV/(mPas)PV/(mPas)YP/PaFLAPI/mLAV/(mPas)PV/(mPas)YP/PaFLAPI/mL 033.524.09.55.224.019.05.0 8.4 5.024.520.04.55.821.519.02.5 8.8 10.022.018.53.56.220.519.01.5 9.6 15.019.016.03.06.617.516.51.010.8 20.016.514.02.56.815.014.50.512.8 26.5 13.012.01.07.411.511.00.516.4 Aging conditions:180 ,16 h. FLAPI :fi ltrate volume of American Petroleum Institute(API). 457 第 4 期 表5 CaCl2用量对PAASD钻井液滤失性能的影响 Table 5 Eff ects of CaCl2 dosage on the fl uid loss properties of the PAASD drilling fl uid CaCl2 concentration(w)% Before thermal aging After thermal aging AV/(mPas)PV/(mPas)YP/PaFLAPI/mLAV/(mPas)PV/(mPas)YP/PaFLAPI/mL 033.524.09.55.224.019.05.0 8.4 0.129.022.07.05.421.517.04.5 8.7 0.321.516.05.55.819.015.04.0 9.2 0.518.513.55.06.616.513.03.5 9.8 0.714.511.53.07.011.5 9.52.011.2 1.010.0 8.51.58.8 8.5 7.01.513.8 Aging conditions: 180 , 16 h. 降滤失性能。 2.7 PAASD与磺化聚合物的复配性 PAASD在普通钻井液中具有较强的降滤失性 能,但在实际钻井作业中,降滤失剂通常与其他一 些处理剂进行复配以提高钻井液的综合性能。选 用SMP-1,SMC,SMK与PAASD复配,测定钻井 液老化前后的性能,结果见表7。由表7可看出,含 SMP-1/SMC/SMK的钻井液 (三磺钻井液) 高温老 化前后的API中压滤失量分别为3.4 mL和5.0 mL。 含SMP-1/SMC/SMK/PAASD的钻井液200 老化前 后的API中压滤失量分别为2.2 mL和3.1 mL,说明 体系的流变性能得到了较大的改善。 表6 不同降滤失剂老化前后的性能对比 Table 6 Properties of diff erent fi ltrate reducers before and after thermal aging Filtrate reducer FLAPI/mL Before thermal aging After thermal aging PAASD5.210.6 JT-8887.418.8 JB9.219.2 Aging conditions:200 ,16 h. 从表6可看出,含不同种类降滤失剂的淡水钻 井液中,PAASD钻井液在200 老化前后的API中 压滤失量分别为5.2 mL和10.6 mL,表现出更好的 表7 复配钻井液老化前后的性能 Table 7 Properties of the composite drilling fl uids before and after aging Drilling fl uid Before thermal aging After thermal aging FLAPI/mLAV/(mPas)PV/(mPas)YP/PaFLAPI/mLAV/(mPas)PV/(mPas)YP/Pa a25.2 9.0 5.53.538.615.012.52.5 b 7.020.515.55.014.613.511.52.0 c 3.417.515.52.0 5.014.5 9.05.5 d 2.222.019.52.5 3.118.014.53.5 a:4%(w)fresh-water drilling fl uid;b:a+1%(w)PAASD;c:a+3%(w)SMP-1+3%(w)SMC+3%(w)SMK;d:c+1%(w)PAASD. SMP-1:sulfo-methylated phenolic resin;SMC:sulfo-methylated lignite;SMK:sodium sulfo-methylated tannate. Aging conditions:200 ,16 h. 在150 、3.5 MPa条件下测试复配降滤失剂 的高温高压滤失量 (FLHTHP) ,三磺钻井液的FLHTHP 为26.0 mL,仍偏大;三磺钻井液加入1%(w)的 PAASD后,FLHTHP明显降低,为16.2 mL。综合可 知,PAASD与三磺钻井液体系具有良好的协同增 效作用。 3 微观机理分析 3.1 PAASD对钻井液滤饼结构的影响 3.1.1 淡水钻井液的滤饼结构 老化前后淡水钻井液滤饼的SEM照片见图3。 由图3可知,老化前淡水钻井液的滤饼表面较粗 糙,大块的黏土颗粒聚结在一起,结构较松散,黏 土颗粒间存在孔隙。这些孔隙会成为钻井液的失水 通道,导致钻井液滤失量较高。经200 老化16 h 后的淡水钻井液滤饼,由于高温去水化作用,黏土 颗粒表面的水化膜减薄,颗粒间的斥力减弱,黏土 颗粒间发生高温聚结,黏土颗粒变大,细颗粒数量 减少,从而使滤饼表面更粗糙,黏土颗粒间的空隙 裂缝增多,难以形成薄而致密的滤饼。 3.1.2 PAASD钻井液的滤饼结构 PAASD钻井液的滤饼结构见图4。 马喜平等. 抗高温钻井液降滤失剂的评价及其作用机理 458 2016 年第45 卷 石油化工 PETROCHEMICAL TECHNOLOGY 由图4可看出,老化前的PAASD钻井液滤饼 中能清晰看到聚合物大分子链的存在,且分子链 之间相互连接交织,在一定程度上呈空间网状结 构。该结构对黏土颗粒有更好的吸附作用,包覆 在黏土颗粒周围,阻止了黏土颗粒间的聚结作 用,增加了黏土颗粒的分散度,更有利于形成薄 而致密的结构 14。经200 高温老化后,PAASD 钻井液滤饼中仍有部分的共聚物大分子链存在, 对黏土颗粒有一定的吸附分散能力,可抑制黏土 颗粒的高温聚结作用。 Before thermal aging test After thermal aging(200 ,16 h) 图3 老化前后淡水钻井液滤饼的SEM照片 Fig.3 SEM images of fi lter cakes of fresh-water drilling fl uid before and after thermal aging. 20 m20 m Before thermal aging test After thermal aging(200 ,16 h) 图4 老化前后PAASD钻井液滤饼的SEM照片 Fig.4 SEM images of fi lter cakes of the PAASD drilling fl uid before and after thermal aging. 20 m20 m 3.2 PAASD对钻井液粒径分布的影响 3.2.1 PAASD用量对钻井液粒径分布的影响 PSSAD用量不同的钻井液粒径分布见图5。 从图5可看出,淡水钻井液的粒径分布曲线中只 有一个峰,加入PAASD后,曲线变成双峰,新峰 的粒径大多分布在0.11 m之间。随PAASD用 量的增大,钻井液的中径和平均粒径均变小。这 是因为,PAASD中的功能基团会吸附黏土颗粒, 抑制黏土颗粒间的聚结作用,使黏土颗粒分散作 用增强,从而降低钻井液粒径,并降低钻井液的 滤失量。 3.2.2 老化对PAASD钻井液粒径分布的影响 老化对PAASD钻井液粒径分布的影响见图6。 由图6可知,经200 高温老化16 h后的淡水钻井液 和PAASD用量为2.0% (w) 的钻井液的平均粒径分 别为33.12 m和22.12 m。老化后钻井液的平均粒 径大幅增加,说明在高温老化的过程中,黏土颗粒 间的聚结作用增强,黏土颗粒变大。PAASD钻井 液中仍存在一定量的细黏土颗粒,表明PAASD在 老化后仍能对黏土颗粒进行有效吸附。表征结果显 示,PAASD能在一定程度上能抑制黏土颗粒间的 高温聚结作用。 3.2.3 NaCl对PAASD钻井液粒径分布的影响 NaCl对PAASD钻井液粒径分布的影响见图7。 由图7可知,加入NaCl后,钻井液的平均粒径均增 大。这是因为,黏土颗粒带负电荷,NaCl的存在 压缩了黏土颗粒的扩散双电层,导致黏土颗粒聚 结,使黏土颗粒粒径变大,从而使钻井液中的充填 粒子减少,滤饼的致密程度降低,因此钻井液的滤 失量增大。由于PAASD对黏土颗粒存在吸附和水 化分散作用,使钻井液仍保持较好的分散度,有利 于形成薄而致密的钻井液泥饼。 459 第 4 期 Fresh-water drilling fl uid 0.5%(w)PAASD 1.0%(w)PAASD Fresh-water drilling fl uid 2.0%(w)PAASD 图6 老化对PAASD钻井液粒径分布的影响 Fig.6 Eff ects of high temperature on the particle size distribution of the PAASD drilling fl uids. Aging conditions:200 ,16 h. 0.1001.00010.00100.0 Particle size/nm 1 0000.0100.1001.00010.00100.0 Particle size/nm 1 0000.010 1.00010.00100.0 Particle size/nm 1 0000.1001.00010.00100.0 Particle size/nm 1 0000.0100.100 5%(w) NaCl 5%(w) NaCl+2%(w) PAASD 图7 NaCl对PAASD钻井液粒径分布的影响 Fig.7 Eff ects of NaCl on the particle size distributions of the PAASD drilling fl uids. 马喜平等. 抗高温钻井液降滤失剂的评价及其作用机理 1.5%(w)PAASD 2.0%(w)PAASD 图5 PSSAD用量不同的钻井液粒径分布 Fig.5 Particle size distribution of the drilling fl uids with diff erent PAASD content. 1.00010.00 Particle size/nm 100.01 0000.0100.100 1.00010.00 Particle size/nm 100.01 0000.0100.1001.00010.00 Particle size/nm 100.01 0000.0100.10010.00 Particle size/nm 100.01 0001.000 1.00010.00 Particle size/nm 100.01 0000.0100.100 460 2016 年第45 卷 石油化工 PETROCHEMICAL TECHNOLOGY 4 结论 1) 合成的PAASD为目标产物。PAASD具有较 好的增黏效果。当PAASD用量为2.0% (w) 时,其 水溶液的表观黏度为12.5 mPas。 2) PAASD钻井液具有良好的耐温抗盐性能和 抗钙侵能力。CaCl2含量为1.0% (w) 的PAASD钻井 液经180 老化16 h前后的API中压滤失量分别为 8.8 mL和13.8 mL。 3)三磺钻井液体系加入PAASD后,钻井液 200 老化前后的API中压滤失量分别为2.2 mL和 3.1 mL,在150 、3.5 MPa下的高温高压滤失量为 16.2 mL,说明PAASD与三磺钻井液体系具有良好 的协同增效的作用。 4) PAASD钻井液的孔隙半径较小,形成的滤 饼薄而致密,经200 高温老化16 h后仍有大分子 链存在。PAASD在高温含盐的钻井液中可对黏土 颗粒进行有效吸附,增强了黏土颗粒在高温含盐环 境中的水化分散能力。 参 考 文 献 1 郑锟. 抗高温水基钻井液降滤失剂的合成及体系性能研究 D . 成都:西南石油大学,2008. 2 马喜平,侯代勇,代磊阳,等. 共聚物钻井液降滤失剂的合 成与性能评价 J . 钻井液与完井液,2015,32 (2) :39 - 42. 3 杜彦江,吴洪特. 一种抗高温高密度水基钻井液体系的优选 及室内评价研究 J . 长江大学学报:自然科学版,2015, 12 (16) :1 - 4. 4 刘成贵. 腈硅聚合物钻井液降滤失剂的合成与性能评价 J . 钻井液与完井液,2013,30 (2) :22 - 24. 5 严思明,张红丹,王富辉,等. 新型钻井液降滤失剂的合成 与性能评价 J . 精细石油化工进展,2015,16 (3) :8 - 11. 6 姚林祥,许小荣,范少文,等. 水基钻井液降滤失剂的研究 进展 J . 化工进展,2011,30 (增刊) :302 - 305. 7 中国石化集团中原石油勘探局钻井工程技术研究院. 两性离 子磺酸盐聚合物钻井液处理剂的制备方法:101429427 P . 2009-05-13. 8 Kosynkin D V,Ceriotti G,Wilson K C,et al. 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