回复反射原理.doc

4.1概述4.1 概 述回复反射器在光学领域称为逆向反射器 (Retroreflector) 。其特点是在一定的入射角 范围内 , 反射光基本上沿入射光的反方向并呈一定的发散角返回。因此 ,它广泛用于工业自动化仪表、导航和交通器材等领域。在交通器材上 , 用途广、用量大 : 有自行车反射器 , 机动车、摩托车的回复反射器 , 道路、桥梁的轮廓标、突起路标等。这些反射器均为机动车( 特别是汽车 ) 夜间行车驾驶员了解路况、安全行车而设置。图 4.1.1 所示为两辆汽车在道路上行驶的情况。前面汽车的前照灯光照射在路上的逆向反射器标志上 , 驾驶员看到其逆反光便得知道路的状况。后面汽车的前照灯光照在前面汽车尾灯部位的回复反射器上 ,驾驶员仍可根据回复反射器的逆反射光了解前面有汽车行驶。特别是在高速公路上,回复反射器的设置尤为重要。由于汽车驾驶员的眼睛与汽车前照灯在高度方向上有一定距离,所以为使驾驶员能够在一定范围内清晰地看到前面回复反射器所反射的前照灯光,则要求回复反射器的逆 反射光不能完全回到前照灯内而要有一定的发散角和强度。这个特性取决于回复反射器的设计参数和制造技术,其中模具制造、精密注塑和回复反射器反光性能检测为三项基本技术。4.2汽车用回复反射器的基本类型4.2 汽车用回复反射器的基本类型回复(逆向)反射器是由众多个回复(逆向)反射光学单元列阵构成,回复反射光学单元主要有微珠和立方角锥棱镜两大类。用于汽车的回复反射器则是由众多个立方角锥棱镜列阵组成,用光学塑料注塑制造。所谓立方角锥棱镜 (Cube Comer Retroreflector, 缩写为 CCR) 即是三个反射面互成直角的反射棱镜,也称为三面直角锥棱镜、角隅棱镜、角锥棱镜等。它相当于从一个立方体上切下的一个角(图 4.2.1,b 所示)。直角三角形 OAB 、OBC 、 OCA 为三个反射面,等边三角形 ABC 为角锥的底面(也有称为弦面 )为了和后面的叙述统一起见 , 将底面改称为前面,且其位置也放在最前面。光线由前面入射 , 依次经三个反射面反射 , 再由前面出射。出射光线与入射光线反向且平行 , 两者有一定的偏距 e , 如图 4.2.1(c) 所示。若有一束光充满前面入射 , 每一条出射光线虽有偏距,但集合在一起的出射光束就与人射光束完全重合而看不出偏距。应当指出,在立方角锥棱镜中,只有经过三个反射面二次反射的光线才能形成逆向(回复)反射。由上面叙述可知 , 前面是入射光束的入瞳 (ABC) 。而出瞠为倒置的前面 (ABC), 如图 4.2.2 所示。出射光束的有效通光孔为正六边形 DEFGHI 。在正六边形之外 的入射光线 , 未经第三个面完成三次反射就与前面相遇 , 经过前面反射而从第三个反射面 折射出去 , 不能沿入射光方向返回 , 造成光能量的损失 , 降低了反射率。由于正六边形的 面积仅为前面面积的三分之二 , 所以将有三分之一的光能量损失。用这种立方角锥棱镜阵列构成的回复反射器 ( 图 4.2.3() 的有效通光面积之和也只有整个回复反射器前表面面积的三分之二。为了减少入射光能量的损失 , 通常采用两种方法使立方角锥棱镜的出瞳和入瞳完全重合：(1) 将前面等边三角形的三个角(图 4.2.2 中的 ADI, BEF, CGH) 切掉,变成前面为正六边形 DEFGHI 的立方角锥棱镜 , 其反射面分别为五边形 OJDEK 、OKFGL 、 OLHU 。用这种立方角锥棱镜列阵构成的回复反射器如图 4.2.3(b) 所示。 (2) 将三个反射面由直角三角形 OAB 、 OBC 、OCA 扩大为正方形 OACB 、 OBAC、 OCBA 。用这种立方角锥棱镜列阵构成的回复反射器如图 4.2.3(c)所示。现在用于汽车上的回复反射器主要是这两种形式的阵列。由于正方形反射面比五边形反射面容易制造 , 故采用较多。4.3评定回复(逆向)反射器反光性能的基本术语和坐标系统4.3 评定回复 ( 逆向 ) 反射器反光性能的基本术语和坐标系统1. 四复反射反射光线主要从靠近入射光线的反方向返回 , 而且当入射光的方向在一定范围内变化时 , 仍能保持这种性质。2. 回复反射器由一个或多个回复反射光学单元组成具有回复反射功能的器件。回复反射器的反光性能与回复反射器相对于照明光源的方位和观测的方位有关 , 因此 , 在评定其反光性能时 , 应建立相应的坐标系统。3. 参考中心 (C) 在确定回复反射器反光特性时 , 器件中心或接近中心的一个点。4. 参考轴 (NC) 起于参考中心 , 与回复反射光学单元的对称轴线平行的直线。此直线用于确定回复反射器的角度位置。5. 照明轴 从参考中心到照明光源的连线。6. 观测轴 从参考中心到观测点的连线。7. 观测角（）照明轴和观测轴之间的夹角。8入射角 (照射角)( )照明轴和参考轴的夹角。为确定回复反射器的方位 , 这个角分为1和2。1 为在竖直平面内的入射角。2 为在水平面内的入射角。9. 旋转角 ()回复反射器从某一位置开始 , 绕其参考轴旋转所转过的角度。4.4回复反射器逆反射的机理4.4回复反射器逆反射的机理回复反射器的反光单元是实心立方角锥棱镜 , 其反光性能不仅取决于角锥棱镜的反光性能而且也取决于各个反光单元反射光的综合积分效应。4.4.1 实心立方角锥棱镜的全反射现象全反射现象是光束由折射率较大的介质向折射率较小的介质传播 , 即由光密介质向光疏介质的传播时 , 在其介面上发生的现象。如图 4.4.1 所示 , 由 A 点发出一束光射向两个介质分界面 , 设入射介质的折射率 n 大于折射介质的折射率n, 由折射定律nsini= nsini可知 , 折射角i大于入射角 i 。若增大入射角 i, 则折射角 i 也相应增大。当入射角增大到某一值 im 时 , 折射角i等于 90, 此时折射光线沿两介质分界面掠射。折射定律变为 nsinim=nsin90=n 入射角 im 称为临界角 ,Im=sin(-1)(n/n)当入射角大于临界角时 , 光线不发生折射而按反射定律将光线完全反射回原介质中去。对于回复反射器 , 光线在其反光单元中的传播主要是全反射现象起作用。图 4.4.2是一个回复反光单元实心立方角锥棱镜和其一个截面。立方角锥棱镜的对称轴即是光轴。它与三个反射面过锥顶的对角线的夹角是 35.2644, 与三条棱的夹角是 54.7356。当光线平行于光轴 ( 通常是垂直于前面 ) 入射时 , 前面不发生折射 , 光线在反射面上的入射角i=54.7356。第 1 次全反射现象将发生在角锥棱镜与空气的界面 OBAC 上。回复反射器所用光学塑料的折射率n约为 1.5, 空气折射率n=1, 计算出临界入射角 im42。此时入射角大于临界入射角 , 在该反射面上发生了全反射。4.4.2立方角锥棱镜产生逆向反射光的机理当立方角锥棱镜的三个反射面所组成的三个二面直角元误差时 , 将产生完全逆反射 ,即反射光与入射光反向且平行 ( 图 4.4.3)。设光线Ki垂直于前面入射 , 入射角为零度 , 根据折射定理 , 该光线在前面不发生折射。此时射向第 I 反射面的光 K1 亦为 KiKi=K1=-li-mj-nk式中-l、-m、-n分别为 Ki 在x、y、z 轴上的方向数 , 负号表示光线在x、y、 z 轴上的投影方向与三坐标轴方向相反。光线经、三个反射面的三次全反射 , 最后由前面出射仍垂直于前面而不发生折射 , 则出射光 Ko为 K3。K12=-li+mj-nkK23=li+mj-nkK3=K0=Li+mj+nkKiKo=-1这表明出射光与入射光在空间反向平行,夹角为 , 且入射点 M1 与出射点 M3 对角锥顶 点 O 呈中心对称。当入射光线与前面不垂直时,只要入射光线能在三个反射面完成三次反射,上述结论是完全正确的。4.4.3立方角锥棱镜产生发散逆反光的机理当立方角锥棱镜的二个反射面彼此所组成的三个二面直角有误差时 , 入射光经过三个反射面的三次反射 , 出射光将不再与入射光完全反向平行。在图 4.4.3 中 ,三个反射面被三条棱 ( 两个反射面的交线 ) 的影像分成六个区域 , 即 1、2、3 、 4、5 和 6 。前面也相应地被分成六个区域。 1 和 4、2 和5、3和 6 互为光线的入瞳和出瞳 , 且呈中心对称。入射到不同区域的光线 , 其反射顺序是不同的 , 共有六种反射顺序 , 即 1 6 43 3 53 2 6 、 4 5 1 、 5 4 2 、 6 1 30 一束充满前面的光入射到六个区域 , 反射光则按上面六种反射顺序从 六个区域出射。当三个反射面彼此完全垂直 , 且三个反射面的平面度也无误差时 , 六束出射光彼此不分开 , 与入射光完全重合 , 只是方向相反。当三个二面直角有偏差31 、 12 、23, 且其值很小时 , 可推导出式中：n光学塑料的折射率。从中心对称的两个区域（1和4、2和5、3和6）出射的两光束的夹角称为立方角锥棱镜反射光的发散角，记为=2=2(46/3)n=(86/3)n (4.1)若按n=1.5计算9.8这样 , 从 6 个区域出射的光将彼此分开成六束细光束。 用一光屏观察将呈现六个光斑 ( 图 4.4.4)。 另外 , 由于反射面的平面度误差造成每一条细光束也呈光锥状 , 旦有光晕现象 , 即光斑中部光较强 , 向外渐弱。4.5立方角锥棱镜有效通光口径与光线入射角的关系4.5 立方角锥棱镜有效通光口径与光线入射角的关系图 4.5.1 是一个立方角锥棱镜。为了使问题简化 , 这里只论述入射光线平行于顶角的对称轴 ( 即光轴 )与一个棱边所构成的平面(图中阴影面)的情况 , 其他情况可通过坐标转换来得到。对称轴与三个棱边的夹角为 54.7356, 与三个反射面过顶点的对角线的夹角为 35.2644。入射角定义为入射光线与对称轴的夹角， 当入射光线的方向与对称轴平行时 , 入射角为 0。入射光线方向与对称轴不平行时 , 向棱边方向变化 , 入射角为正值 , 其变化范围为 0+5467356。向反射面方向变化 , 入射角为负值 , 其变范围为 035.2644。在下面的叙述中 , 暂不考虑前表面的折射 , 并设=+35.2644。当= -35.2644时 ( 即入射光与反射 面 zoy 重合 ), =0, 的变化范围为 090。在入射光充满立方角锥棱镜的前面人射时 , 三个反射面均可作为第一、第二和第三反射面。4.5.1 xoy 面可完成三次反射的区域 ( 以 xoy 面为第一反射面 )现分析 xoy 为第一反射面、 xoz 为第二反射面、yoz为第三反射面的情况 ( 图 4.5.2)。 入射光通过前面射向xoy 面的光线为K1,K2 平行于对称平面 ( 见图 4.5.1 的阴影面 ), 与 xoy 面交于 A1 点 , 且与该面夹角为 , 入射角 i =90- (i为入射光线 K1 与 xoy 面法线 A1-L 的夹角 )。第1次反射光线 K12 交 xoz 面于 A2 点 , 第 2 次反射光线 K23 交yoz面于 A3 点 , 第 3 次反射光线 K3 通过前面 出射。反射顺序为 I 射向 xoy 面右半三角形的光线 , 其反射顺序为 I 下面讨论 xoy 面能完成三次反射的区域与光的关系。由A1 点分别作直线平行于对角线 OE 和坐标轴 oy 交 ox 轴于 B 点和 C 点。连接 A2 点和 B 点 , A1BA2 为直角。连接 C 点和 A2 点交 OZ 轴于 D 点 , 再连接 D 点和 A3点。 A1L 、 A2M 、 A3N 分别为三个反射面的法线。A1B为K1、K12和 A1L 组成的平面与xoy 面的交线 ,CD 为 K12 、 K23 和 A2M组成的平面与 xoz 面的交线 ,A3D 为 K23 、 K3 和 A3N组成的平面与 yoz面的交线。在直角A1CB中，A1C=BC,A1点、B点和C点的坐标分别为：A1(x、y、z)、B(x,-y,0,0)、C(x,o,o),A1B=2y,A2A1B=。在直角A1BA2中，A2B=A1Btg=2y tg,A1A2=A1B/cos=2y/ cos。所以，A2点的坐标为（x-y,0）。设正方形反射面的边长为，则x-y1 02y tg1对应xoy面A1点的区域为x-y y1/2y tg 1下面求解A3点的坐标：讨论 :(1) 当 0 35.2644时 , 入射到 xoy 面的光线可完成三次反射的区域为 EOF 和EOJ 组成的正方形。设正方形边长为 1, 则面积为 S1=1。(2) 当 35.2644900 时 ,zoy 面可完成三次反射的区域为一个随角增大而面积减小的正方形 , 其边长为1/2y tg, 面积为 S2=1/2tg2。4.5.2 xoz 面可完成三次反射的区域 ( 以 xoz 面为第一反射面 )xoz 面作为入射光线的第一反射面 , 第二反射面可以是 xoy 面也可以是yoz面 , 第三反射面相应的是 yoz 面或 xoy面。这里对反射区域的位置不作具体推导 , 只给出结果。0 35.2644 时 ,xoz 面内可完成三次反射的区域为一个矩形 , 边长为 1 和2y tg, 如图 4.5.3( ) 所示。其面积为 S3=2y tg. 当 =35.2644时 , 矩形变为正方形 ,面积 S3=1, 即反射面积最大。当35.2644 90 , 分两种情况 :(1)35.2644 54.7356, xoz面内可完成三次反射的区域随卢角的增加由边长为 1 的正方形逐渐缩小为梯形 , 在 ox 轴上的坐标为1/2y tg, 在 oz 轴方向的坐标为 (2y tg -1), 如图 4.5.3(b) 所示。其面积 S4 = 2-2y tg/2-2y tg/4.(2)54.73560 90 ,xoz 面可完成二次反射的区域为随卢角增大而缩小的梯形 , 在 oz 轴的底边为 1/2y tg , 平行于 ox 轴的底边为2y tg, =90时 , 两底边长均变为零 , 如图 4.5.3(c) 所示 O 其面积 S5=32ctg /40。4.5.3yoz 面可完成三次反射的区域 ( 以 FZ 面为第一反射面 ), 与xoz 面为第一反射面时的情况相同 , 从略。4.5.4 小结将上述几种情况综合起来得到如图 4.5.4 所示的结果。1. 当 0 35.2644时 ,xoy 面完成二次反射的区域是边长为 1 的正方形 ;xoz 面、yoz 面完成三次反射的区域均为矩形 , 如图 4.5.4.(a) 所示。随值的增大矩形面积也增大 , 在=35.2644时矩形变为正方形。这时立方角锥棱镜三个反射面的三次反射区域均为正方形 , 通光口径最大。2. 当 35.2644 54.7356时 ,xoy 面完成三次反射区域仍是正方形 , 但边长变为 1/2y tg , =54.7356时 , 边长变为 0.5;xoz 面、yoz 面完成三次反射的区域随卢角的增大由边长为 1 的正方形逐渐缩小 , 在54.7356时 , 变为梯形 , 如图 4.5.4(b) 所示。3. 当 54.7356 90时 ,zoy 面完成三次反射的区域仍是边长为1/2y tg的正方形，但边长逐渐缩短 ；xoz 面、yoz 面完成三次反射的区域是逐渐缩小的梯形 , 如图 4.5.4 (c) 所示。 =90时 , 一个正方形和两个梯形的边长均变为零 , 立方角锥棱镜的通光口径也变为零。4.5.5 有效反射面积以上求出的各反射面完成三次反射的面积 S1 、 S2 、 S3 、 S4 和 S5 均需要投影到与入射 光相垂直的平面上 , 才是有效的反射面积。入射光与xoy 面法线夹角的余弦值为 sin , 与xoz 面、 yoz面法线夹角的余弦值均为2ycos /2 。则各反射面的有效反射面积分别为：当=90时 S=0将上述各式以 ( +35.2644) 代换 , 即可得出入射角与立方角锥棱镜有效反射面积的关系 ( 图 4.5.5) 。一定强度的光照射在立方角锥棱镜上 , 有效反射面积大 , 即通光口径大 , 反射光的光适量也大。所以 , 有效反射面的大小决定了通光口径的大小。光束垂直于前表面入射 时 (= 0), 通光口径最大 , 而=-35.2644或54.7356 。 , 通光口径为零 , 称为截止角 。对于上面的论述还有几个问题需进行说明 :1. 关于入射角 , 是假设在对称轴与 oz 轴组成的平面或其平行平面内变化。若入射角在其他平面内变化 , 则需 将计算有效反射面积的公式作相应的坐标变换 , 同时截止角也将随之变化 , 例如 , 入射角 在对称轴与直线 x =1 、 y =-1、z= 0 构成的平面内变化 , 两边的截止角均为 39.2315 。2. 关于前表面的折射问题上面论述中说明暂时不考虑光线在前表面的折射。实际上 , 对于实心立方角锥棱镜 , 除光线垂直于前表面入射和出射不发生折射外 , 其余情况均生折射现象。光线由空气通过前表面射入立方角锥棱镜是由光疏介质进入光密介质 , 折射角小于入射角,从而扩大了入射角的范围。3. 关于全反射问题在三个反射面的三次反射中 , 如果入射角大于临界入射角 , 则发生全反射 ; 如果对某一个反射面的入射角小于临界入射角 , 则在该面发生部分折射。这部分折射光不能完成三次反射 , 即不能完成回复反射而散射掉 , 造成光能损失。4.6回复反射光场的形成与性质4.6回复反射光场的形成与性质一束光照射在回复反射器上 , 经过各种光学作用 , 最终的出射光有以下几部分组成 : 1. 镜面反射光是由前表面反射的光。这部分光遵守反射定律 , 反射光方向随入射角改变而变化。在垂直于前表面入射时 , 这部分反射光即按原路返回 , 其他情况入射时均不形成回复反射光 , 而且在评定回复反射器反光性能时 , 即使入射角=0, 也要将被测件稍许转动 , 避开镜面反射光进入光电接收器。总之 , 这部分光不是回复反射光。2. 逆向反射光在回复反光单元中能完成三次反射的光 , 以一定的发散角沿原入射方向返回。 它是由六倍于回复反光单元的细光束组成。由于三个反射面的平面度误差 , 造成各细光束也呈发散状光锥 , 随观测距离的增加光斑的尺寸也增大。3. 漫反射光前表面和三个反射面均产生漫反射光 , 其中能沿入射光方向返回的也是因复反射光的组成部分。4. 衍射光是入射光在各回复反光单元相接的光缝处产生了衍射光 , 其中能在三个反射面完成三次反射的形成了6组等圆周角分布的回复反射光芒。5. 折射光在各回复反光单元中不能完成三次反射的光和不满足全反射条件的光所产生的折射光。这部分光不能形成回复反射而损失掉。因此 , 因复反射光场主要是由六倍于回复反光单元的细光束、漫反射光和六组衍射光芒组合而成 ( 图 4.6.1)。图中未画出光源 , 把回复反射器作为一个发光体。在标准中用发光强度系数来评定回复反射器的反光性能就是出于这种考虑。实际上,它是一个反光体,用反光强度系数来评定更确切。回复反射光场是个空间光场，在传播的纵向路径上，光能量基本上与距离的平方成反比。在传播的横向上，由于众多光斑叠加的随机性，光能量的分布基本上服从概率统计规律。本节主要论述横向截面上光能量的分布状况，为叙述简便起见，不一定提及横向，而往往直说光场。在回复反射光中 , 对光场能量分布起主要作用的是六倍于回复反光单元的光斑。这些光斑呈钟形分布 , 如图 4.6.2() 所示。光场中部光斑数多,向外迅速减少。单位面积 上光斑数多,光相对强;光斑数少,光相对弱 O 用统计光学理论进行分析得出结论:光能量分布基本上服从正态分布规律,如图 4.6.2(b)所示。图中纵坐标表示发光强度系数(归一化), 横坐标表示观测角。观测角的变化范围一般在2左右。在标准中规定的不同观测角 ( 例如 0.2、0.33、 1.5) 处的发光强度系数值就是根据光场光能量的这种分布规律来确定的。f(a)a的关系与很多因素有关：1. 回复反射器的发散角对 f()的关系起着决定性的作用。在一定观测距离下 , 发散角的大小决定着光的分布状况。图 4.6.3 所示为不同发散角的回复反射器的反射光的光能分布曲线。三块回复反射器的回复反光单元均为1000个,而反射光的发散角分别为10( 曲线 1, 且归一化 ) 、 2O( 曲线 2) 、 30(曲线3)。由图可知：发散角越小,光能分布越集中,分布范围越小；发散角越大，光能分布范围越大，且中间部分光能量相对减少 ,四周光能量相对增加。在进行反光性能检测时 , 发散角小的回复反射器 , 其发光强度系数 , 在观测角 20处数值较高 ,1.5处数值较低 ; 而发散角大的回复反射器的情况则相反。因此，为满足标准中对发光强度系数的要求，应制造反射光发散角合适的回复反射器。对于 f(a)a现在还未找到确切的函数关系式 ,Phong Bui-Tuong 提出用光照模型 F(a)=cosna (4.5)来描述.指数 n 值取决于反射光的发散角 , 其取值范围 0 。对于理想反射面 , 反射光的发散角为零 ,n 值为无穷大。发散角在 00.5时 , n值与发散角之间近似为几何级数关系。根据模拟分析可知 : 回复反射器反射光的发散角比较小时 , 光照模型比较接近实际光场光能量分布状况 , 且在半功率点更为接近。2. 与回复反射器作用面积的关系当回复反光单元的尺寸一定时,回复反射器的面积大,反光单元的数量多,观测平面上的光斑数就多。因此 , 在反射光发散角一定、工作距离一定的情况下,作用面积大的回复反射器总的反光能力强,发光强度系数则高。顺便指出:使用面积相同,而仅因复反光单元的尺寸略有不同的回复反射器,其反光性能基本相同 。对于使用面积比较小的回复反射器 , 在工作距离较大可以把它看成点光源时 , 就不考 虑其面积的大小 , 用发光强度系数来评定其反光性能。对于作用面积比较大的回复反射器 , 则应按照面光源对待 , 考虑其面积的大小 , 用单位面积上的发光强度系数 , 即逆反系数 来评定其反光性能。应该指出 : 在评定回复反射器的制造质量时 , 用逆反系数更确切 。3. 与工作距离的关系当回复反射器反射光的发散角一定时，随着工作距离的改变，各个光斑在观测平面上的大小和分布状况均发生相应改变。工作距离增大，光斑分布范围增大，且中心部位的光斑数减少。同时，由于反射光中每一条细光束的光能量随距离的增大而减弱，所以，总的效果是：随着回复反射器工作距离的增大，回复反射光总能量下降，分布范围增大 , 中心部位光能量减少得更显著。图 4.6.4 是工作距离为 20m( 归一化) 和 30m 处两光场的光能相对分布情况。图 4.6.4 光场光能量与工作距离的关系在检测回复反射器的反光性能时 , 一般均要规定检测距离。4.7回复反射光场光能量与旋转角的关系4.7回复反射光场光能量与旋转角的关系回复反射器是由众多基本回复反光单元列阵构成，规律性很强。各回复反光单元的反射光又分裂成六束细光束，规律性也比较强 , 形成了六组相对较集中光束进行传播。在观测平面上 , 众多光斑相互叠加形成的总光场，光斑的分布也是在六个方位上的相对较多，因而光能较强。另外，还有六组衍射光芒也加强了六个方位的光能量。图 4.7.1 所示为光场的光能量与旋转角的关系曲线 ( 归一化 ) 。这样 , 不同方位上的发光强度系数会 有些差别。在检测发光强度系数时，为了量值的统一，应按被测件的工作位置安放。4.8回复反射器反光性能的评定4.8 回复反射器反光性能的评定评定回复反射器的反光性能应分别从制造和使用两方面来考虑。对于制造者主要是控制单项参数 : 反射率、反射光的发散角。对于使用者更关心使用性能 , 应检测综合评定参数 : 发光强度系数、逆反系数。此外还有色度评定。4.8.1反光性能单项评定参数1. 反射率反射率是反射光通量与人射光通量之比值。对于回复反射器 , 当入射光通量一定时 ,反射光通量随入射角的改变而改变 , 故应在光束垂直于前面入射时来评定反射率。光束垂直于前面入射到立方角锥棱镜内 , 在三个反射面上理论上讲均是全内反射传输 , 光能损失很少。主要损失是光束在入射和出射前表面时的两次反射损失。其次是介 质吸收损失、漫反射损失、衍射损失和折射损失等。当光线垂直于前面入射、出射时 , 表面 反射损失系数可用下式计算 :=（n-n）/(n+n)2式中 n和 n 为相邻介质的折射率 , 这里就是空气和光学塑料。此式对入射和出射均适用。常用的光学塑料 : 聚苯乙烯 ( 代号 PS, 折射率 n = 1.581.60, 透光率 88%90%) 、 聚甲基丙烯酸甲酶 (有机玻璃 , 代号 PMMA , 折射率n=1.491.51, 透光率 90%92%) 和甲基丙烯酸甲酶与苯乙烯共聚物 ( 如 373#, 折射率n=1.562, 透光率 90%) 。根据上式计算出三种光学塑料入射和出射的综合损失分别为:10.1%10.6% 、7.8%8.2% 和 9.6%。光通量在光学塑料中的吸收损失与光线所通过的路程长度有关。光线在回复反光单元中的光程等于锥顶到前面距离的两倍 , 一般是在 10mm 左右。这时,介质的吸收损失大约在 1% 左右。其他方面的光通量损失 , 如漫反射损失、衍射损失、折射损失等均较难计算。综上所述 , 用光学塑料制成的回复反射器 , 其反射率约在85% 左右 ( 七五 攻关的指标是 80% 以上 ), 有机玻璃制件比聚苯乙烯制件反射率稍高一些。2. 反射光发散角反射光的发散角对回复反射器的反光性能的优劣是一个很重要的参数 , 在制造模具和注塑成形时均应控制。由公式 (4.4.1) 可知 , 发散角的大小主要受两个因素的影响 :(1) 立方角锥棱镜三个反射面组成的三个二面直角偏差;(2) 所用光学塑料的折射率n , 即回复反射器反射光的发散角 ( 在不垂直于前面入射时 ) 要比注塑模具反射光的发散角扩大n倍。4.8.2 反光性能综合评定参数从使用者的角度来说 , 是要评定回复反射器的使用效果 , 即在一定的观测方向、一定的距离上能否清晰地看到其反射光 , 于是就提出综合评定参数。1. 发 ( 反 ) 光强度系数 R在一定的入射角、观测角和旋转角的条件下 , 在观测方向上 , 回复反射器的发光强度I 除以垂直于入射光方向且照在回复反射器上的照度 E 之商 , 即R=I/ E(cdlx-1) (4.6)注释 : 这项参数是把回复反射器看成点光源而不考虑其面积的大小。它同时考核了回复反射器的反射率和反射光的发散角即光场光能量的分布状况。2. 逆反射系数 R回复反射器的发光强度系数 R 除以其面积 A 的商 , 即R=R/A=I/ (EA(lx-1 m-2) (4.7)注释 : 这项参数用于面积比较大的回复反射器。由于面积比较大 , 不能把回复反射器看成点光源 ,而作为面光源对待。如警告三角牌的反光特性就采用这个参数评定。4.8.3 色度的评定回复反射器的颜色为红色、琥珀色和无色透明 ( 白色 ) 。回复反射器在交通器材中是作为一种标志使用 , 其颜色应符合标志表面色的规定。我国根据国际照明委员会 (CIE) 规定的视觉信号表面色标准 , 制定了我国的视觉信号表 面色标准 , 以保证颜色标志的辨认和交通的管制。人眼的颜色视觉实际上是一个范围 , 在这个范围内的颜色虽有些不同 , 但对人眼视觉的剌激却是等效的。这个人眼感觉不出来的颜色变化范围称为颜色的宽容量。在色品图上 , 视觉信号表面色的各种颜色都规定了相应的色品坐标范围。而回复反射器只规定了红色、琥珀色和元色透明 ( 白色 ) 的色品坐标变化范围。红色 : 趋黄极限 y0.335, 趋紫极限 z 0.008。琥珀色 : 趋黄极限 y 0.429, 趋红极限 y 0.398, 趋白极限 z 0.007。 无色透明反射器不应产生选择反射 , 即经相当于 GB3978 规定的标准照明体 A 光源照射时 , 其反射光色度坐标工和 y 变化不应大于 0.01。物体的颜色与照明条件密切相关 , 因此 , 在评定回复反射器的颜色时 , 按规定应采用标准照明体 A 光源 , 其色温为 2856K 。考虑到回复反射器的逆反射特性 , 不能完全采用色度测量中的标准照明条件 , 而采用测量回复反射器反光特性的某些观测条件 , 如入射角为 V=H=0(无色透明回复反射器为 V= 5,H=0), 观测角为 20。4.9回复反射器的制造技术4.9回复反射器的制造技术回复反射器的制造主要有三项基本技术：(1) 高精度、低粗糙度注塑模具的制造技术 ; (2) 精密注塑技术 ;(3) 回复反射器反光性能检测技术。三项技术必须有机结合 , 才能制造出高反光性能的回复反射器。4.9.1 注塑模具制造技术回复反射器是实心立方角锥棱镜的阵列 , 其注塑模具应是空心立方角锥棱镜的阵列。注塑模具用两种方法构成 :(1) 用金属立方角锥棱体列阵 , 再用电铸技术制造出空心的阵列。(2) 直接用金属立方角锥棱体列阵 , 每相邻三个立方角锥棱体各用一个面构成空心阵列。不管用哪种方法制造 , 均需用超精加工技术将金属立方角锥棱体的反射面做成低粗糙度的镜面 , 且平面度要高。每两邻两个反射面组成的二面直角要具有设定的偏差。电铸技术主要是：(1) 母模的材料和相应的超精加工方法的选择，这类技术是均为成熟技术，只是要考虑如何应用的问题；2) 电铸溶液类型选择和溶液配方的试验 , 不同制造者有不同的选择 ; (3) 子模材料的选择 , 一般用镇或综合金。4.9.2 精密注塑技术回复反射器的注塑技术与普通塑料件的注塑技术有所不同 , 不仅要求各个表面平整光滑 , 而且要求反光性能好 , 即既要求外观质量 , 又要求内在质量。外观质量一般用人眼来判别 , 内在的反光性能用人眼只能大致判断 , 最好的办法是观测制件的反光图像 , 根据反光图像的情况来判断反光性能好坏 , 同时调整注塑工艺条件。这一点需要积累一定的经验才能有效地进行。注塑条件是否合适对回复反射器的反光性能好坏非常重要 , 如果注塑条件不合适 , 即使模具很好也制造不出反光性能好的制件。一般的注塑工艺条件是 :(1) 料温适当高一点 , 使塑料充分塑化 , 且流动性好 ;(2) 模具温度要高一些 , 使塑料填充性好 , 冷却较慢 ;(3) 注射压力注射速度均要适中 , 以制件表面平整为度 , 过大注射压力会使制件反射光发散角增加 ;(4) 注射时间、保压时间和冷却时间要适当加长些 , 使制件在模具中充分成形 , 出模后不变形。应当指出 : 由于模具流道、浇口的差异 , 一副模具的注塑工艺条件要通过试验来确定。4.9.3 回复反射器反光性能加工中检测技术回复反射器反光性能检测技术可分成品的最后检测和加工中的检测。这里主要是指加工中的检测。在模具加工中和制品在注塑加工中均需检测。可采用成品验收检测仪器 , 但更直观是用反光图像观测仪直接观测模具和制件的反光图像。图 4.6.1 所示是回复反射的反光图像 , 而模具的反光图像与其有所不同 , 主要是没有六组衍射光芒 , 且光点比较清晰。反光图像观测仪的基本工作原理如图 4.9.1 所示。光源 1 发出的光经光学透镜组 2 变成平行光 , 通过半透半反分光镜 3 照亮被测回复反射器4 。被测回复反射器反射回来的光又通过分光镜 3 投射到观测屏 5 上 , 即可观察到其反光图像。根据图像中各光斑的亮暗、尺寸、形状和分布状况等特点即可判断反光性能的优劣。4.10回复反射器反光性能检测技术4.10 回复反射器反光性能检测技术回复反射器反光性能检测技术包括光度检测和色度检测。光度检测技术可分为三种基本类型 :(1) 反光图像观测技术 ;(2) 照度法测量技术 ;(3) 分光光度法测量技术。 常用的方法是照度法测量技术。色度检测技术有积分法和分光光度法 , 常用积分法。4.10.1反光图像观测技术回复反射器的反光图像比较直观地反映出其反光性能。不仅可用于加工中检验 , 而且可对成品的反光性能进行定性分析和定量检测。定性分析即观测反光图像中光斑分布状况、光斑的亮度、形状和尺寸,六组光芒的亮度 , 照射光束和反射总光束直径之比等来判断反光性能的优劣。一般情况是光斑明亮、形状规则、光芒较暗、总光束直径与照射光束直径之比符合设计要求者反光性能好。定性分 析与工作人员的经验有关 , 为减少人的因素影响 , 可用已定量检测过的回复反射器作为样件进行比对观测。定量检测主要可进行两项内容 :1. 反射率的测量在图 4.9.1 所示的反光图像观测仪放置试件的位置上 , 分别放置己知反射率的标准件和被测回复反射器 , 在相同的条件下测量两者的反光强度值 I0 和 Io 设标准件的反射率为o, 则被测件的反射率为 =(I/I0) 0 (4.8)2. 反射光发散角的测量将被测回复反射器放在图 4.9.1 所示测试仪的试件位置上 , 在其反射光传播的路径相距 L 的两处分别测量光斑群的总合直径 D1 和 D2, 即可计算出反射光的总体发散角 , =tg(-1)(D2-D1)/L (4.9)光斑群总合直径的截取可采用不同的方法 :(1) 从考虑光斑的分布位置出发 , 可采用包容光斑群的圆的直径。但有时由于少数光斑偏离光斑群中心较远而影响直径的选取 , 这时也可采取其他的方法。(2) 按光场的光能量分布来选取 ,设中心处的能量为 1, 可在半能量处取其直径 , 也可在 1/e2 能量处取其直径。上述两项测量属单项反光性能测试 , 主要用于评价回复反射器的制造质量 , 当然也可评定其使用性。4.10.2 照度法测量技术 照度法测量是把回复反射器作为一个发光体 , 在一定距离上测量其产生的照度。为了评价回复反射器的使用效果 , 测量仪器 ( 图 4.10.1)，它显示了模拟汽车与回复反射器的相对关系。光源模拟汽车的前照灯,接收器模拟汽车驾驶员的眼睛,回复反射器可以是道路、桥梁的反光标志或是其他车辆 ( 汽车、摩托车、自行车等 ) 的逆反射标志。光源发出 一束光以一定的入射角卢照亮了回复反射器 ,其孔径角为。因复反射器反射回来的光 ,在光源的周围形成了一个反光图像 ( 光场 )( 见图 4.6.1)。接收器在一定观测角处测量回复反射器反射光在此所产生的照度值。接收器孔径角值的大小决定了它所接收范围的大小，应适当选择。当测试距离 D 一定时,调整接收器与光源之间的垂直距离,即可改变观测角的数值。常用的观测角有 12、20、30 、130, 其中 130各标准通用 ,其余三个数不同的标准选择有所不同。为改变入射角的数值 ,应将回复反射器安置在一个三维回转台上。绕x轴转动形成入射角向,绕y轴转动形成入射角向。有时需要改变旋转角可绕 y 轴转动。观测距离 D 的选择主要考虑满足点光源的照度距离平方反比定律。由于回复反射器有一定的面积 , 只有观测距离足够远才能把回复反射器作为点光源处理。各国的标准对观测距离的规定有所不同 , 一般取为10m30m。为了获得足够的测量准确度 ,必须使测量的几何条件和光度条件符合要求 ,并保持一定的稳定性和一致性 , 具体叙述如下 :1. 几何条件 : 包括测试距离、光源和接收器的孔径角和、被测回复反射器的开口角观测角、入射角旋转角等的设置合适并调整准确。光源和接收器的孔径角和r所产生的测量误差与 2 和 2 成正比 , 故宜选择较小值。但值过小 , 光源的出射度降低；值过小 , 接收器的灵敏度降低。一般可取 612，可取 36。回复反射器的开口角取决于其面积和测试距离。仪器测试距离是定值。回复反射器面积大则其开口角也大。开口角大，反光强度大，容易达到标准要求的发光强度系数。但当开口角较大( 例如 10 以上 )且入射角也较大时，就会产生一定的测量误差。观测角值的调整应精确，否则会产生较大的测量误差。例如 , =20时 , 变化1，可能会引起 7% 左右的测量误差。所以，角应调整到误差在1的几分之一以内。入射角、旋转角的调整误差对测量准确度的影响比观测角小 , 其调整误差可控制在 0.20 以内。观测距离也应精确调整 , 当距离误差为 1% 时 , 所引起的光度测量误差约 2% 左右。 2. 光度条件 :(1) 光源 采用 CIE