毕业论文-莱州港12#通用泊位码头结构设计.doc

分类号密级 UDC 本 科 毕 业 设 计 莱州港12#通用泊位码头结构设计 学生姓名 学号 指导教师 院、系、中心 工程学院海洋工程系 专业年级 2004级港口航道与海岸工程 论文答辩日期 2008 年 月 日中 国 海 洋 大 学莱州港12#通用泊位码头结构设计 完成日期： 指导教师签字： 答辩小组成员签字： 中国海洋大学本科毕业设计任务书论文（设计）题目莱州港#通用泊位码头结构设计院（系、中心）工程学院海洋工程系专 业港口航道与海岸工程年 级200选题来源科研课题纵向课题（ ）选题类型理论研究（ ）横向课题（）教师自拟课题（ ）应用基础研究（ ）学生自拟课题（ ）技术或工程开发（）设计的基本构思和基本任务：设计基本构思：通过莱州港建设渔业港的可行性研究报告和其基本的勘察数据对莱州港进行设计，最终设计给出设计说明书一份，设计计算书一份。设计必须涉及的基本任务：（1） 确定码头的平面尺寸、码头结构型式及构件的主要尺度；（2） 环境条件收集与选定；（3） 码头主要构件的内力计算；（4） 码头结构稳定性验算，基床承载力验算及地基的稳定性验算；目前的基础（包括资料收集情况、前期工作情况等）码头的基本数据情况均已了解清楚，如：莱州港码头的地理位置，码头长度，码头设施，码头前沿水深，航道横向长度，疏浚长度，码头地基土的力学性质，码头建设所须材料的来源；当地气象如气温、降水、风况、雾况、湿度及水文情况如潮汐、水文、波浪、海流、冰凌等观测及历史资料都已收集完备；地形、地貌及泥沙运动，地质状况都已勘测，还有本地区地震基本烈度情况都已选好。论文（设计）进度安排4.114.28结构选型和尺寸确定4.285.26稳定性验算5.266.2定电子版初稿6.26.6修改完善论文起止时间：自 2008 年 4 月 11日起 2008年 6 月 6 日止学生（签名）：指导教师（签名）： 院（系、中心）负责人（签名）：中国海洋大学本科毕业设计开题报告题 目莱州港12#通用泊位码头结构设计院、 系 工程学院 专 业 2004级港口航道与海岸工程 学生姓名 金佳炜 学 号 080132004009 指导教师 王希慧 教务处制表 2008 年 月 日一、选题依据课题来源、选题依据和背景情况；课题研究目的、学术价值或实际应用价值莱州港位于环渤海经济圈的黄金地带山东省莱州市三山岛工业区，地理位置优越、自然条件良好，岸线稳定、泥砂运动弱、地质条件相对较好，是山东省北部沿海自龙口以西可建设深水泊位条件最好的岸段。莱州港为腹地提供了便捷的出海通道，扩大了对外贸易交流的经济空间，极大地促进了腹地经济的发展。同时港口运量也呈迅速增长态势，2004年运量已达到358万吨。莱州港将依靠其良好的自然条件和优越的地理位置，便利的集疏运条件，近期以液体石油化工品运输为主，兼顾带动其它货种发展，远期逐步增加集装箱、大宗散货和件杂货等的运输，逐步发展成为专业与通用码头相结合，大、中、小泊位并举，装卸、仓储、物流和临港工业于一体、功能齐全的沿海地区性重要港口；成为莱州市经济进一步对外开放的重要窗口和门户，成为莱州市发展临港工业的重要保障和依托，华北物流的平台。但由于货运能力不足，近年来始终处于超负荷运转状态，与此同时，压船、压港现象频繁发生，与腹地迅速增长的运量需求不相适应，既影响了港口腹地经济的发展，也不利于港口自身经济效益的提高。莱州港自然条件好，海岸线稳定，泥砂活动弱，地址条件好，水流速度小，海域宽阔，具备建设2万吨级深水泊位的基本条件。莱州港有良好的依托条件，水、电、通讯等基础设施完善，当地砂石料丰富，为工程的实施创造了良好的条件。目前重力式码头施工工艺成熟，施工单位经验丰富，因此，该工程在技术上是可行的。二.文献综述国内外研究现状、发展动态；查阅的主要文献1、山东省航运工程设计院，莱州港扩建工程可行性研究报告，2002年5月2、交通部，港口工程技术规范，1999，人民交通出版社，北京3、交通部，海港工程总平面设计规范，1999，人民交通出版社，北京4、严恺，海港工程，1956，海洋出版社，北京5、洪承礼，港口规划与布置，1988，人民交通出版社，北京6、陈万佳，港口水工建筑物，1988，人民交通出版社，北京三、研究内容1 学术构想与思路；主要研究内容及拟解决的关键问题（或技术）根据码头区域环境及水文条件和地形地质条件，结合码头规模，确定停泊水域和码头相对位置，初选出两种方案，经过不同方案的优缺点比较，最后确定的方案应保证有足够的泊位、船舶驶靠方便和安全，较高的经济性和较和谐的环境统一，在平面布置的基础上，拟定码头结构形式。由于地震设计为7度，需进行抗震设计。该课题的关键在于港池的平面布置方案的选取和方块码头结构计算2拟采取的研究方法、技术路线、实施方案及可行性分析根据港工规范，通过对波浪方向、波高、波浪绕射情况分析，确定防波堤走向和长度；用设计高水位和历年最高水位，参考附近码头标高，确定码头顶面高程；根据设计船型的吃水及回旋富裕，确定码头前底标高；根据设计船型的吨位和游客通行道路等，确定码头线长度和码头宽度。根据防护效果和经济性、环境协调性，确定方块结构形式，并确定计算荷载，取出构件计算单元，用适当的方法进行构件计算。在确定各主要构件尺寸后，按比例绘出结构断面图和平面布置图。四、论文（设计）进度安排起止时间主要内容预期目标2008.3.3-2008.3.162008.3.17-2008.3.272008.4.7-2008.4.272008.4.28-2008.5.112008.5.12-2008.5.192008.5.20-2008.5.212008.5.22-2008.5.252008.5.26-2008.5.282008.5.29-2008.6.12008.6.2-2008.6.11收集整理资料确定码头型式作用的分析及计算码头稳定性验算基床和地基承载力验算整体稳定验算卸荷块体承载力计算编写设计说明书及计算机绘图整理并打印毕业设计参加毕业答辩五、审核意见导师意见同意该开题报告。 导师签字: 年 月 日审核小组意见同意该开题报告。审核小组成员签字： 年 月 日注：1、表格不够可加附页。2、审核小组应至少由三位具有高级职称的教师组成；必要时可召集开题报告会。莱州港12#通用泊位码头结构设计摘 要本工程是对莱州港的扩建工程，原有的通用泊位已经远远不能满足大宗散货营运要求，为了目前以及长远发展，需要建设新的通用泊位，在满足施工条件以及经济的条件上进行设计。设计中要严格按照国家规范的标准进行设计，在设计中通过多方面验算，选定方块码头作为本码头的结构形式，我们严格按照规范技术等方面的要求，并考虑经济、选材等方面的因素，确定了码头的平面尺寸，方块的承载能力，结合地震要求进行的抗震计算与验算，拟定了码头施工的整体方案。下面为码头设计书。 关键词：方块码头；抗震；泊位The Design of General berth of Laizhou PortAbstract The design is the continuation of the Laizhou Harbor, the original generic berths could no longer meet the requirements of large bulk cargo operation .For the long-term development,we enlarge the harbor. Construction in meeting economic conditions and the conditions for the design. This design strictly follows the state standards regulating the design, the design through various niacin, selected as the terminal box terminal structure, strictly in accordance with the norms of technical requirements and consider the economic, Selection and other factors to determine the size of the plane terminal, the box bearing capacity, seismic requirements for the earthquake the calculation, the construction of the pier development of the overall program. Now for the terminal design document.Keywords: Box terminals; Seismic; Berths 目 录第一章 设计条件11设计条件11.1设计船型11.2结构安全等级11.3自然条件11.4 码头面荷载41.5 材料指标42 主要设计尺度52.1 码头前沿顶高程52.2码头前沿水深62.3 码头、泊位长度62.4 泊位宽度62.5 港池、回旋水域尺度7第二章 设计计算书91 作用分类及计算91.1结构自重力（永久作用）91.1.1 极端高水位情况91.1.2设计高水位情况101.1.3设计低水位情况111.2波浪力(可变作用)121.2.1 极端高水位（3.61m）121.2.2设计高水位（2.36m）151.2.3设计低水位（-0.16m）171.3土压力标准值计算：191.3.1墙后块石棱体产生的土压力标准值（永久作用）：202.3.2码头面堆货荷载q=10kPa产生的土压力标准值（可变作用）：271.3.3门机荷载产生的土压力计算：(可变作用)291.4 地震时的主动土压力标准值计算（偶然作用）291.4.1墙后块石棱体产生的地震土压力标准值291.4.2.码头面堆存荷载q=10kPa产生的地震土压力标准值341.5地震惯性力（偶然作用）381.5.1 设计高水位情况381.5.2设计低水位情况401.6船舶荷载（可变作用）411.6.1系缆力411.6.2撞击力441.6.3挤靠力442码头稳定性验算452.1持久状况452.1.1作用效用组合452.1.2承载能力极限状态设计表达式452.2 短暂状况 502.3 偶然状况502.3.1作用效应组合502.3.2 承载能力极限状态设计表达式503基床和地基承载力验算663.1基床顶面应力计算663.1.1 持久状况663.1.2短暂状况673.1.3偶然状况（7度地震）673.1.4结果683.2地基承载力验算713.2.1计算数据713.2.2承载力计算714卸荷块体承载力计算744.1作用的标准值计算744.2作用效应745码头主体工程概算755.1码头主体工程施工顺序755.2码头主体施工方法755.3主要大型临时设施755.4码头主体工程量计算755.5工程概算详表76参考文献81致谢82莱州港12#通用泊位设计第一章 设计条件1设计条件该工程为一座2.0万吨级的通用泊位码头。码头结构断面如图1-1-1所示。1.1设计船型设计船型的船舶资料见表1-1-1。 船舶资料 表1-1-1船 型船舶吨级总 长L型 宽B型 深H满载吃水T杂货船型20000T166m24.7m14.0m10.2m散货船型20000T164m25.0m13.5m9.8m1.2结构安全等级结构安全等级为二级。1.3自然条件设计水位设计高水位：+2.36m；设计低水位：-0.16m极端高水位：+3.61m；极端低水位：-0.76m波浪要素 波况莱州港（三山岛）曾于1981年6月至1982年5月进行过短期波浪观测，虽然资料序列较短，但在波浪方向和频率方面也能反映一定的问题。莱州港的强浪向和常波浪向均为NNE方向，该方向在观测期间最大波高为3.9m，频率在11以上。其次是N向和NW向，频率在6之内。在观测期间其他方向的波浪甚少，特别是偏南方向的波浪，根本没有出现。这当然与观测地点的地域局限性有很大关系。本海区波玫瑰图如下： 设计波要素为了使本工程的设计有据可依，建设单位又委托中国海洋大学对莱州港工程区设计波要素进行了计算。莱州港离开龙口站的距离仅有42km，两地的地形也相差不大，但龙口站的水深比工程区要深,工程区的水深为9m，而龙口站的测波点的水深为13.5m。所以两地的波浪是稍有差异的。通过浅水订正和折射计算，求得莱州港的设计波要素如下列表。由计算结果看出，NNE方向的波浪最大，其次是N、NNW、NW及WNW等几个偏北的方向。偏南的方向波浪甚小。通过分析取值如下： 重现期50年，波高值为：极端高水位：=2.52m；设计高水位：=2.46m；设计低水位：=2.45m。波浪周期： T=7.3s地质资料据钻探揭示，B区勘探深度范围内地层上部为全新统冲、海相沉积物，表层为粉土及中砂，下部为上更新统冲、洪积相地层构成，为中粗砂、粉土及粉质粘土等。按其成因时代、成因类型、岩土特征及其物理力学指标从上至下可分为7个工程地质层。各层工程地质特征如下：层为粉砂、细砂（Q4 al+m）：灰黄色，饱和，稍密。主要矿物成分为石英、长石，含贝壳碎片，顶板标高-1.22 -7.44m，层厚1.55 5.40m，该层分布不稳定，在ZKJ22、ZKJ23、 ZKJ36孔未揭露， N=11击，地基容许承载力值f=120kPa。层为粉土、粉质粘土（Q4 al+m）：灰色灰黄色，饱和，可塑。可见水平层理，层位较稳定，顶板标高-5.42 -9.32 m，层厚1.55 8.45m，主要物理力学指标：w=21.5%，e=0.602，Wl=28%，Wp=15.6%，Ip=12.5, Il=0.48, a0.1-0.2=0.24MPa-1, Es0.1-0.2=6.88MPa , Cg=25kPa，g=13.3， N=18击，地基容许承载力值f=180kPa。层为中砂、粗砂（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，中密。分选性较好，主要矿物成分为石英、长石等。顶板标高-9.00 -10.55m，层厚1.104.50 m，在ZKJ21、ZKJ22、 ZKJ23、 ZKJ24、 ZKJ25 、ZKJ36孔未揭露，N=24击，地基容许承载力值f=220kPa。层粘土、粘质粉土（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，稍密。土质极不均，夹大量粉质粘土薄层，单层厚度10100mm，具水平层理，该层分布较稳定，仅ZKJ16未揭露，顶板标高-11.06 -14.80m，层厚1.455.25m，主要物理力学指标：w=22.2%,e=0.633，Ip=14.2, Il=0.63, a0.1-0.2=0.32MPa-1, Es0.1-0.2=5.2MPa, C=23kPa,=17.8o, Cg=38 kPa，g=12.2， N=6击，地基容许承载力值f=230kPa。层粗砂（Q3 al+pl）：灰黄色，饱和，中密。分选性较好，矿物成分为石英、长石等，该层分布不稳定，顶板标高-13.44-17.12m，层厚1.505.00m，在ZKJ15、ZKJ16、 ZKJ17、 ZKJ18 、ZKJ22 、ZKJ25孔未揭露，N=22击，地基容许承载力值f=250kPa。层粉质粘土（Q3 al+pl）：灰黄色，灰白色，饱和，密实。分选性较好，主要矿物成分为石英、长石等。该层分布稳定，在场区都有分布，顶板标高-18.44 -18.62m，层厚0.80 m，仅在ZKJ20、ZKJ23孔有揭露，N=36.4击，地基容许承载力值f=250kPa。层强风化花岗岩（53）：灰白色，粗粒结构，块状构造，主要矿物成分为石英、长石等。岩性呈柱状，手捻呈砾砂状，遇水可软化，锤击声哑。顶板标高-13.37 -19.42 m。仅ZKJ13孔揭露，本次勘探未揭穿，揭露最大厚度1.50m，地基容许承载力值f=500kPa。场区所揭露地层复杂多变，B区所揭露地层根据岩性成因类型可分为7个工程地质层，其中第层其以下地层工程地质条件较好。均可作为码头工程地基持力层。详见表1-1-2 各层工程地质特性 表1-1-2层号土质描述剪切试验标贯击数N（击）地基容许承载力值KPa地基容许承载力值KPa粘聚力(kp)内摩擦角(o)粉砂、细砂11120粉土、粉质粘土2513.318180中砂、粗砂24220粘土、粉质粘土3812.26230粗砂22250粉质粘土250强风化花岗岩50500B场区港池水深-10.0m，-10.0m处地层为第层，其以下各工程地质层容许承载力均大于或等于220kPa，各工程地质层工程地质条件均较好，且无软弱夹层存在。因此，建议采用重力式码头，以层或以下地层作为重力式码头的地基持力层，第层顶板标高-9.00 -10.55m，层厚1.104.50 m。地基容许承载力值f=220kPa。地震资料地震设计烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g。1.4 码头面荷载堆货荷载：q=10kPa。1.5 材料指标材料指标见表1-1-3。 材料指标 表1-1-3材料名称重度（kN/m2）内摩擦角（）水上水下饱路面混凝土C302313钢筋混凝土卸荷块体C3024.514.5混凝土方块C302313混凝土胸墙C302313墙后回填10100kg块石棱体181121452 主要设计尺度2.1 码头前沿顶高程按海港总平面设计规范(JTJ211-99)基本标准：码头前沿标高=设计高水位+超高即：H=2.36+1.01.5=3.363.86m复核标准：码头前沿标高=极端高水位+超高即：H=3.61+00.5=3.614.11m由于西北向防波堤还未建成，本次工程所受西北向波浪较大，故按照开敞式码头设计规范对码头顶面高程进行校核。式中 码头顶面高程（m）； 设计高水位（m）； 设计高水位时50年一遇的（波列累积频率为1%的波高）波峰面高度（m）； 码头上部结构的高度（m）； 波峰面以上至上部结构底面的富裕高度，取0.01.0m。则=2.36+5.51+1+0.5=9.37m考虑新建码头前沿高程与原有码头一致，码头前沿顶高程确定为3.9m。2.2码头前沿水深根据海港总平面设计规范（JTJ211-99)码头前沿水深D=T+Z1+Z2+Z3+Z4码头前沿底高程=设计低水位-D 码头前沿水深计算 表1-2-1 船 型20000吨级散货船(m)设计船型满载吃水T10.2龙骨下最小富裕水深Z10.6波浪富裕深度Z20配载不均匀增加值Z30.15备淤富裕深度Z40.4码头前沿水深计算值11.35设计低水位-0.16码头前沿底高程计算值-11.19码头前沿底高程取值-11.4 为合理利用岸线资源和后期发展，结合地质情况和结构设计要求确定泊位前沿水深取-11.4m。2.3 码头、泊位长度根据海港总平面设计规范（JTJ211-99)规定，当在同一码头线上连续布置泊位时，其码头总长度宜根据到港穿行尺度的概率分布模拟确定，12#泊位为端部泊位,按下式计算：端部泊位 Lb=L+1.5d=166+1.5*20=196 (m)式中，L-设计船长，L=166m, d-富裕长度，d=20 m2.4 泊位宽度Bb= 2B 式中：B-设计船舶型宽， B=24.7m;Bb=225.0=49.4（m），取50m。2.5 港池、回旋水域尺度回转圆直径按2.0倍船长考虑，泊位回转圆直径应为2166=332m，实取330m。港池、回旋水域设计水深：D=T+Z0+Z1+Z2+Z3+Z4港池、回旋水域底标高=设计水位-D 港池、回旋水域水深计算表 表1-2-2 船 型20000吨级杂货船(m)设计船型满载吃水T10.2船舶航行时船体下沉值Z00.22航行时龙骨下最小富裕深度Z10.4波浪富裕深度Z20.83装载纵倾富裕富裕深度Z30.15备淤富裕深度Z40.4设计水深D12.0乘潮水位（乘潮延时2小时，保证率90%）0.94底标高计算值-11.26底标高取值-10.8本工程港池、回旋水域自然水深为-7.5m左右，港池、回旋水域的设计水深为-10.8m。1-1-1 码头结构断面图（单位：m）9莱州港12#通用泊位设计第二章 设计计算书1 作用分类及计算1.1结构自重力（永久作用）结构自重力计算示意图见图2-1-1：图2-1-1 结构自重力计算示意图(单位：m)1.1.1 极端高水位情况 自重力：计算见表2-1-1（以单宽m计）。 自重力计算结果（kN） 表2-1-1层号第一层第二层第三层第四层第五层第六层128.45273.925318.676258.375237.9282.425本层以上128.45402.375721.051979.4261217.3261499.751 力臂：计算见表2-1-2。 力臂计算（m） 表2-1-2Gidi层号第一层1.75第二层1.753.43第三层1.753.435.96第四层1.753.435.963.319第五层1.753.435.963.3193.05第六层2.854.537064.4194.154.07注：为重心距计算面前趾的距离。(3) 稳定力矩：,计算结果见表2-1-3。 力矩计算结果（kNm） 表2-1-3号层 第一层224.79224.79第二层224.79939.561164.35第三层224.79939.561899.313063.66第四层224.79939.561899.31857.553921.21第五层224.79939.561899.31857.55725.604646.81第六层366.081240.882249.851141.76987.291149.477135.331.1.2设计高水位情况(1) 自重力：计算见表2-1-4（以单宽m计）。 自重力计算结果(kN) 表2-1-4层号第一层第二层第三层第四层第五层第六层172.2278.538339.184258.375237.9282.425本层以上172.2450.738789.9221048.2971286.1971568.622(2) 力臂：计算见表2-1-5。 力臂计算(m) 表2-1-5di 层号第一层1.75第二层1.753.633第三层1.753.6335.14第四层1.753.6335.143.319第五层1.753.6335.143.3193.05第六层2.854.7336.244.4194.154.07(3) 稳定力矩：,计算结果见表2-1-6。 力矩计算结果（kNm） 表2-1-6号层 第一层301.35301.35第二层301.351011.931313.28第三层301.351011.931743.41356.69第四层301.351011.931743.41857.553914.24第五层301.351011.931743.41857.55725.604639.84第六层490.771318.322116.511141.76987.291149.477204.121.1.3设计低水位情况(1) 自重力：计算见表2-1-7（以单宽m计）。 自重力计算结果（kN） 表2-1-7层号第一层第二层第三层第四层第五层第六层209.3399.71392.576258.375237.9282.425本层以上209.3609.011001.9611259.9611497.8611780.286(2) 力臂：计算见表2-1-8。 力臂计算（m） 表2-1-8di层号 第一层1.75第二层1.754.84第三层1.754.846.23第四层1.754.846.233.319第五层1.754.846.233.3193.05第六层2.855.947.334.4194.054.07(3) 稳定力矩：,计算结果见表2-1-9。 力矩计算结果（kNm） 表2-1-9层号第一层366.275366.275第二层366.2751934.602300.875第三层366.2751934.602445.754746.625第四层366.2751934.602445.75857.555604.175第五层366.2751934.602445.75857.55725.606329.775第六层596.5052374.282877.581141.76987.291149.479126.8851.2波浪力(可变作用)计算码头墙前波谷时的波浪压力及计算层底面的波浪浮托力标准值。1.2.1 极端高水位（3.61m）=2.52m， 1)确定波态：按海港水文规范(JTJ21398)表8.1.1确定。d1=d=3.61+11.4=15.01（m）2H=22.52=5.042H=22.46=4.92(m) 确定为立波。2)波浪压力强度： L0=83.16m 图2-1-3 波浪浮托力示意图查（JTJ21398）规范附录G得：又；，近似采用(JTJ21398)规范8.1.4条计算波谷作用时，立波作用力按8.1.3条中有关公式计算。水底处波浪压力强度按（8.1.3-7）式计算静水面处波浪压力强度p =0；静水面以下深度Hhs处波浪压力强度按（8.1.3-8）计算：(H-hs)其中超高hs按（8.1.3-1）计算则Hhs2.46-0.3232.137（m）10.252.13721.90(kPa)波浪压力分布图见图2-1-2b)3)波浪作用的合力计算（以单宽m计算）：水平合力的计算结果见表2-1-14。层号第一层第二层第三层第四层第五层第六层5.75748.06924.51256.69150.31645.081本层以上5.75753.82678.338135.029185.165230.246 水平合力计算结果(kN) 表2-1-14力臂计算结果见表2-1-15。 力臂算结果(m) 表2-1-15 层号PB1PB2PB3PB4PB5PB6第一层0.353第二层2.8531.284第三层4.0532.4840.596第四层7.0535.4843.5961.522第五层10.0538.4846.5964.5221.533第六层13.05311.4849.5967.5224.5331.486 波浪压力产生的倾覆力矩计算结果见表2-1-16。 计算结果(kNm) 表2-1-16 层号PB1PB2PB3PB4PB5PB6第一层2.7382.738第二层16.42561.72178.146第三层23.333119.40314.609157.345第四层40.604263.6188.14586.284478.643第五层57.875407.817161.681256.35776.858960.588第六层75.146552.024235.217426.43227.26666.991583.073波浪浮托力及其产生的稳定力矩，计算结果见表2-1-17。 及计算结果 表2-1-17层号第一层第二层第三层第四层第五层第六层（kN/m）10.86320.86419.9917.80415.6213.434计算面底宽3.56.08.86.16.17.719.0162.59287.95654.30247.64151.721合力作用点距计算面前址的距离1.1672.02.93320332.0332.56722.185125.184257.975110.39696.854132.7681.2.3设计低水位（-0.16m）=2.45m，1)确定波态：按(JTJ21398)表8.1.1确定。d1=d=-0.16+11.4=11.24(m)又d=11.242H=22.45=4.9(m)确定为立波。2)波浪压力强度：L0=83.16m查（JTJ21398）规范附录G，求得：又；，近似采用(JTJ21398)规范8.1.4条计算波谷作用时，立波作用力按8.1.3条中有关公式计算。水底处波浪压力强度按（8.1.3-7）式计算静水面处波浪压力强度p =0；静水面以下深度Hhs处波浪压力强度按（8.1.3-8）计算：其中超高按（8.1.3-1）计算则Hhs