珠海市洪鹤大桥HHTJ3标钢护筒施工方案.doc

珠海市洪鹤大桥HHTJ3标钢护筒施工方案 编 制： 审 核： 审 批： 中交第二航务工程局有限公司珠海市洪鹤大桥HHTJ3标项目经理部二一六年十月目 录1. 概述11.1工程概况11.2自然条件11.2.1地质条件11.2.2水文51.2.3气象51.2.4潮汐61.3钢护筒概述62、施工准备82.1技术准备82.2设备选型82.2.1振动锤82.2.2浮吊112.2.3履带吊112.3钢护筒制作与运输122.3.1钢护筒的制作122.3.2钢护筒加工132.3.1钢护筒运输142.3.2钢护筒加工质量要求143、施工方案153.1钢护筒施沉工艺简述153.2钢护筒分节153.3钢护筒装运183.4抛锚定位183.5安装导向架193.6首节钢护筒施沉203.7第二节钢护筒施沉213.8第三节钢护筒施沉223.9常见问题及处理方法234、资源配置计划244.1 人员需求计划244.2机械设备计划245、施工质量管理255.1 质保体系255.1.1 质量保证组织255.1.2 质量保证体系265.2质量保证措施266、施工安全管理276.1 安全保证体系276.2 安全保证检查流程286.3 施工水域航道安全保证措施286.3.1 施工水域警戒286.3.2 施工水域船舶通讯联络296.3.3 防航道障碍物措施296.3.4 防范船舶间碰撞风险的对策措施306.3.5 防范人员坠水风险的对策措施316.4施工安全保证措施316.5防台安全措施326.5.1 防台组织机构326.5.2船舶防台措施337、应急预案337.1 应急反应程序347.2 现场应急处置357.3 应急处置通讯联络378、文明施工和环境保护378.1 文明施工措施378.2 环境保护措施381. 概述1.1工程概况珠海市洪鹤大桥起点位于珠海市香洲区南屏镇洪湾，对接港珠澳大桥连接线、并与广澳高速珠海段及横琴二桥形成十字交叉，向西跨越洪湾涌、洪湾水道、磨刀门水道至鹤洲，终点与鹤洲至高栏高速公路相接，路线长9.654公里。TJ3标主要施工内容包括半座磨刀门水道主航道桥（73+162+500/2=485m）、磨刀门水道辅航道桥（85+2*160+85=490m）、磨刀门水道引桥（20*60=1200m）。1.2自然条件1.2.1地质条件据区域地质资料，桥位区基底岩石的地层年代为燕山期，主要为花岗岩和第四系沉积层。场区第四系覆盖层主要为人工填土层、海陆交互相沉积层，第四系残积层，场地内发育的土层按自上而下的顺序依次描述如下：人工填土层(Qml)，厚度一般小于5m。人工填土主要分布在地表及两岸大堤附近。海陆交互相沉积(Qmc)层，由淤泥、淤泥质粘土、粉质粘土、粉砂、粗砂组成。第四系残积(Qel)层，由粉质粘土及砂质粘性土组成。勘察场地软土为海陆交互相沉积淤泥-1及淤泥质粘土-2，该层在场地内广泛分布。其主要特征为：天然含水量高，孔隙比大，压缩性高，强度低，渗透系数小，具有如下工程性质：1）触变性：即当原状土受到扰动后，破坏了结构连接，降低了土的强度或很快地使土变成稀释状态，易产生侧向滑动、沉降及基底形变等现象。2）流变性：软土除排水固结引起变形外，在剪应力的作用下还会发生缓慢而长期的剪切变形，这对基础的沉降有较大影响，对地基稳定性不利。3）高压缩性：软土属高压缩性土，极易因其体积的压缩而导致地面和建（构）筑物沉降变形，使基础沉降量过大。4）低透水性：因其透水性弱和含水量高，对地基排水固结不利，反映在基础沉降延缓时间长，同时，在加载初期地基中常出现较高的孔隙压力，影响地基强度。5）低强度和不均匀性：软土分布区地基强度很低，且极易出现不均匀沉降。综上所述，由于软土工程性质较差，易引起路面沉降变形、支护结构失稳及桩孔缩径等，设计施工时应予以注意。本工程淤泥层平均厚度约20m，淤泥质粘土平均厚约15m。淤泥和淤泥质粘土物理力学性质统计见表1.2.1-1所示。37表1.2.2-1 物理力学性质统计表序号 天然 含水量 天然 密度比重孔隙比饱和度液 限塑 限 塑性 指数 液性 指数100-200kPa抗剪强度压缩 系数压缩 模量直接快剪固结快剪凝聚力内摩擦角凝聚力内摩擦角WoGseSrWLWPIpILa100-200EsCC%g/cm3%MPa-1MPakPa“”kPa“”淤泥-1统计件数2872872872872872872872872861491491241245454最小值44.9 1.47 2.63 1.289 93 42.4 20.9 17.5 1.14 1.11 0.9 2 0.0 10 7.6 最大值84.7 1.71 2.67 2.260 106 59.0 34.1 27.7 2.17 3.61 2.2 8 4.7 21 17.2 算术平均值68.6 1.57 2.64 1.838 99 51.7 29.2 22.5 1.74 1.88 1.6 5 2.3 15 12.7 标准差7.134 0.039 0.012 0.178 1.611 3.215 1.672 2.437 0.135 0.501 0.282 1.224 0.827 2.390 2.718 变异系数0.104 0.025 0.004 0.097 0.016 0.062 0.057 0.108 0.077 0.266 0.179 0.261 0.363 0.164 0.215 修正系数1.010 1.003 1.000 1.010 1.002 1.006 0.995 1.011 1.008 1.037 0.975 0.960 0.944 0.962 0.950 标准值69.3 1.58 2.64 1.856 99 52.0 29.0 22.8 1.76 1.95 1.5 5 2.2 14 12.0 淤泥质粘土-2统计件数20920920920920920920920920910010095955454最小值40.81.612.651.1009241.218.316.90.940.651.962.914 12.8 最大值58.21.792.711.59510048.827.323.41.771.303.2136.422 17.8 算术平均值48.41.712.691.3319843.525.518.01.270.972.494.818 15.5 标准差3.594 0.032 0.010 0.092 1.775 1.326 0.861 0.746 0.142 0.139 0.268 1.969 0.817 2.262 1.322 变异系数0.074 0.019 0.004 0.069 0.018 0.030 0.034 0.041 0.112 0.144 0.110 0.221 0.171 0.123 0.085 修正系数1.009 1.002 1.000 1.008 1.002 1.003 0.996 1.005 1.013 1.025 0.981 0.961 0.970 0.971 0.980 标准值48.9 1.72 2.69 1.341 98 43.6 25.4 18.1 1.29 0.99 2.4 9 4.6 18 15.2 1.2.2水文磨刀门是西江干流的主要出海口，其泄流量和输沙量均居珠江八大口门之首位，26.6%的径流量由此宣泄入海，是珠江流域的重要泄洪口门。磨刀门水道自斗门莲溪镇螺洲溪入珠海市境内，至横琴石栏洲入海，珠海市境内全长42km，主河槽标高约-9.0m-11.0m，平均坡降3.06。磨刀门水道上游段水道比较顺直，弯曲系数约为1.01.1，河宽8001200m；中游（螺洲山咀至天生河口）水道平面形态较为复杂，左岸有中山神湾水道汇入，河宽增加到4000m，相继浮现大排沙、磨刀沙、竹排沙等江心洲；下游段河势又趋平顺，河宽保持在2000m左右，河中浮露二排沙、三排沙两个沙洲，左岸先后有前山水道、洪湾水道（马骝洲水道）分流入澳门水域，右岸有天生河、鹤洲水道分流入白龙河出海。其中洪湾水道河宽500m，是磨刀门水道重要的泄洪通道，也是粤西通往港、澳的重要航道。1.2.3气象（1）区域气候特征 气温：年平均气温22；极端最高气温38.5；极端最低气温1.7；历年日最高气温35年平均出现天数2.9天。 降水：珠海地区不但降雨量多，且强度大、分布不均。年平均暴雨(日降雨量50毫米为暴雨)1011次，均集中在前、后汛期雨季，其中5、6、8月暴雨最多。历年中，一日间最大降雨量为 393.7毫米(1966年6月12日)。 风速：香洲地区历年平均风速为3.1米秒，定时最大风速大于40米秒(1983年9月9日的台风)。各岛屿的平均风速一般较大陆地区大，年平均风速为6.5米秒，尤其在10月至次年3月，各月平均风速均大于7.4米秒。（2）主要灾害性天气项目所在地主要灾害性天气有：台风、暴雨、冷空气、强风和寒露风等。其中，台风具有强度强、频率高、灾害重，是对工程设计、建设和营运最具威胁的自然灾害之一。珠海市地处台风多发地区，每年411月为台风影响期，69月为台风盛行期。据 19932003年资料统计，对珠海市有一般影响的台风29次，平均每年3次，最多年份5次；对珠海市有严重影响的台风(在珠海附近登陆)13次，平均每年1.3次，最多年份4次。1.2.4潮汐珠海市海区潮汐主要是太平洋潮波经巴士海峡和巴林塘海峡传入以后，受地形、河川泾流、气象因素的影响所形成，属不正规半日潮，出现潮汐日不等现象，即在一个太阳日內有两次高潮和两次低潮，而且相邻的高潮或低潮的潮位和潮时不相等。全市各站的年平均潮差均为1米左右，属弱潮河口。由于河道地形、潮波因素影响，海区潮汐的涨潮历时不相等。在珠江口附近，涨潮平均历时约5个小时30分，落潮平均历时约7个小时。沿口门河道上溯，如马口（西江）落潮平均历时达9个小时，涨潮平均历时只有4个小时30分。在外伶仃和担杆岛，涨潮平均历时则大于落潮平均历时。又由于天文因素和摩擦力影响而发生潮间隙，即月中天时与高潮时的相差时间。在万山群岛等岛屿，高潮间隙7个小时30分-9个小时30分，而海岸附近则为10个小时左右。 珠江各口门，实测最高潮位一般为2.02.5m。沿海岛屿如三灶、横琴等地，最高潮位为1.50200m，而最低潮位为-1.80 -2.00m。三灶站各频率设计潮位值见表1.2.3-1所示。表1.2.3-1 各级频率潮（水）位表（黄海高程）站名 频率0.33%0.5%1%2%5%10%20%三灶3.593.433.152.872.502.221.94灯笼山3.052.942.762.572.322.131.931.3钢护筒概述本工程主桥9#主墩布置24根直径2.8m的钻孔灌注桩基础，河床标高约-4m，设计图纸中采用3000*22mm钢护筒，承台以下钢护筒长度40m，底标高-52m，顶标高-12m，入泥约48m；临时钢护筒顶标高+4.5m，尺寸为3000*16mm，长16.5m。辅航道桥12-14#主墩布置18根直径2.2m的钻孔灌注桩基础，河床标高约-7.2m（以14#墩为例），设计图纸中采用2500*20钢护筒，承台以下钢护筒长度45m，底标高-58m，顶标高-13m，入泥约50.8m；临时钢护筒顶标高+4.5m，尺寸为2500*16mm，长17.5m。引桥及辅墩和边墩布置8根直径1.8m或8根直径2.2m的钻孔灌注桩基础，河床标高-6.7m2.1m，底标高-44m-62m，钢护筒顶标高+4.5m，设计图纸直径2.2m桩基采用2500*20mm钢护筒，设计图纸直径1.8m桩基采用2100*16mm钢护筒，承台以下钢护筒长度51m（34#墩为例），底标高-55m，顶标高-4m，入泥约55.1m；临时钢护筒顶标高+4.5m，尺寸为2100*14mm，长8.5m。参见表1.3-1。 表1.3-1 钢护筒参数表墩号护筒顶标高护筒底标高承台底标高河床标高护筒规格结构用钢护筒长度（m）结构用钢护筒重量（t）临时用钢护筒长度（m）临时用钢护筒重量（t）护筒长度（m）入泥深度（m）根数单根重量（t）94.5-52-12-43000*224064.816.520.156.5482484.9104.5-43.6-8.6-2.42500*203542.713.112.848.141.2855.5114.5-45.1-10.1-5.82500*203542.714.614.349.639.3857.1124.5-57-12-6.92500*204554.916.516.261.550.11871.1134.5-58-13-7.82500*204554.917.517.162.550.21872144.5-58-13-7.22500*204554.917.517.162.550.81872154.5-56.5-11.5-72500*204554.91615.76149.5870.1164.5-61.5-10.5-6.72100*165141.81510.86654.8852.6174.5-61-10-5.72100*165141.814.510.465.555.3852.3184.5-60.5-9.5-5.62100*165141.81410.16554.9851.9194.5-60.5-9.5-5.42100*165141.81410.16555.1851.9204.5-60-9-4.82100*165141.813.59.764.555.2851.5214.5-59.5-8.5-4.62100*165141.8139.46454.9851.2224.5-59-8-3.92100*165141.812.5963.555.1850.8234.5-60.5-9.5-5.72100*165141.81410.16554.8851.9244.5-59-8-3.72100*165141.812.5963.555.3850.8254.5-58-7-2.92100*165141.811.58.362.555.1850.1264.5-56.5-5.5-1.62100*165141.8107.26154.9849.274.5-56-5-1.12100*165141.89.56.860.554.9848.7284.5-56-5-0.82100*165141.89.56.860.555.2848.7294.5-55.5-4.5-0.62100*165141.896.56054.9848.3304.5-55.5-4.5-0.52100*165141.896.56055848.3314.5-55.5-4.5-0.32100*165141.896.56055.2848.3324.5-55.5-4.5-0.32100*165141.896.56055.2848.3334.5-56.5-5.5-1.32100*165141.8107.26155.2849344.5-55-40.12100*165141.88.56.159.555.1847.9354.5-56-12.12100*165545.15.53.960.558.1849.12、施工准备2.1技术准备在开工前组织技术人员认真学习实施性施工组织设计，学习钢护筒施工专项施工技术，阅读、审核施工图纸，澄清有关技术问题，熟悉规范和技术标准。制定施工安全保证措施，提出应急预案。对参加钢护筒沉放的管理人员、技术人员和工人进行上岗前全员技术培训和质量意识教育、技术交底和应知应会教育，对于主要工种，如起重、组装工、焊工等进行特殊培训和考试，实行持证上岗制度。2.2设备选型2.2.1振动锤1）钢护筒重量：2）振动锤按激振力P土的侧摩阻力R进行选择，激振力可按下试计算：表2.2.1-1工程地质和相关参数表编号土层桩侧土的摩阻力标准值（kPa）层厚（m）地勘孔编号护筒规格单根护筒重量（t）备注-1淤泥1218.4DZ9-13000*22853m钢护筒以9#墩为例-2淤泥质黏土2414.8-2粗砂709.4粉质粘土605.4-1淤泥1216.7DZ15-12500*20712.5m钢护筒以15#墩为例-2淤泥质黏土249.6-1粉砂402.7-2粗砂708.4粉质粘土6012.1-1淤泥1226.5SZD122100*16482.1m钢护筒以34#墩为例-2淤泥质黏土2417.2-2粗砂7010.5粉质粘土600.99#主墩钢护筒总长56.5m，入泥深度48m，根据地质勘探资料（DZ9-1)显示，进入淤泥层约18.4m，进入淤泥质粘土按14.8m，进入粗砂层9.4m，进入粉质粘土5.4m考虑，代入公式得：经计算得出振动锤额定激振力需大于3089KN，选用ICE360振动锤可满足施工要求。辅墩及边墩（以15#墩）作为计算，钢护筒总长度61m，入泥深度49.5m，根据地质勘探资料（DZ15-1)显示，进入淤泥层约16.7m，进入淤泥质粘土按9.6m，进入粉砂层2.7m，进入粉质粘土12.1m，进入粗砂层8.4m考虑。代入公式得：经计算得出振动锤额定激振力需大于2049KN，选用DZJ-300振动锤可满足施工要求。引桥（以34#墩）作为计算，钢护筒总长度59.5m,入泥深度55.1m，根据地质勘探资料（SZD12）显示，进入淤泥层约26.5m，进入淤泥质粘土17.2m，进入粗砂层10.5m，进入粉质粘土0.9m考虑。代入公式得：经计算得出振动锤额定激振力需大于1794KN，选用DZJ-240振动锤可满足施工要求。表2.2.1-2 ICE V360型液压振动锤性能参数表振动锤型号ICE V360型液压振动锤偏心力矩150kg.m最大激振力3203kN最大上拔力2224kN重量16363kg尺寸（长宽高）3607mm*660mm*2515mm系统振幅2.1mm动力柜发动机功率990HP/2100RPM动力柜重量11000kg动力柜尺寸（长宽高）4724mm*2083mm*2440mm液压夹头重量1700kg表2.2.1-3 DZJ-300振动锤性能参数表振动锤型号DZJ-300振动锤功率(Kw) :300偏心力矩(Nm) :2164激振力(Kn) :0-2185转速(r/min) :0-960振幅(Mm) :0-18.7最大拔桩力(Kn) :686长(m) :2.2宽(m) :2.2高(m) :3.5重量(kg):15000表2.2.1-4 DZJ-240振动锤性能参数表振动锤型号DZJ-240振动锤功率(Kw) :240偏心力矩(Nm) :1804激振力(Kn) :0-1822转速(r/min) :0-960振幅(Mm) :0-12.2最大拔桩力(Kn) :588长(m) :2宽(m) :1.9高(m) :3.5重量(kg):145002.2.2浮吊水上起重选用150t浮吊，能够满足施工要求，其主要起重性能见表：表2.2.2-1 150t浮吊性能参数表 2.2.3履带吊辅墩及边墩选用100t履带吊，能满足施工要求，其主要起重性能见表： 表2.2.3-1 100t履带吊工作性能表引桥选用80t履带吊，能满足施工要求，其主要起重性能见表：表2.2.3-2 80t履带吊工作性能表2.3钢护筒制作与运输2.3.1钢护筒的制作2.3.1.1钢板下料、加工、划线、号料和切割钢板下料、加工、划线和号料应根据工艺要求预留制作和电焊收缩的余量、以及切割、开坡口等加工余量。号料前应验明材料规格，钢材型号。合理排料，提高材料利用率。气割前应将钢材切割区域表面的铁锈，污物等清除干净，气割后应清除熔渣和飞溅物。号料时划出检查线及中心线、弯曲线，并注明接头处的字母及焊缝代号等。 2.3.1.2矫正 矫正时的加热温度控制在700800，矫正后必须缓慢冷却。矫正后的钢材表面，不应有明显的凹面或损伤。划线痕深度不得大于0.5 mm。 2.3.1.3钢板边缘加工 钢板边缘加工的切削量不应小于2 mm。采用数控切割机进行下料、开坡口，边缘加工允许偏差直线度为l/3000且不大于2mm。对接接头安装错边量允许偏差为t/10，且不大于3mm，对接接头间隙允许偏差为1mm。焊缝坡口的尺寸应按工艺要求进行，坡口角度允许偏差为5，留根允许偏差为1mm，间隙允许偏差为1mm。 2.3.2.4卷板 卷板前应熟悉图纸、工艺、精度、材料性能等技术要求。检查钢板的外形尺寸，坡口的形式与尺度，装配及焊接收缩余量和样板的正确性，以及检查划制的板料中心线、检验线的正确性等。对中将四面开好坡口的板料置于卷板机上滚弯时，为了防止歪扭，应将板料对中，使板料的纵向中心线与轴轮线保持严格的平行，并用挡板挡紧。板料位置对中后，一般采用多次进给法滚弯调节上轮（在三轮卷板机上）使板料发生初步的弯曲，然后来回滚动而弯曲。当板料移至边缘时，检查所划的检验线的位置是否正确，然后逐步压下上滚轮并来回滚动，使板料的曲率半径逐渐减小，达到规定的要求。 在卷板时，由于钢板的回弹，卷圆时必须施加一定的过卷量，在达到所需的过卷量后，还应来回多卷几次。卷弯进程中，应不断用样板检验弯板两端的半径。 2.3.2钢护筒加工 主墩钢护筒采用厚22mm的Q235B钢板卷制而成，直径为3m。1015#墩钢护筒采用厚20mm的Q235B钢板卷制而成，直径为2.5m。1635#墩钢护筒采用厚16mm的Q235B钢板卷制而成，直径为2.1m的钢护筒。为便于钢护筒施沉，在护筒底口（100cm）和顶口（50cm）处设置一道14mm加厚环板并在加厚环板两侧设置吊孔以方便施沉；钢护筒在专业工厂内分节制作，船运送至施工现场。钢护筒加工示意及吊耳布置图见 图2.3.2- 图2.3.2- 。 图2.3.2-1 钢护筒加工示意图 图2.3.2-2 钢护筒吊耳布置示意图2.3.1钢护筒运输 钢护筒加工完毕后，采用运输船将钢护筒运输到位。由于钢护筒直径大，为防止钢护筒在运输过程出现失圆，在钢护筒的上、下口及中间位置焊接十字支撑，防止钢护筒变形。 图2.3.1.1钢护筒内撑示意图2.3.2钢护筒加工质量要求钢护筒加工的偏差应该满足规范要求：钢护筒直径：10mm；钢护筒椭圆度：小于d%，且不大于30mm；钢护筒端面的倾斜度：3mm；钢护筒纵轴线弯曲矢高：不大于钢护筒长的0.1%，并不得大于30mm。3、施工方案3.1钢护筒施沉工艺简述施工区潮汐现象显著，潮差大、潮流强，如何确保钢护筒的沉放精度（包括平面位置及垂直度），是钢护筒沉放的重难点。钢护筒下沉，先根据平台的型式、导向架的高度、河床标高和起重设备的技术参数计算，确定首节钢护筒长度，首节长度必须确保第一次下沉后有足够的嵌固深度，同时方便护筒对接。在导向架上对接成型，整体吊装进入导向架内，测量测点调整位置并限位，钢护筒缓慢下放。针对现场特点，本工程的钢护筒采用双层导向架，分两节或三节沉放、上下节钢护筒对接时严格要求轴线在一条直线上。按水上接高的施工顺序进行沉放。 （1）9#主墩和1214#连续刚构主墩钢护筒施工采用150t浮吊+ICE-360振动锤；考虑浮吊起重性能，钢护筒分三节施沉，单节最大长度23m，最大起吊重量33t。为保证钢护筒施沉垂直度，采用双层导向架。（2） 辅墩及边墩钢护筒施工采用100T履带吊+DZJ-300振动锤。考虑履带吊起重性能，钢护筒分三节施沉，单节最大长度23m，最大起吊重量28t。为保证钢护筒施沉垂直度，采用双层导向架。（3） 引桥钢护筒施工采用80T履带吊+DZJ-240振动锤。考虑履带吊起重性能，钢护筒分三节施沉，单节最大长度28m，最大起吊重量23t。为保证钢护筒施沉垂直度，采用双层导向架。主要施工工艺流程如图：单根钢护筒沉放工艺流程如下：导向架安装定位首节钢护筒入导向架测量校核首节振动下沉测量校核第二节接长、焊缝检验第二次振动下沉移走导向架继续振动下沉到位防护措施。（4）技术要求 钢护筒的堆放与运输应满足不变形、不损坏的要求。 钢护筒的节段焊接应符合规定要求。 钢护筒的沉放过程及沉放后的各项参数不得大于设计及规范的允许偏差。 3.2钢护筒分节 钢护筒施工分为9#主墩和1214#连续刚构主墩，铺墩、边墩及引桥钢护筒施工。（1）9#主墩和1214#连续刚构主墩钢护筒150t浮吊+ICE-360振动锤施工钢护筒分节长度为见表3.2-1表3.2-1 主塔墩及连续刚构主墩钢护筒分节长度表墩号单根总长度（m） 护筒规格单根总重 （t）节段数分节情况备注9#56.53000*22 3000*1685320m+20m+16.5m主塔墩12#61.52500*20 2500*1671322m+23m+16.5m连续刚构主墩13#62.52500*20 2500*1672322m+23m+17.514#62.52500*20 2500*1672322m+23m+17.5注；前两节为结构钢护筒，第三节为临时钢护筒（2）辅墩及边墩钢护筒100t履带吊+DZJ-300型振动锤施工钢护筒分节长度见表3.2-2表3.2-2 辅墩及边墩钢护筒分节长度表墩号单根总长度（m）护筒规格单根总重 （t）节段数分节情况备注10#48.12500*20 2500*1656321m+21.7m+13.1m辅助墩11#49.62500*20 2500*1657321m+21.7m+14.6m过渡墩15#612500*20 2500*1676322m+23m+16m钢构边墩注；前两节为结构钢护筒，第三节为临时钢护筒（3）引桥钢护筒80t履带吊+DZJ-240型振动锤施工钢护筒分节长度见表3.2-3表3.2-3 引桥钢护筒分节长度表墩号单根总长度（m） 护筒规格单根总重 （t）节段数分节情况备注16#662100*16 2100*1452.6325m+26m+15m引桥墩17#65.52100*16 2100*1452.3325m+26m+14.5m18#652100*16 2100*1451.9325m+26m+14m19#652100*16 2100*1451.9325m+26m+14m20#64.52100*16 2100*1451.5325m+26m+13.5m21#642100*16 2100*1451.2325m+26m+13m22#63.52100*16 2100*1450.8325m+26m+12.5m23#652100*16 2100*1451.9325m+26m+14m24#63.52100*16 2100*1450.8325m+26m+12.5m25#62.52100*16 2100*1450.1325m+26m+11.5m26#612100*16 2100*1449325m+26m+10m27#60.52100*16 2100*1448.7325m+26m+9.5m28#60.52100*16 2100*1448.7325m+26m+9.5m29#602100*16 2100*1448.3325m+26m+9m30#602100*16 2100*1448.3325m+26m+9m31#602100*16 2100*1448.3325m+26m+9m32#602100*16 2100*1448.3325m+26m+9m33#612100*16 2100*1449325m+26m+10m34#59.52100*16 2100*1447.9325m+26m+8.5m35#60.52100*16 2100*1449.1327m+28m+5.5m注；前两节为结构钢护筒，第三节为临时钢护筒3.3钢护筒装运 （1）钢护筒装运 a、根据钢护筒沉放时的施工顺序和吊装的可能性，按顺序分2层装船，减少二次倒运； b、装运钢护筒应采用多支垫堆放，垫木均匀放置，并适当布置通楞，垫木顶面宜在同一平面上； c、钢护筒堆放形式应使运输船在堆放、运输和吊装过程中保持平稳； d、钢护筒运输船必须具备足够的长度，对运输船进行严格检查、采取必要的加固措施； （2）钢护筒起吊及堆放 a、钢护筒堆存需下垫，场地应有良好的排水设施。 b、钢护筒应按不同的规格分别堆放。堆存形式和层高应安全可靠，避免产生轴向变形和局部压曲变形。 c、钢护筒在起吊、运输和堆存过中，应避免由于碰撞、磨擦等原因造成管端变形。 d、吊运时应使各吊点同时受力，缓慢起落，减少冲击。3.4抛锚定位施工时浮吊需设置水上锚碇系统，锚碇按“八”字形布置，船首中间部位设置一根前进缆，混凝土锚块采用“甩梢”的方法进行抛设，控制位置约5米。首先，将锚绳一端与混凝土锚块的锚鼻穿好。吊机将混凝土锚块吊起，放到抛锚艇船首，然后另一端与浮吊自带锚机用28mm钢丝绳连接，由抛锚艇将混凝土锚运往指定位置抛设，最后由浮吊锚机将船进行调整定位，其余3个锚采用同样的方法，前进缆系于钢管桩，便于船的进退。 图3.4-1 浮吊施工抛锚定位及施沉钢护筒示意图3.5安装导向架 （1）导向架设计与制作 a、为保证钢护筒的准确定位及竖直度，施工平台上设置双层定位导向架定位 b、导向架主要作用：保证钢护筒在自重作用下及在连续施沉时能够垂直入土下沉。 （2）导向架安装固定 a、导向架采用浮吊或履带吊吊装移位，并锚固在已完成钻孔平台的预留钢护筒顶口位置，导向架与钻孔平台通过加劲板焊接连接，以确保导向装置的稳定，同时也便于拆卸。采用这种方式施工时导向架较固定，施工方便，调整容易，操作安全，使用的机具设备少，比较经济。 b、对于水深较深的钢护筒，可采用“井”字形型钢固定在平台周边的钢管桩的上下平联上，或将导向架与井字架焊成整体然后固定在钢护筒四周的4根钢管桩上。 c、导向装置内设置有供钢护筒定位、纠偏、调整的液压千斤顶和锁定装置。对钢护筒进行微调定位、施沉过程中纠偏、调整的锁定装置。双层导向架示意如图3.5-1 图3.5-1 双层导向架结构示意图3.6首节钢护筒施沉 a、用浮吊（履带吊）吊起第一节钢护筒，垂直立放在定位架内并临时固定； b、夹管：撤下大钩改挂振动锤，使其下端的夹持器夹紧钢护筒顶端，同时挂上辅助钢丝绳。 c、对位：将夹紧的钢护筒吊起，移动大钩使钢护筒下端对准己固定好导向架孔口，在沉桩前先用自重下沉，移动夹持器的位置，使钢护筒顶面在同一水平面上，钢护筒缓慢下放至河床内。 d、在钢护筒未接够长度之前，不宜将护筒插入河床，以免因河床冲刷不平造成定位困难。待钢护筒接长到位后，有意让钢护筒底口向上游偏移25 cm，以抵消水流冲击护筒的偏移。 e、首节钢护筒孔底坐标及竖直度控制，施工中钢护筒的精度主要取决于钢护筒着床时的精度，所以对钢护筒插打着床时的定位至关重要，测量人员必须进行认真、细致的观测调整。 第一节钢护筒的竖直度及底口坐标采用管内浮球检测法进行控制。如图3.6-1所示 图3.6-1 浮球法测钢护筒底面位置及垂直度 具体方法为： 第一步，下钢护筒前，在钢护筒底口上方5m左右的管壁对称焊四个12mm的螺帽或细钢筋圈。 第二步，下钢护筒时，用两条尼龙绳交叉穿系在螺帽上，形成十字形状。 第三步，在十字绳交叉位置系一条尼龙细线，长度低于钢护筒内水位，并保证浮球正好在水面以下10100cm左右（以能看见浮球，但不浮出水面为宜）。 当钢护筒着床时，钢护筒内的水基本处于静止状态，可以通过浮球的位置来判断钢护筒底口位置是否偏离设计位置。 f、首节钢护筒固定 当钢护筒着床并定位后，或未着床但顶端已经超过导向架时，应及时用手拉葫芦悬吊钢护筒，测量校核，利用双层导向架调整钢护筒垂直度，使首节钢护筒固定在导向架上。3.7第二节钢护筒施沉a、吊装第二节钢护筒，焊接第二节钢护筒。 b、在相互垂直的两个方向设监测点，指挥吊车操作，使钢护筒自然垂直对准桩位，启动振动锤，（此时，吊车大钩稍放松，并控制大钩下降速度以便钢护筒在保持垂直的状态下沉入土中）。两个观测点连续观测钢护筒的垂直度，发现有倾斜倾向立即调整大钩位置进行纠正。 c、浮吊（履带吊）配合振动锤进行钢护筒沉放，通过振动锤吊起钢护筒时，先利用自重下沉，在确保钢护筒的位置准确，桩身有足够的稳定性后，再采用振动下沉。 d、振动施沉。 在振动过程中，振动锤、夹持器、桩帽必须连接可靠，其中心与护筒中心、钻孔桩中心应保持在一条直线上。偏差控制在5cm以内。 e、钢护筒着床后，需对钢护筒进行认真精密测量，根据测量结果进行细致调整，测量时可在平台上同时设点，以便于测量交汇，插打过程中通过测量来控制钢护筒的位置和标高。 f、钢护筒插打时应设置三台仪器，两台用于交会，另一台用于复测。因考虑潮位影响及通视程度等因素，钢护筒定位现场完成计算，计算数据应相互校核，以保证计算的正确性。 g、钢护筒下沉过程中用线垂检查其竖直度，保证自身稳定性后再用振动下沉。 3.8第三节钢护筒施沉第3节 施沉钢护筒与第二节施沉类似，此处不再叙述；当钢护筒下沉到设计标高后，测量复测偏位情况，完成钢护筒下沉。 图3.8-1钢护筒施沉过程图3.9常见问题及处理方法 表3.9-1钢护筒振动沉桩常遇问题及处理方法常遇问题产生原因处理方法钢护筒达不到设计标高或施沉困难 振动锤大小与钢护筒的形状、断面和地层不匹配；更换合适的振动锤遇地下障碍物或桩侧摩阻力很大清除障碍物；更换合适的振动锤；钢护筒破损钢护筒转运或施沉时出现破损转运时下垫，吊装时轻吊慢放钢护筒施沉垂直度偏差过大 钢护筒架立不正及时调正振动锤与钢护筒中心不在同一直线上加强测量导向架损坏，存在误差及时修复承载力不够钢护筒施沉到位，却明显达不到承载力要求钢护筒接长，重新施沉未焊透、有夹渣焊渣未完全清除就焊应将焊渣完全清除，对焊工进行技术交底，持证上岗。焊接速度太快或太慢焊枪角度或目标位置不合适4、资源配置计划4.1 人员需求计划表4.1-1钢护筒施工人员需求表序号工种人数备注1项目主管32工程技术人员63工长34质检员25测量员67安全员38焊工169起重工412电工116合计444.2机械设备计划 表4.2-1 钢护筒施工设备需求计划表序号设备名称规格单位数量使用时间（月）用途1150t浮吊艘14用于9#、1214#墩钢护筒施沉及吊装2100t履带吊台112用于10#、11#、15#墩钢护筒施沉及吊装380t履带吊台112用于引桥钢护筒施沉及吊装 425t汽车吊台112配合全桥施工5ICE-360振动锤台14用于9#、1214#墩钢护筒施沉6DZJ-300振动锤台112用于10#、11#、15#墩钢护筒施沉7DZJ-240振动锤台112用于引桥钢护筒施沉8发电机台3129方驳艘31210平板车辆3125、施工质量管理5.1 质保体系根据GB/T19002-ISO9002标准及我单位质量手册建立质量体系，组织并建立为实施珠海洪鹤大桥施工质量管理所需的组织结构、程序、过程及资源，保证洪鹤大桥施工质量及施工进度。5.1.1 质量保证组织 图5.1.1-1 钢护筒施工质量保证组织5.1.2 质量保证体系钢护筒施工质量保证体系如图5.1.2-1所示。图5.1.2-1 钢护筒施工质量保证体系5.2质量保证措施（1）为确保工程质量，从原材料到产品交付的全过程受控，项目部建立工程质量保证体系。（2）项目部确保工程质量保证体系正常运行，保证做到“横向到边，纵向到底，控制有效”，服从监理，业主的管理。（3）成立质量管理机构，严格执行施工规范，监理工程师指令等有关规定。（4）定期进行质量教育，使全体员工从思想上树立“质量是企业生命”的观念；（5）严格做好施工前的技术交底工作，要求每个施工人员都了解施工流程、施工方