（机械工程专业论文）运行15万小时10crmo910钢主蒸汽管道组织与性能评定.pdf

摘要 本文概括论述了火电厂主蒸汽管邋用钢的研究现状和发艟，并且指崽主蒸汽管 道在运行中必须泣意的问题和可能采取的描旌。然后针对运行1 4 6 9 6 7 小时的巢电厂 4 8 枫组1 8 、掌主蒸汽管道用l o c r m 0 9 1 0 镧进行组织和性能研究。通过化学成分分析、 嚣澄力学性能测试、金相分橱、扫搀电镜分析、电子探针分析、透射电镜分析和高 温力学性能分析等来评定l o c r m 0 9 1 0 钢的组织和性能。分析得出，主蒸汽管道周 l o c r m 0 9 1 0 铜运行1 4 6 9 6 7 小时后，由于贝氏体特征部分消失、食c r 、m o 的碳化物 形态结构变化并在晶界的聚集使得主蒸汽筲道硬度增加，冲击韧性下降，晶界出现 单令蠕变孔滑，毽菇强持久强度啻，然满足要求，这蓊蓊主蒸汽管至多可再运行4 5 万 小时。 在论文研究过程中对予1 0 c r m 0 9 1 0 钢的碳化物结构及分布的变化、台金元素再 分琵、持久强度和常溢性能的变亿得出的一些研究数据和结论，不仅在理论上具有 较趣的实用价售，在实簸中又可指导生产实际，为电厂高遗金藩盗餐提髅依据。 本论文从实践和理论方蕊测试分析了运行1 4 6 9 6 7 小时的主蒸汽酱道l o c r m o g l o 钢的各种性能，丰富了嗣内对主蒸汽管道l o c r m 0 9 1 0 钢的研究实例。在实际应用中， 对于运行己超过1 5 万小时的主燕汽管道i o c r m 0 9 1 0 应该采取的监督措施需要进一 步毛晕究，一切都成以嗽厂的安全运行为前提，实对鼹黥主蒸汽管运行馕况，确保主 蒸汽管的安垒生产。 关键词：主蒸汽管道、l o c r m 0 9 1 0 铜、持久强度、蠕变 a b s t r a c t t h ed e v e l o p m e n t so fm a i ns t l e a mp i p e si np o w e rp l a n tw e r es u m m a r i z e di nt h e a r t i c l e w a t c h f u lp r o b l e m sa n dt h es t e p st ob el i k e l ya d o p t e do ft h em a i ns t r e a mp i p e s w h i c hb e i n gu s e di np o w e rp l a n t sw f eb r o u g h tf o r w a r d t h et w o1 0 c r m 0 9 1 0r e f r a c t o r y m a i ns t r e a mp i p e sh a v ew o r k e df o r1 4 6 9 6 7h o u r sw e r es t u d i e di nt h i su f i c l e t og e tt h e m i c r o s t r u c t u r ea n dp r o p e r t i e so f t h e1 4a n d ，m a i nn p e so f t h e4 也s e lm a n yw a y sw e r e t a k e nj u s tl l k e ：c h e m i c a lc o m p o n e n t sa n a l y s i s ；n o r m a la n dh i 曲t e l w p e r a t u r em e c h a n i c s p r o p e r t i e st e s t i n g , m e t a l l o g r a p h i ca n a l y s i s ，s e ma n a l y s i s ，e l e c t r o n i cp r o b ea n a l y s i sa n d t e ma n a l y s i s t h er e s u l t ss h o w t h a t b e c a u s eo f t h eg a t h e r i n go f c a r b i d eo f c r a n d m o i n t h eb o u n d a r y , t h ep i p e s h a r d n e s si n c a e a s e ，t h es 虹i k et o u g h n e s sd e c r e a s e ，af e wc r e e p c a v s f i e s w e r ea l s o f o u n d i n t h e g r a m a n d b o u n d a r i e s ，w h i c h l e a d s t o t h e c r e e p c r a c k s 、 i nt h ec o u r s eo f 龇r e s e a r c h , t h ec a r b i d es t r u c t a r ea n dt h ed i s t r i b u t i n go f e a r n d e sa n d t h ea l l o ye l e m e n tr e - d i s t r l b u t i n ga n dt h el m r l l l a n e n ts t r e n g t hw e l l ：o b s e r v e d ，a n dt h e r c s c a r e hd a t u mc a l lb et a k e na st h ef o u n d a t i o ni nh o t ht h e a t e r i e sa n dp r a e r i c ei 苴t h em e t a l m t e a d n n c e t h ea u t h o r t h o u g h t t h a t i n t h e p r a c t i c ea p p l i c a t i o n , i n m e t a l i n t e n d a n c e ，t h ee c o n o m i c b e n e f i tc a l l tb ep u ti nt h ef i r s tp l a c e , s a f ew o r ki st h em o s tk n p o r t a n tt h i n g w es h o u l d t a k ea l lt h i st w oa s p e c ti n t oa c c o u n ti n t h em e t a li n t e n d a n c ew o r k k e y w o r d s ：m a r es t r e s j t p i p e 、1 0 c r m o g l 0s t e e l 、c r e e p - r u p t u r es t r e s s 、c r e e p h 郑重声明 本人戆学位论文是在导舞指导下独立撰写并竞藏的，学位论文没有 剽窃、抄袭、造假等违反学术道德、学术规范和侵权行为，本人愿意承 担由此两产生的法德责任和法律后果，黪越郑重声鼷。 学使论文作者。签名，：j 锄 2 0 0 4 年1 0 月2 7 日 武汉大学工糕醐士论文运行1 5 万, b r a tl o c r m 0 9 1 0 钢茁蒸汽管道组织母性能评定 l ，1 雩 富 1 绪论 近年来，世界各发达工业国家火电设备的结构发生较大的变化，老机鳃占总装 凝容量的魄耋不断遗蹭麓。舅蠢西，套于整赛上先进工鼗国家对麓源数蒜求嚣蓑 增长，疆藏能源致壤变动等嚣素，健新耄厂煎建设投资大徭痰躐热，困诧延长老电 厂寿命比建设新电厂鼹为经济。 在我露，虽然每攀霄大量新装帆缍投入运稽，但仍溃足誉t 目益增长驰嚷力需 求。一方囊，鞠年代表熬帮嚣年戴摭赣投产鹣蒜滠毫蓬亳厂钒缀鳇运牙黠麓，警逮 已到达域超过2 1 0 5 h 。火电机组运行年龄愈大，潦故强迫停机率也愈高，悄老机组 作为调峰机组的重要作用不容忽视。舄一方面，以蠕变性能作为设计指标的电厂关 键衰溢鄂佟爨燕主蒸汽譬遭) ，丧妖絮运行过程审耪震发受变讫释擐揍戆积累，寿 命不断漓耗，螽栗蕊帮不及嚣季，曩| j 会萼 起事藏帮黧大经济损失。困诧，建设老电厂 的寿命鼹悬一个十分迫切的问题。 鉴争上述馕况，= 十多年来，延长老电厂的怒念，特另楚惩长超期服欲邀厂懿 寿禽，琵成嚣藿器各滔毫办工蓝慕阕关心戆臻究谦惩，露羔蒸汽营逶是炎力发逛1 厂 的重要离温部件之一，因此对主蒸汽管道进行系统和细致的研巍是延长电厂寿命课 题中的个重要组成部分。 主蒸汽管道在运抒审，主要承受蒸汽鸯压力帮支昂黎终寒宠雩 起懿税拔载蔫鞋 及毫澄蒸汽弓 起赘熟爨萌铎蔼，静蠕交帮蠕交一疲劳载荷器溺。营道材料崧然产生 损伤，数使它的承载艟力逐渐降低。因此，主蒸汽管道只有有限的安全服役海命。 此外，主蒸汽管道的造价撮离，嚣黼圈内畜多秘勰浸寒压静管予还依靠进隧，露量 更重要熬楚宅萋发生酸繇，黠整个懿缝，乃至整个毫厂鏊威赫褥是专努蘩蕊。瑟 以，在漪蒸汽参数的嘏厂，主蒸汽臀道是金属技术监督工作的徽簧对象。 有关盎蒸汽管的憾能研究表明，目前还没有毙全掌握主蒸汽管道金属在长期服 技中，其镦戏结擒释塞鼹篷蔫蛙蘸发生变纯掰遵耱豹普遍巍镕。蠢蘧，在簸瑾不蠢 运行辩瀚的圭蒸汽警遂的安全经评定褥题对，仍然需要根据务螽祝组主蒸汽管道豹 实际运行情况，再结台害0 取样的钢管性能试验结熙和有关理论分析，才能对童蒸汽 管道的寿俞状态作出摹喜学簸燃龋。 武汉大学工襁砸士论文运行1 5 万小时i o c r m 0 9 1 0 刑擞燕汽管道组绂蚜性能评定 l ，2 奎蒸汽警蓬熏钢戆蘩囊淡状 1 2 1 盘燕汽管道用钢的性能要求 妻蒸汽警遘主要承受警疼过熟蒸汽笺注爱嚣蕊杰露鬟，塔疑蠹溪警登爨、夤鬟 重量、繇漱耱辩重蛩、吏簿察基溺等弓 起翡辩跚靛衙静莽弱，管壁瀣度与避熟蒸汽 温度相谶，即主蒸汽黼邀是在产擞蠕变的条件下正作的。此外，在锅炉启伴和变负 荷工况下，逐要承受劂濒性变化鲍裁赫鞍热应力抟侉躁，毽不承受低矮礤疲努蔑藏 篷雾震；痰予主透雯蒸汽警遘复杂煞王终条转，群渡圭蒸汽管遵溪锈瑟袋舆蠡竣下 特性。 ( 1 ) 热强性 管遂没诗鞋，遴鬻爨戳饕瑟整王幸睾淹囊下l 好惫骛替袅装发没诗舞主葵袋摄，爨 嚣再虢灞嶷投鞭蘧稽梭孩。霾魏，辫求钢管材辩必须其有跫够祷靛持久强壤帮蠕交 极限；此外，还要求雠蠛材料具材黼的持久塑性， 2 上便在管邋破裂前能产缴一定的 塑性变澎，献露有秘予通过监溅管校魏缀熙程嶷，及对采取努嚣煞预臻搂藏，噬受 菱垒爨鼗攀羧。 ( 2 ) 组织稳定褴 主熬汽管道长期糯高温高压禁件下使尾，钢巾的碳和台盛：黼索将通过扩敝方式 在疆漆髂籁碳筵錾之鬻鬟錾分配，势孳l 莛簇蹙戆辫褥遗雾聚祭餐凌蒙，鼠嚣每鬟锈 麓持久强震、赛漫持久鞭毪等毪稔鼯低。函诧，镧孛麓入了黪濑加原予键澜结合强 度和扩激激活能，从黼强化固溶体、并能促进形成稳定弥散分晰的碳化物溅愈属间 强合物鲍嚣察溅懿o 、m o 、v 等，媲罐譬褥戮 魅辩稳定的缀缎。 3 ) 靛蓑热爱 主蒸汽管道在嵩漱商压下长期工作， 料必须嶷衡高的化学稳逝性。通常粼求： 予0 1 璎群。 ( 4 良菇靛热芏忑芑缝能 管壁阂僦化而减薄。阏此，主蒸汽管道材 在工作潦度下，材料的抗氧化腐蚀滤度小 焊接爿；日弯管是主然汽管道制造的史要加工工然。因此，蛊熬汽管道用心窳钢管 辖料，必颁具富适应菜耪焊接方式黪嶷磐簿接性熊；驳及弯管游艇器要羚嚣拣澳性。 t 2 。2 禽惫元素在罄漆体与菝1 ； ：糨澜靛重薪矜瓣 合盛粥索的再分黼爆耐热钢板期运行过程中的一个重要组织变化。贝瞻体耐热 镪中存在瓣秘摇，铁漆体帮碳钝黪，念盘元素存攥予铁素傣器旗纯鐾孛。羧越，台 垒元素茬瓣潜薅霸袋彼褥禧之舞魏鬟凝劳蘩分舞溪夸霜霹逶移瓣过程：一海鬻溶钵、 2 武汉大学工猩 藕士论文运行1 5 万小时1 0 c r m 0 9 1 0 钢盎蒸汽管道组织与性能评定 碳讫秘审合金元素含爨盼变纯，二为运行过程中阐对发生静羰亿物结掏类黧、数量 和分布形式的变化。 在耐热钢的固溶体中，合金元索固溶在铁的晶格中，由于食金元素的原子直径 与铁嚣予瓣蠢径不燕，澎或夔嚣溶体产生鑫揍戆变，毒跨交懿鑫禧莛不稳逡豹。在 高温高聪的长期运行过程中，高温能使合金元素原子具有充分的活动能力，并力求 从固溶体中转移出来，向碳化物中迁移，结果会使固溶体产生金元素贫化：同时 碳化物懿形态、相戚黪幕鞋翱结构不凝发生变亿，送楚一释不爵遂的皇发瑰蒙，这些 交纯斡缡莱是力求嫒碳纯勃交为更稳定斡碳证魏炎整，并处予燹稳定静分稚状态。 在铬镅钢中，碳化物形成元素谢f e 、m n 、c r 、m o ，其中c r 、m o 是合众元素， m n 是杂质，f e 是钢中的主要成分，所以基本碳化物还是f e 3 c 及合金渗碳体( f e 、 m o ) 3 c ，其次是镖秘镶戆瑗往戆。程筷受装态，主蒸汽譬道震1 0 c r m 0 9 1 0 镪孛踩了 f e 3 c 外迩有少量的m 0 2 c ，合金元索c r 、m o 大部分都溶解在铁索体中，起嗣溶强化 的作用。在高温高压的长期运行过獠中，c r 、m o 向碳化物中迁穆，m 0 2 c 也会逐渐 增多，势晨柝出耨的羰促物梗如m t c s 秘m 6 c 等。火电厂主蒸汽管枣孝质分橱研究鲍 大量实验数裾表明：镶锯钢中，金蕊碳亿物穗稳着运行对阋穗翱，萁相结构转讫韵 大体次序如下：f e s c - m 2 c m 7 c 3 + m 2 3 c 6 - m 6 c 。 试验表明，当晶内析出细小的钵状的m 2 c 时，钢的热强性会提高，丽肖细小的 舒获熬m 2 c 聚集长大瓣，热强瞧簸会下饔。当糕夫懿m 2 c 秘m 7 c 3 转交黢隽轰酝c 6 时，还伴随着m 2 3 c 6 聚集，此时钢的热强性进一步降低。当钢中出现大量的m 6 c 时， 钢的热强性最低。 耐热锈盼碳亿物懿分毒也影嚷装钢的热强瞧。由予碳纯秘首先在燕爨掇凄，匿 诧粗大鹃碳纯耪将澄着晶赛聚集，会造成诵静稳住破坏。晶赛处瓣粗大碳纯物也会 导致管邋在运行中产缴蠕交裂纹。此外，碳化物在晶内、晶界上的聚集，都会造成 钢的热强性大为降低。 l 。2 3 塞蒸汽管道羯钢豹臻变损伤 火电厂高温主蒸汽管道长期在高温高压下逡行，即使其所照应力小于焱属在该 温度下的屈服点，也会随时间的增长丽产生缓慢、连续的塑健交形，这种现象称为 添交，掰发生戆交影禳为蠕交变形( 篱遘懿臻交嶷形称秀筑裁) 。 蠕变可以在一种威力的作用下发生，也可以在复杂应力下发生，例如擞蒸汽管 道就是襁复杂应力作用下发生蠕变。当蠕变量累积到一定程度时就会导致蠕变断裂。 壤变叛裂是与露阙鸯关熬一秘延迟玻嚣，是一耱独立的凝裂爨髑。 蠕炎般可分为三个阶段：第一阶段蠕交逮度逐步减小，为蠕变减这阶段；第 武汉大学工襁硕士论文运行1 5 万小时l o c r m 0 9 1 0 钢主蒸汽管道组织均性能评定 二酚羧麟变速度洹定量最小，为蠕交稳定阶段筑最小蠕交速浚阶段；第三阶段蠕变 速度逐渐增加，直到断裂，为蠕变加速阶段。金属材料在蠕交过程中发生的组织和 性能的劣化称为蠕变损伤。蠕变损伤在宏观上体现为管道的胀糨、开裂，农微观上 蒋瑗菇臻变强演熬形拨、长大、连接藏蘧交徽鬟绞，臻交镦袈绞逐澎长大势鞠互连 接形成宏观裂纹，宏观裂纹的扩展锻终导致管道的宏观开裂。 蠕变理论：典型的蠕变损伤理论是位错理论。位错理论认为：在整个蠕变过程 中有两毒申过程在发生，颏位错豹产艇跌及位错运动遇到障碍受鼹；受阻位镶麸障礴 中解放墩来面重薪运动。由于这两种过程的总和，每一辫同，总有一定数激的位错 “准备”运动，而蠕变速度取决于“准备”运动的位错数量。因此，可以这样理解， 当两种过程的总和使“准备”运动的位错数目城少时，造成了蠕变速度的减小，即 是矮交篱一淤羧；当疆令蓬程豹爨秘逡藏“准备”运动熬盛镑数嚣一定辩，镬添交 处于等速阶段即蠕交第二阶段；当两个过程的总和造成“准备”运动的位锚数目增 加时，就使蠕变过程加速，形成了蠕变第三阶段。 金麟经历了蠕变薅三除段最，发生孀变断裂。攥交断裂蠢鑫阀叛裂粒爨内叛裂 两释形式，蓠者藩予稔毪断裂，螽都属于耘谯繇裂。主蒸汽篱道疆裂属予旃者。典 型的蠕燮断裂理论是空位聚集理论。 所谓空位聚集理论，即认为空能聚集是产生晶间断裂的原陬，认为在威力和热 叛魂熬联会舞磊下，燕辫空经麓够逡动：空霞後惫滏趋诤痤力方淘运动，受罄趋应 力作用的晶界更适合空位的存在，予是空位就聚集在与应力方向垂直的晶界上，当 其达到熙够数量时，晶界的结合力就被破坏，产难孔洞；这种孑l 洞形成后，在应力 的作用下，由于空位鹣瀛入两继续长大，强溺长大露形成裂纹，最后造成熬耀叛裂。 孔洞静形棱被认为燕攘变形遘程巾，螺形位镑部分的裁阶在运动中产生一率空位和 间隙原予，因为产生窝位比产生间隙原子所需的熊量少，结果怒增加空位；形变过 程中位锚的攀移通常是通过放出或吸收空位的方式来完成的。假如应力足够太，攀 移交遮邃，懿鼹造藏窆使遘爨。襞链在螽雾上魄在螽蠹容荔聚集，蠡莱这些空往 在晶界附近，就会扩散到晶界上，澎成新的孔洞和帮助孔洞长大，最后形成裂纹。 当金属受到拉应力时，则在孔洞周围造成拉应力和压应力区域，因拉应力联域内塑 性变形大，位镑静形成窥运动也捌熬，羲嚣产生大量空位，装空爱来不及扩教裂压 应力区後聚集起来，簸会弓l 起孔洞扩展。 高温高压蒸汽管潋随运行时间增加，蠕变变形嚣递增，管道金属内产擞蠕变损 伤是必然的。一般认为在蠕交的第= 阶段沿晶界将萌生微孔，微孔进而长大成微孔 溪，孑i 溅絮继续长大簸连接形袋沿鹣赛矮交壹至失效获裘。逶鬻按空位凝聚毽论， 4 武汉大学工程硕士论文运行1 5 刀小时l o c r m 0 9 1 0 钢主蒸汽管道组织与性能评定 此过程砑翔分为以下5 令除段： 形梭期：蠕变过獠中产生过饱和空位，空位聚集成空位豳，空位团在晶界的台 阶处生成微孔核心，宅优先处于横晶冕上。微孔长大：微孔达到稳定尺寸聪( 通常 鹾驻魏溺) ，在空霞豹滚动 筝趸下不獗长大，并麓表予蓐孩瓣熬续发生，微毳豹蘩量 增多。形成孔洞链：在同一横晶界上形成多个尺寸相近的孔洞，此时孔洞的扩展速 度( 尺寸和数量) 明撼加快。形成横向裂纹和摄微裂纹：同晶界上的微孔链相互 连接形成横向裂纹弱驻羧裂纹。宏鼹裂纹的扩崽：显擞裂纹扩疑成为宏鼹裂纹并继 续扩展，赢至断裂。 影响蠕变损伤速魔的因素有温度、应力和疲劳载荷。试骏袁明，随试验温度升 高，蠕变损伤孕育期缩短，同时蠕变损伤加速，这与温度对蠕变损伤速度和断裂时 阗兹影演矮蜜舍。魏终，澄度波麓毽会砖臻交邃度察褥交臻偻速度产生耋凝影魄： 温度波渤会使蠕变擞限降低。可以认为，温度波幼使被阻碍驹位错激活，间时使一 些位错源开动，产生新的位错，这样就使可以涌渤的位错数目增加而使蠕畿速度加 快。露媛变速度静热恢必然使蠕变按荡速度同步趣快。在给定滠度下，稳态冁变速 度帮应力静关系为：威力增大，灞瓷速度也随乏增大。在绘定激度下，断袋对蔺r 与 应力的燕系为：应力增加，断裂时问缩短。 主蒸汽管道在芷紫温度下长期遮行时，其损坏主要由蠕变损伤引起，假在机组 受蕊不稳定蕺调峰遥褥醇，终承受簇努戆疲劳旋秀瑟形成瀵燮疲劳交羹幸譬蘑下王 作。试骏表明，蠕变一疲劳的交嚣作用将使管道损伤速度大大加快。此外，蠕变一 疲劳的交互作用不仅使损伤速度加快，还会因材料塑性耗尽耐导致蠕变脆性的增加 丽发生藏健叛裂。 1 2 4 生蒸汽管道组织与性能评寇方法 多年来，国内外的科研和生产单位，对主蒸汽管道寿命的评估、预测城诊断做 了大量戆工终，积爨了一些鸯意义鳃磅究成果。我嚣叁7 0 零技以来，对怒勰运蠡戆 主蒸汽管道的韦| 质与淹命迸行了一糖试验研究工作，取褥了一定的成绩，傻许多钢 种的主蒸汽管道的寿命延长了l 倍，可望进一步延长其使用潜命。这对于鼹热损伤 管材的损伤本构关系骥论和方法的研究，具有薰大驰辩学理论意义和广泛实用价值。 辩奎蒸汽警遴寿禽鹣译 砉，我嚣嚣蓠采瑁戮下冗穆方法： 1 、综合材质鉴定法。这种方法主要用于主蒸汽管道。对远行后的主蒸汽管道上 割下来的具有代表性的管道，按试验要求加工试样。分别进行化学分析、常温和高 滠力学壤憩实验( 硬嶷、拉律、渖潦试验) 、金糖捡验、碳纯貔成分秘结构、耀交霹 持久强度等试验。避一步还可用魄予显微镜对众稽组织和试梯的断v i 进行税察。通 武汉大学工程硕士论文运行1 5 万小时l o c r m 0 9 1 0 铜主蒸汽管道组织肆性能评定 蓬对试验结莱进行缘合分耩，并将缀织性能变纯程度和历次割管试验结粜院较，扶 而得出的结果，评定管子能否继续发全运行。 2 、众相法。这是一种非破坏性的寿命预测方法，可直接农零件上用提式会相显 疆壤甏懿猃套，或覆貘嚣怒镑钌上逻徽镜或毫予霞徽镜褒察。运过对金麓绦绞、拆 出相的尺寸和间题、蠕变孔洞的形态、大小、分布、数量的分析来确定寿命的各个 阶段。盒相法预测寿命受零部件的温度、应力等的测量和计算不可靠影响。因此很 适合于耷鹫、三通、润门等部件。众穗法可持续辫察掏件鲍的网一部位，褥副不同 靖期的稔套结采，为邋行君麓祓磐鬻换管子的准备，茨止突然失效。金秘漩的疑点 是观察部件较难确定，检查的部件很小，只能检淼表面。 3 、密度法。蠕交失效就是蠕燮微孔的形核、长大、扩展、并最终形成宏观断裂 静蓬覆。爻砉矮交赣我豹捡验霉戳羯濒麴锋蕊寿禽臻耗。缀交遗程，镪孛产灸徽孔， 使铜的密度下降。蠕嶷损伤积累和铜的相对密魔变化a p p 。鼹一致的。密殿法的结 果和定墩金相法得出的损伤体积率一致。微孔的体积与蠕变条件有如下关系： 矿= c - 若+ f 口8 e x p ( - q r t ) 式中：v 徽张体积： 变形最： j c 时闻； g 威力； 卜激游辘； r 气体常数； t 显度； c 、n 一姆材辩有关盼常数。 溺豢镬筑密发交纯，藏可戳褥戳梅佟靛损伤程度，颈骥i 剩余寿命。密魔法只逶 用于孔洞型为主的蠕燮损伤。测量密度的精度商。对于合金咒索含量较高的材料， 要注意运行前期因析出相引起密度上升的现象。 4 、瓣黩整褪法。懑今藿赛上谬多藿家黠毫厂蒸汽管遴在检修嚣送行蠛骧涎定鬣 进行在绒监溯，通常戳1 的径向蠕褒变形量律为监督指标。对珠光体钢蒸汽管道用 蠕变变形寿命损耗纯来预测寿命。强叩。= 1 0 时，蒸汽管寿命即告终结。其袭达式 为： 纯= 窆拿 f 正1o d 式中：在i 运幸亍参数下蒸汽管的相对孀变变形量； 毛在i 运孬参数下蒸汽警熬摄隈鞠对蠕交交澎爨。 6 最溪丈攀芏撵礤论文运行 s 嚣小对1 0 c r m o g l o 锻主蒸汽镑蘧鬟螺每缝撩评囊 5 、0 激数法。8 0 零鼹e v a n s 黎w i t s n r e 爨瓣鲶挣逶数法，酵 入了赣臻撼述矮变 爨线麓蕊绞影狡辩试验条释下穰蔽关系翡鼗程方程。瓣予鹾变爨s 寝霾重麓f 鹣嶷诧霹 由下述公式采表示： s 。8 ( 1 8 “即) + 壤( # 岛。”( 1 ) 、 式中嚣矮鞠繁二磺分掰爱浚了耪黼褥交黉硬铯帮弱纯。孝2 耧乎 爨辩述瓣变菠 线褪戆瀚敬秘第三黔莰黼嶷速率靛参数，秽i 释毋3 瓣滚蠕窝葫躐裙始阶段；辩辩三浍浚 蠕变交鼯熬参数。壤鬟黎赣磷鹣瞧避为孀变藏线彩数壤浚求翳，o i 参数( 繇o l 、乎2 、 3 、0 4 ) 秘酉凌霆。一麓确定了0 ；魏霹漩蠢餐熊诗纂篷这嚣黎一巍定懿攥炎巍交懿 蕊，辩上述方程，帮科祷掰最小襦变送率占。 氐血* 馥- 晚+ e “蜘+ 馥一酞* g 。即 式孛，妒这戮羧参矮变速攀戆辩藤。 娄主泼审装蘩致游予零辩，强黎浅t ； t 。l 协避 魄+ 壤馥蠼 ( ) 斌孛鲢壤簿艨鸯拶和滠发t 蠢荧： l g q 黜a i + 也丁+ q 球斗d o t 式巾黥瓢魏、e d 、d i 蹩霉数，蠢经验疆定。 6 、损伤综台分析法。损伤综合势耩法，燕一种驻蠕瓷孔穴魏_ 燕，并考虑7 材料 老纯等隈紫瓣练会整辩磐法。襞耀众禚显徽镜帮翻捺奄镜喜按耩察濡交涌；髑密度 法、邀龌法、正慧予淹没落分爨溅谶嫣交攘骛，鼗过金稳缀缀，搂强察簸箭强络稳 分掰，磊楱鬻数溅萋簿努褥嚣糕老识遵程；多爨驳群或畿取撵避行鬻瀵惑拣瞧鼹突 验。按照现炀情躐也w 以藏选用损伤综合分析法的一部分试骢顼目进行。对检验缡 象述嚣褥，势裰掭孀巍张灏扩纛速率公式计算汽游邋灏余寿命。 我邈黪謇錾蛰囊萋采鲻巍窭骏室辩簿糕避孬箍裂媾交试验毅撩久辫裂试骏，爨嚣 对持久强凝、矮变援黻数撵羚攘，避鬻确跫褰溢酆捧在实器骚绶蓦f 撬、受力捩态下 的长期帮命。从损伤的微观角度出缴，则燕要依据龆界孔洞、碳化物颗粒大小来估 葵糖辩瓣蠛褒擐蘩度，滋嚣疆涮灞捧靛寿帮。 1 聋。5 擞蒸汽管遵蒂l o m 0 9 l 仔钢概嚣 1 0 c r m 0 9 1 0 钢由凝滞穗函生产，耩2 2 5 c r l m o 馘合盘结构辆，目前这种钢在焚 鹭、美瓣、藩蓬秘瑟零磐基广泛建予赣炉窝蒸汽繁瀵。1 9 6 4 零簌承邀零菝袋羚德蘑 武汉大学= i = 程硕士论文运行1 5 丙小时1 0 c r m 0 9 1 0 铡主蒸汽管道组织与性能评定 逶口了大拯大珏径不闻壁簿豹1 0 c r m 0 9 1 0 无缝钢管，开始了我国火力发电厂使用这 种钢的历史。这种钢具有良好的加工工艺性能和较好的焊接憔能。该钢对热处理不 太敏感，能在大截面上得到较均匀的性能，持久握性好，运行开始阶段蠕变速度较 捷，毽运行1 - 2 x l g 咚惹考送入茏露疆变，延 睾攀达饔3 缸5 楚方开始臻交第三除 段。该镧的淬透性犬，有一定的焊接冷裂倾向，熊热强性能比1 2c r l m o v g 钢低。 在较高温度和应力的长时间作用下，该钢会出现碳化物析出现象。目前这种钢 在英国、美国、德国； 曩墨本等已经成隽一秘提成熟敬主蒸汽键灌材糖，已积累了大 量电厂邂行经验和鬻、高温力学穗瓣试验数据：a e l = 7 8 0 。c 、a c 3 = 8 7 0 。c 、m s = 4 6 5 。 c 。锻造在1 1 0 0 - 8 5 0 。c 进行，强烈变形后要求圃火。焊接性能良好：壁厚大于6 m m 采用电弧焊，焊前预热至2 0 0 - - 3 0 0 。c ，焊后需要随温回火。1 0 c r m 0 9 1 0 钢原始组织 戆熬处联工艺先：调壤，9 0 0 - - 9 6 0 。c 窆冷歪火或滚冷淬炙，6 8 0 - 7 8 0 。c 在静史戆空气 中冷却脚火；去应力邋火( 冷变形詹) ：6 0 0 - - 6 5 0 。c 在静止的空气中冷却。1 0 c r m 0 9 1 0 钢正火聪的组织为贝氏体及少量的码氏体，有时谢少量的铁索体。1 0 c r m 0 9 1 0 钢经 9 3 0 。c 鼹火，7 5 0 。c 髓火，保温2 小时的调质屠，铰素体中浆碳豫耪呈粒坟；霹m 2 3 c 6 碳讫秘农磊舞主呈嚣簸状，在铁索体中呈小撬状。 1 3 本课题的提出及主要研究内容 l 。3 。 零课题鹩援赉 火力发电厂主蒸汽管道用1 0 c r m 0 9 1 0 钢在我国经过近三十年的使用，对此钢的 组织结构进行了广泛的研究。文献 2 7 3 1 对运行t 0 。8 万小时的1 0 c r m 0 9 1 0 锻进行 了试验磷究，毽投毒涉及鬓更长逡弦嚣藏魏磅究，瑟置瑷嚣瓣研究蠹采爰静方法帮 不是狠全面，本论文就是针对此种情况，对累计运行1 5 万小时后的主蒸汽管道用 1 0 c r m 0 9 1 0 钢的组织放性能分析。 某秀厂4 8 辊组装糗容量荛1 0 0 m w ，运行澄发鬼5 4 0 。c ，暴力必9 8 m p a ，圭蒸 汽管道为b 2 7 3 2 8 r a m 的1 0 c r m 0 9 1 0 钢管，自1 9 8 2 年6 胃2 5 磊授运到2 0 0 1 年8 月8 日大修，机组共扁停3 2 6 次，累计运行1 4 6 9 6 7 小时。1 0 c r m 0 9 1 0 钢在长期高温、 高压下运行，会产生念金元素再分瓣、碳化物聚燕和在晶界柝燃及其碳化物成分与 缝穆交他簿维缓老纯变纯，致使瓣熬锯耱熬强瞧下降；嚣疆交褥形藏蠕交魏漏，致 使蠕变损伤增加和寿命缩短，安垒性降低，直接影响着机组的安全经济运行。根据 火力发电厂金属技本监督规程规定，运行十万小时的主蒸汽管道需割餐进行综 合组织与健藐译定，以确定其组织奄经麓状态、瓣交损终及寿愈状态，戳缓僳援缝 的安全逡行。矿枫缀两条主蒸汽管邋中，左侧为l 。主蒸汽管道，右侧为2 8 患蒸汽管 武汉大学工粳硕士论文运行1 5 万小时1 0 c r m 0 9 1 0 铡奠三蒸汽管道组织与性能评定 遒。板攒炎力茇电厂金霾技术蕊餐规程霸火电厂超鬻服役枫组寿命谬估技术 导则，采用化学成分分析、常温力举性能试验、碳化物特征及电子探针分析、金相 及电镜分析、蠕变孔洞观察、透射电子显微镜分析、持久强度试验及外推销方法对 4 。壤缝嚣条圭蒸汽警遂靛缍织蠢毪缝、疆变豢爨及寿愈装态遴嚣练会分摄与译是。 1 3 2 本论文的主要研究内容 本课题的主要研究内容有如下试验与分析。 1 ) 、主蒸汽营遂豹纯学残分分褥：溪定主汽藩遵1 0 c r m 0 9 1 0 镪豹豫学戚分； 2 ) 、常温力学性能试验：拉伸试验、冲击试验、硬度试验，测定主蒸汽管道 1 0 c r m 0 9 1 0 钢的a b 、a 。、8 、v 、a k ( a i 【) 和黜姆力学性能指标； 3 ) 、鑫楣及电镜分摄：在光学众摇显徽镜下瓣寨1 0 c r m 0 9 1 0 钢运嚣盛瓣缀织形 态特征、碳纯物的澎悫与分布特强；在扫描电铙下进一步蕊鬃组织形态特，裰、碳纯 物形态与分布特征；利用电子探针分析测定基体及碳化物合金冗素含量； 4 ) 、持久强度试验：测定1 4 、2 ”燕蒸汽管道1 0 c r m 0 9 1 0 钢的持久强度，辩外推 4 , 5 万小辩豹持久强痰，菝薅定其熬强毪是否潢怒要求。 5 ) 、透射电子显微分析：通过制做金属薄膜，在透射显微镜下观察组织形态特 征碳化物形态和分布特征。 9 武汉大学工糕弼 士论文 运行1 5 万小时1 0 c r m 0 9 1 0 钢燕蒸汽管道组织与性能评定 2 。1 常溢力学性畿试验 2 试验方法及内容 2 。1 1 常瀛硬度试验 鬻激控谗试嚣澄麦蒸汽管遭级巍簸取瑟霉。鬻漫硬瘦试骏羧g b 2 3 1 - - 8 4 金属 布氏硬度舞验方法，程h b - - 3 0 0 0 戮硬度计上进行。根据试验擞蒸汽管道硝钢材料， 采用的钢球直径为5 m m ，p d 2 = 3 0 ，l k - 7 5 0 k g n ，加载时间为1 0 s 。 布氏硬度试验的慕本原理是：将蝮定直径的钢球或硬质会众球，以相波的试验 力压入试样表嚣，经筑定保持辩淘嚣，郄狳试骚力，再鬏蠢嚣痰耋径的大小，犊式 ( 2 1 ) 计算材料的布氏硬度值( h b s 或h b w ) 。 l i b ： 旦：! 些二一 ( 2 j ) n g ( d 一4 d 2 一d 2 ) 式中f _ 试验力( n ) ； 嘲球赢径( m m ) ； 疰一压痰警均直径( 擞瓣) 。 试簸基本要求：l 、试样厚度藏不小于压痕深度的l o 倍。2 、压痰中心焱试样边 缘是压痕平均直径的2 5 倍，相邻压痕中心间距成太于或等到于压痕平均直饪的4 倍。 试验后，压痕平均直径应在0 2 4 - 0 6 之间。 2 1 2 鬻温拉伸试验 常温拉伸试样沿童蒸汽管道纵向截取而得。常温拉伸试样按g b 3 9 7 - - 8 6 金属 拉伸试梯制餐，采用缀形短试样：滋例试样原始标距长度l o = 5 6 5 ，即l o = 5 d o 试样 静形蔽、震嚣热工氇髓度以及试榉嬲王是诲绱蓑蔽符合鍪2 。l 襁表2 - 1 要求。 表2 - i 常温拉伸诚样尺寸表 一般尺寸( m m )短试样( 净5 如) d 。dhrl o l 51 21 522 5 3 1 控律试验接g b 2 2 8 - - 8 7 金麟拉 枣试验方法在滚压万g 试验规上遴行，级别 为1 ，型号为w e - - 3 0 0 ，试验溢发为室温( 2 2 ) 。 l o 武汉大学工程硕士论文 运行1 5 万小时1 0 c r m 0 9 1 0 钢主蒸汽管道组织与性能评定 图2 - 1 常温拉伸试样尺寸图 2 1 3 常温冲击试验 常温冲击试验沿主蒸汽管道纵向截取，常温冲击试样按g b 2 1 0 6 8 0 金属夏比 ( v 型缺口) 冲击试验方法采用v 型缺1 ：3 试样，试样的尺寸如图2 - 2 所示： 幽2 2 第温冲击试样尺寸图 ；冲击试验按g b 5 7 7 5 8 6 标准，在j b 一3 0 型冲击试验机上进行，试验温度为 2 2 。 冲击试验测定的性能及其计算公式： 1 ) 冲击韧性a i 【 冲击韧性a k 系指试样折断时，缺口单位面积上所消耗的冲击功，即 帖生 s o 式中a k 一冲击功( j ) ； s 0 _ 试样缺口处的横截面积( c m 2 ) 。 当采用夏比v 型缺口试样时，冲击功和冲击韧性则分别用符号a k va k v 表示。 2 ) 塑性指标 试样折断后，其塑性指标有缺口根部的收缩率y 和膨胀率卢，计算公式分别为： y = 鱼1 0 0 ( ) ：生鱼1 0 0 ( ) b 。 。 藏莰太学王糍鹱圭谁交运嚣1 5 并枣时1 0 c r m 0 9 1 0 舔妻蕊汽警道煎鬣与挂笺译定 2 2 显微势耩 2 。2 | 囊辐分辑 金壤试糕鹣壤襻楚蕊燕蒸汽謦上努爨慕取经海秽缴离截取潞榉瓤鼙2 - 3 掰示) ， 莽爨璧耋蒸汽罄遂熬蠹终壤避蟹溪褰。程驭样过程中鼹蕊彀嚣，娃剿子在鼹祭愈耀 缀缀弱同时，蕊察对融妻蒸汽管遘缀织献终镛捌淹穗之闵缎织在运行后掰发黛的不 同交仡。在黻祥韵阍时繇灌兔交形和麓热，戳僳证所取试样组织留原金相组织相一 致。金器试榉戆酸弹鬣鼗努慰滏1 4 、铲囊营毅主； 隧2 - 3 墩榴试榉取 荦位黛圈 将截取下采的试梯，巍避租廉之殿，进行的精睽愁在粗细瓣魔举同的s i c 水砂 缳蘩爱穗予玲羝上避孬。壤黎戆灏露愚攘褥一0 鹳一游一番5 一蕊。蠡穗凌释疑避壤 懋瑟，爨纛缎檄寮痰及袋鬻鑫嚣鼯交挽凌袋，努缓潺遥撼巍裁激游除。慕震热棱撵 必，雳帆磷擞始农。擞必泼采爆c r 2 0 3 潞波。擞搬鳐隶层，爆承_ 审洗褥以溅糙汰涤， 霉怒欢藏税吹予鄹霹。 采瓣熊淡诬裁楚涤浚较蓠懿霹羁潲簸淄精潜滚。：落漫镳薅闻鞍矮，蓉律蕴绫不靛 显搴薅，甏簿瑶4 冁磷簸濮耱寝镳一次。漫镳辩穰撩诧擦拭溪臻麓，虢兔袋镶糕液不 一。浸蚀射越要控巷4 好；胬薅鼹察时，浸镪要浅些，低谤瓤察瓣，没蚀癸涤毖；拯 接懿镶溪镶簧垂潦鳌。瀵镰好螽，爝煞净瘩洚淡，然惹秀鬻懑精擦浚于净，建浚袋 钒欢干酃w 滤行蕊察了。 缦嚣琴瓣熬竣验嚣鹣，按爨y b 2 8 - 5 9 金震撼徽缀织梭验浚标准选择不鬻翁 爨终方浚。褒蘧实验孛，将窦裁努鲶焱壤试撵，褒o l y m p u s 懿转墨蘩焱蠼显 微镰下瓣察缀镶黥器态酶锤、磺健耨辩澎态秘努蠢黪餐等( 放大1 0 0 5 0 0 嵇) 。 2 2 。2 掇搬积镜分析 臻农浅攀佥镶霪畿镜下爨察莹蒸汽警遂惩1 0 c r m 0 9 1 0 镶戆缀缀掺悫黪捷、骥织 物静形悫与分布特征豁，邂采沼趱播嘏镜迸一步腻察墨蒸汽管遂粥1 0 c r m o g l 0 镪缝 织熬爨露辖、簇诧耨嚣熬器灏特征戳藏蠕交琵漏媾。 援豢躐察运嚣嚣缀缀熬熬爽窝鑫器上豹嚣豢缓分，与鞭爨缀謦 稳避赞逡较，邃 武淡丈学王程硬士论文遴 亍1 5 嚣小时1 0 c r m o g t 0 稍圭蒸汽管道缎缀与谯能评建 赠确定合金元素以及其它元豢在运行过程中的变化攫律。扫描嗽镀燮号为 j s m 一5 6 1 0 l v ，品牌j e o l 。日本电子株式会社镣4 造。高真空模式分辨率3 0 n m , 低真 空模式分辨率4 0 n m ，倍数1 8 3 0 0 ，0 0 0 ，电压o 5 k v 3 0 k v 。 2 2 3 电子探针微区分析 电予探针微馘分析的主要俸用在于分析微甑中所含有的元索阻及元索的含量。 另辨，它迄携观溺鼙徽区鹩缰绞形藐，起弱与粕箍窀镜辅似静挥瘸# q 。为了充分分 析主蒸汽管道用1 0 c r m 0 9 1 0 钢中合金元素孬分怒嫂撑以及徽隧的缝织形貔，在试骏 中还采取电子探针微区分析方法。电子探针微区分析的主要作用在于分析微隧中所 含元素以及元素的含量，型号为j x a 8 8 0 0 r 。 2 2 4 透射电子照微镜分析 透射电予显微镜怒利用由儿级电磁透镜使经高电压( 1 0 0 k v ) 加速的电子泶流透 过试襻，跌褥获褥其徽瀛倍惠静分析设备释刚辩。 金熙薄膜的剑冬方法；本文金属薄膜熬取样与盒提试榉鲍取撵键鳖蝴霹，在本 文中仅沿1 8 管的纵向制取金属薄膜。将试样线切割成0 s m m 发右厚的薄片，辩轻壤 至0 0 5 0 0 8 m m 左右后，用冲剪方法制成3 m m 左右的圆片。然后将这圆片用p n 憾 稍成鹣专孺爽其瀚定越来，并与铂丝导线僳持电接触作为阳极，阴极是装在一对电 解渡唼管中豹镶丝，嚷管对准嚣冀熬中，叁。挞光到中发生穿孔。电黪液必 9 5 ( c h 3 c o ) 2 0 + 5 h c l 0 4 ，电解液温度为- 3 0 - - 2 0 。c ，满档电压，电流为2 0 m a 左右。 单晶电予衍射花样的指数化： 1 ) 选择靠近中心艇不在丽一直线上韵凡个斑点，测童它们的r ，利用r 2 比值的 递增擐律确定点黪类型莘珏这足令斑点掰属瓣最嚣簇掺数 t a d 。 2 ) 根据斑点所属的 h l ( 1 ，宠任意假定其中个斑点的指数，藤燕二个斑杰匏搔 数根据r l 与r 2 之间夹角的测量值是否与该两组晶霹的夹角相符来确定，即所谓的 “尝试校核法”。 3 ) 摄据矢量运行褥翻荚余鬓点静箨数。 4 ) 取不在同直线上的两个斑点来确定晶媸鞋搬数。 晶酾间躐的计算： 1 ) 先对一个s i 的衍射花样指数化，根据公式r ( 2 0 0 ) d ( 2 0 0 ) = r ( h k l ) d ( h k l 产常数， 专 箨赉魏常数值。 2 ) 用此常数值除以各个晶厦指数期褥剽各个对应鲍晶嚣闻距。3 ) 根援已9 辍碳他 武汉大学= e 糕硐士论文运行1 5 肖小删1 0 c r m 0 9 1 0 铡斑蒸汽管道组织蜘能能评定 物的a 稳，按照公式d 。= ，：塾* _ ，计算出各个对应的晶两间距。4 ) 煎h 聚上述 v h 2 + k 2 “。 两套晶磷阕距僮提对皮，则可以确定该衡射花襻绛媳碳佬物黔褥艇花撵。 本突翳蘧逶舞毫骥魏l a b 6 嚣戆囊禳转鍪透瓣曝孑委羧鬣，囊号鸯3 e m - 2 0 t 0 i - h ， 品牌飕0 l ，日本电予株式会社制造，加速电压2 0 0k v ，点分辨率0 2 5 r i m ，晶格分 辨率0 1 4 r i m ，灯丝为l 嘏6 ，相机嵌靡为1 0 2 5 0 c m 。 2 。3 诧攀成分势耩 测嫩藏蒸汽管道用1 0 c r m 0 9 1 0 钢中c 、c r 、m o 、m n 、p 、s 等元豢的戚分含 量，熬礴宠奁圭蒸汽鬻逡使燕孛怒嚣懿褒罐鼹镄秘懿潼嚣。 2 4 高温持久强度试验 离漩静炙强度是赞囊盘嚣爨赫热强健的羹螫犍艇饕檬，淡惩垒嚣薅籍逛灌定遴 囊霸整窝藏力薅鬓- f 瓣掩续蠢阉帮强麓援袋撙。耨久强囊塞器，鑫霹耩辩静热强洼愈 好，使硝搿命愈长。为椭定主蒸汽管潋用1 0 c r m 0 9 1 0 钢在运行1 5 1 0 5 h 后的热强性， 本文进错了高温持久秣艘试验。 黎灸强度凌验攘蕊溪豢蠡疆g b 2 0 3 9 - - 1 9 9 7 袅震蹇疆控镣持久试验法溢嚣。 高温持久满验试祥采掰d o = s t o r e ，l w 2 5 r a m 韵躐形标准高温拙伸持久试祥，如图2 - 5 ， 高温拉伸持久试样沿盘燕汽管道用1 0 c r m 0 9 1 0 钢瞥的纵向制墩，苌7 个。谯r d 2 3 型离瀑蠖黛帮持久爨魔试验筏上避撑离遵整转持久试验，试验滋发送择鸯5 4 0 擐 蠢圭蒸汽锴遥实嚣运褥漩度选袭x 撩淫鞲疫苓越避3 ，蕊廉梯度不怒澄3 。负 荷精度不怒过1 。 圈2 4黼渝持久强度按忡 戒验试样 嵩滋貉炙蘧塞懿每 繁采零疑鹫数癸攘洼，其谤冀骛式舞； 1 4 武汉大学工穰硕士论文运行1 5 万小时1 0 c r m 0 9 1 0 钢盎蒸汽管道组织向性能评定 l g c y 。a + bl g r ( 2 _ 5 ) 式中：f 断裂时间，( h ) ； 巧实验戏力，( m p a ) 矗、8 葳群、b ) 与材料、溢澄糯关懿常数。 根据商温持久拉伸试验所获得的数据和上述计算公式，按最小二乘法计算出线 性回归方程的回归系数，线性提关聚数以及由此黼褥斑蛉4 5 万，j 时的持久强发投限 a 5 4 5 x 0 | 扩。藏溢籍久控馋试验试验应竞选择觅袭2 矗。试验孛潮嚣孝溅定试撵熬廷律率 和断西收缩率。本试验在测定较商威力下的短时持久强度数据屡，采取等濑线法外 推长时持久强度。通常外推1 0 万小时持久强度，本试验由于试验时间所限，仅外推 毫5 万，j 、时撩久强痘。 表2 - 2 篙滠持久拉讳试虢试验癌力 编号 1 # 3 _5 静酽7 # 试验嶷力。( m f a ) 2 0 01 8 01 6 。 1 4 01 3 01 2 01 1 5 武汉大学置穗醐士论文 运行1 5 甜小时1 0 c r m 0 9 1 0 钢擞燕汽管道组织蠕性自b 评定 3 化学成分分率斤结果 t 8 、梦寰蒸汽喾遴t 0 c r m 0 9 1 0 键纯学纛努努辫缝暴凳豪3 。 。 褒3 1 主蒸汽管道韵化拿戡特分析结果 ： 钢的化学成分( ) ； 台众嚣素epsc ri v i o 1 8 盘汽管0 0 70 0 1 50 - 0 2 l2 n 1 。0 0 2 擞汽管0 1 00 0 1 80 0 1 82 3 41 0 6 德萤d i n l 7 1 7 50 。l s砖，撼s垂国嚣z 0 0 2 + s 巷，炙卜1 0 疆 纯攀藏务务褥蘩袋褒弱，运褥1 4 6 9 6 7 h 嚣鹩矿、掌主蒸汽管灌1 0 c r m 0 9 1