某区间钢套筒始发安全专项施工方案D.docx

目 录1 编制71.1 编制依据71.2 编制原则81.3 编制范围81.4 盾构始发、到达范围82 工程概况82.1 工程简述82.1.1 金埌区间82.1.2 金埌区间穿越的主要地层92.1.3 金埌区间始发段线路情况介绍112.2 工程地质112.2.1 地层描述112.2.2 区间岩土主要物理力学参数表142.4 水文地质情况分析142.5 盾构机情况描述153 总体施工方案203.1 盾构始发里程203.2 施工工艺流程213.3 盾构始发注意事项214 施工准备224.1 钢套筒的定位及安装224.2 始发测量224.3 盾构始发配套设施施工234.4 降水井施工工艺234.4.1 降水井布置情况234.4.2 前期准备234.4.3 降水井施工工艺234.4.4 降水的监测与控制264.5 施工监测264.5.1 监测目的264.5.2 基准点布设264.5.3 测点布置264.5.4 地表沉降264.5.5 建筑物沉降和倾斜284.5.6 地下管线监测334.5.7 监测点保护334.5.8 监变形控制等级和相应采取的措施344.3.9 监测频率354.3.10 监测反馈程序364.3.11 监测预警与报警机制375 钢套筒始发385.1 钢套筒安装385.2 安装过渡环405.3 钢套筒下半圆405.4 盾构拖车下井405.5 钢套筒内安装钢轨415.6 盾构主机组装415.7 钢套筒上半圆安装415.8 反力架的安装415.9 负环拼装435.10 钢套筒第二次填砂及保压试验455.11 始发掘进475.12 泥水指标控制485.13 泥水配比515.14 洞口注浆525.14 盾构始发施工注意事项525.15 试掘进参数控制545.16 盾构掘进姿态控制555.17 钢套筒及负环拆除566 施工进度计划576.1 总体施工计划576.2 盾构始发掘进循环指标577 资源配置计划577.1 人员配置计划577.2 材料计划587.3 机械、设备配置计划598 施工管理措施598.1 安全保证措施598.1.1 管理机构及岗位职责598.1.2 安全保证体系608.1.3 施工现场安全措施618.1.4 施工机械伤害安全保证措施638.1.5 盾构掘进安全保证措施638.1.6 高处作业、特殊作业的安全防护措施648.1.7 水平垂直运输安全防护措施658.1.8 物体打击安全防护措施668.1.9 触电事故安全防护措施668.1.10 火灾、爆炸事故安全防护措施678.2 技术保证措施688.2.1 始发前技术保证措施688.2.2 始发施工技术保证措施688.3 职业健康保证措施698.3.1 职业健康体系组织机构698.3.2 职业健康管理措施698.4 质量保证措施718.4.1 管理机构、岗位职责718.4.2 质量保证体系728.4.3 质量管理措施738.4.4 实名制管理778.4.5 隐蔽工程质量保证措施788.4.6 专项质量保证措施788.5 文明施工保证措施798.5.1 文明施工管理组织机构798.5.2 噪声控制措施808.5.3 城市生态控制措施808.5.4 水污染控制措施808.5.5 大气污染控制措施808.5.6 固体废弃物控制措施818.5.7 文明施工措施818.6 风险源辨识及预防措施819 应急预案829.1 应急组织体系829.2 应急指挥机构及职责839.3 盾构施工应急抢险设备物资869.4 处置程序909.4.1 预警909.4.2 预警发布909.4.3 预警解除909.4.4 预警值909.4.5 预警响应919.5 信息报告程序和内容919.5.1 项目部内部报告程序919.5.2 外部报告程序929.5.3 项目部内部报告内容929.5.4 外部报告内容939.6 报告及联络方式939.6.1 内部报告及救援联络方式939.6.2 外部报告及救援联系方式939.7 扩大应急939.8 响应分级949.8.1 一级响应949.8.2 二级响应959.8.3 三级响应959.9 响应程序969.9.1 一级响应程序969.9.2 二级响应程序979.9.3 三级响应程序989.10 盾构始发、到达专项应急救援措施989.10.1 垂直运输事故989.10.2 水平运输事故999.10.3 地表沉降、隧道坍塌事故999.10.4 管线损坏事故1009.10.5 机械伤害事故1009.10.6 物体打击事故1009.10.7 高处坠落安全事故1019.10.8 火灾事故1019.10.9 触电事故1029.10.10 危险化学物品（氧气瓶/乙炔瓶/煤气罐）事故1029.10.11 防洪防汛1029.10.12 涌水涌砂10410 反力架、钢套筒验算书10410.1 始发反力架验算10410.1.1 设计原则10410.1.2 结构设计10510.1.3 结束语10910.2 钢套筒验算10911 附件1091 编制1.1 编制依据1、南轨建分会议纪要【2016】152号 关于南宁市轨道交通3号线车站端头钢套筒始发与接收技术要求审查会议纪要；2、南宁市轨道交通3号线一期工程（科园大道-平乐大道）施工总承包02标土建8工区合同文件；3、南宁市轨道交通3号线一期工程（科园大道-平乐大道）区间工程详细勘查阶段岩土工程勘察报告；4、南宁市轨道交通3号线一期工程（科园大道-平乐大道）区间工程施工设计图；5、南宁市轨道交通3号线一期工程（科园大道-平乐大道）区间工程施工设计图；6、南宁市轨道交通3号线一期工程（科园大道-平乐大道）区间工程施工设计图；7、南宁市轨道交通3号线一期工程（科园大道-平乐大道）区间工程；8、适用于本工程采用或现行的国家、广西壮族自治区南宁市相关技术规范、标准、规程及法规文件：盾构法隧道工程施工及验收规范（GB50446-2008）地下铁道工程施工及验收规范（GB50299-1999（2003版）城市轨道交通地下工程建设风险管理规范（GB50562-2011）钢结构焊接规范（GB50661-2011）钢结构高强度螺栓连接设计施工及验收规程（JGJ8291）城市轨道交通工程监测技术规范（GB50911-2013）钢结构设计规范（GB50017-2014）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2012）广西壮族自治区住房和城乡建设厅贯彻危险性较大的分部分项工程安全管理办法实施细则（桂建管201563号）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质2009-87号文）1.2 编制原则（1）严格执行施工过程中涉及的相关规范、规程和设计标准。（2）遵守、执行招标文件各条款的具体要求，确保实现业主要求的工期、质量、安全、环境保护、文明施工和造价等各方面的工程目标。（3）在认真、全面理解设计文件的基础上，结合工程情况，应用新技术成果，使施工组织设计具有技术先进、方案可靠、经济合理的特点。（4）充分研究现场施工环境，妥善处理施工组织问题，使施工对周边环境的影响最小化。1.3 编制范围本方案仅适用于南宁市轨道交通3号线一期工程土建02标08工区盾构施工，金湖广场站埌西站区间密闭钢套筒始发。1.4 盾构始发、到达范围盾构始发是指盾构机开始掘进100m范围内所涉及的各种施工作业；其中盾构机吊装/吊出、盾构机组装调试等详见相应专项施工方案及技术交底。2 工程概况2.1 工程简述南宁市轨道交通3号线02标土建8工区区间包含：金湖广场站埌西站（原桂春路站）区间（以下简称：金埌区间）、埌西站（原桂春路站）青竹立交站（原竹溪大道站）区间（以下简称：埌青区间）、青竹立交站（原竹溪大道站）青秀山站区间（以下简称：青青区间），区间总长：4182.161m，区间设计为盾构法施工。金埌区间采用一台泥水平衡式盾构机施工。2.1.1 金埌区间金埌区间线路出金湖广场站18.0m后从民族大道下穿过，沿金湖路南到达终点埌西站。区间起讫里程ZDK17+318.093ZDK17+892.801，YDK17+318.093YDK17+892.801，左线长链10.900m。左线长度为585.607m，右线长度为574.708m，区间线路总长度为1160.315m。区间线路线间距为11.019.0m。区间线路由2段直线和2段曲线构成，左线曲线半径分别为R=300m、R=450m，右线曲线半径分别为R=300m、R=450m。金湖广场站线间距为19.0m，埌西站线间距为14.0m。区间线路纵坡为单向坡，左线最大坡度为26.986，右线最大坡度为28。左、右线均设2个竖曲线。区间隧道主要穿越1-1圆砾层，局部地段穿越1粉土层、1-1粉砂层。区间主要穿越建（构）筑物及管线有：双线正下穿地铁1号线隧道（垂直近距5.0m）、左线正下穿南宁市地方税务局大楼（距桩基垂直近距1.79m）、右线侧穿圣展独立公社B座（距桩基水平近距1.8m）。区间右线里程YDK17+580.00处设一处联络通道，不设废水泵房，联络通道长5m。区间采用泥水盾构法施工，盾构机由埌西站始发至金湖广场站吊出。始发端洞门连续墙厚1000mm，地连墙在洞门范围内迎土面与背土面均为玻璃纤维筋。图2-1 金埌区间线路走向图2.1.2 金埌区间穿越的主要地层金埌区间隧道主要穿越1-1圆砾层，局部地段穿越1粉土层、1-1粉砂层。区间水位埋深7.908.80m，平均埋深8.44m。图2-2 金埌区间穿越主要地质层图2.1.3 金埌区间始发段线路情况介绍根据设计图纸金埌区间始发段线路平面为直线，竖曲线为2的下坡，隧道底埋深为约11m。图2-3 金埌区间青竹立交站始发段线路平面图2.2 工程地质本区间由埌西站小里程端头始发，洞门主要位于粉土层及粉砂层。由于粉砂层地层具有强透水性，考虑采用钢套筒始发及接收。表2-1 盾构始发端头地层分布位置盾构形式地层分布加固方案埌西站小里程端左线盾构始发地层分布从上到下依次为素填土层2、粉质粘土层3-2、粉土层1、粉砂层1-1、圆砾层1-1、泥岩层1-2、2-3等，洞门位置主要位于粉土层1、粉砂层1-1、圆砾层1-1。套筒始发右线地层分布从上到下依次为素填土层2、粉质粘土层3-2、粉土层1、粉砂层1-1、圆砾层1-1、泥质粉砂岩层2-2等，洞门位置主要位于粉土层1、粉砂层1-1。套筒始发2.2.1 地层描述金湖广场站埌西站区间钻探揭示了主要地层从上至下依次为：填土层、第四系上更新统地层、古近系岩层，结合本工程地质断面，划分岩土层。每个岩土层描述如下：第四系地层（1）人工堆积：主要为第四系全新统人工堆积的1圆砾填土、2素填土。1圆砾填土（mlQ4）：灰、灰黄色，稍密中密，主要以含粘性土圆砾为主，圆砾粒径以0.24cm为主，中粗砂及少量粘性土充填，表层30cm为沥青路面，局部孔段夹有块石。实测重型圆锥动探击数415击，平均值7.2击。该层局部分布，共11个钻孔揭露，该层层厚2.107.30m，层顶埋深0.00m，层顶标高75.2676.04m。2素填土（mlQ4）：灰、灰黄、紫红色，主要以粘性土为主，含少量碎石、砖瓦碎屑，碎石最大粒径大于20cm，局部孔段夹有粉砂及砾砂。实测重型圆锥动探击数311击，平均值5.8击。全场大部分分布，共22个钻孔揭露，该层层厚1.005.90m，层顶埋深0.002.60m，层顶标高72.8675.82m。（2）冲积层：主要为第四系晚更新统望高组冲积的3-2粉质粘土、1粉土、1-1粉砂、1-1圆砾。3-2粉质粘土（alQ3w2）：灰黄色，硬塑可塑，可塑为主，含铁锰质斑点，偶见铁锰质结核，为中等压缩性土。实测标准贯入试验锤击数N=924击，平均值为16.9击。全场均有分布，共28个钻孔揭露，层厚1.507.00m，层顶埋深1.707.30m，层顶标高68.3174.09m。1粉土（alQ3w2）：灰黄色、灰色，密实，湿，为中等压缩性土。实测标准贯入试验锤击数N=515击，平均值为10.3击。全场均有分布，共29个钻孔揭露，层厚2.0011.00m，层顶埋深4.8010.60m，层顶标高65.1170.57m。1-1粉砂（alQ3w2）：灰黄、灰色，饱和，松散稍密状，颗粒成分以石英砂为主，局部含砾石，颗粒较不均匀，为中等压缩性土。实测标准贯入试验锤击数N=615击，平均值为12.0击。全场均有分布，共26个钻孔揭露，该层层厚1.006.40m，层顶埋深9.0017.00m，层顶标高58.7466.58m。1-1圆砾（alQ3w2）：灰、灰黄色，饱和，中密，圆砾粒径以0.22cm为主，含量6070；卵石粒径26cm为主，最大粒径8cm，含量515；母岩成分以硅质岩、石英岩为主，其中石英含量约占20-35%，亚圆形，填充中粗砂，砂以石英质中粗砂为主，偶夹薄层粉砂透镜体，为低压缩性土。实测重型圆锥动探击数823击，平均值16.0击。全场均有分布，共29个钻孔揭露，层厚3.7020.40m，层顶埋深13.9021.30m，层顶标高54.7461.73m。古近系地层根据钻探揭露，本场区下伏基岩主要主要为古近系泥岩、泥质粉砂岩（E），局部含有深灰色、灰黑色薄层泥煤层或炭质泥岩。根据其岩性的不同，分为1层泥岩、2层泥质粉砂岩和4层炭质泥岩（泥煤、泥岩）1-2层泥岩（E）：青灰色、灰色，成岩程度较浅，呈坚硬土状，岩芯呈柱状，泥质结构，局部含粉砂质，相变为粉砂质泥岩，层理不明显，切面光滑，有腊状光泽。未发现空洞和软弱夹层。实测标准贯入试验锤击数N=3652击，平均值为41.9击。岩体基本质量等级V级。全场局部分布，共11个钻孔揭，层厚0.806.20m，层顶埋深26.9035.70m，层顶标高39.8848.68m。1-3层泥岩（E）：青灰色、灰色，成岩程度较深，呈半岩半土状，岩芯呈柱状，泥质结构，局部含粉砂质，相变为粉砂质泥岩，层理不明显，切面光滑，有腊状光泽。未发现空洞和软弱夹层。实测标准贯入试验锤击数N=51140击，平均值为99.1击。岩体基本质量等级V级。全场分布，共18个钻孔揭露，层厚2.1011.30m，层顶埋深28.5045.00m，层顶标高30.5847.21m。2-2层泥质粉砂岩（E）：灰色、灰白色，成岩程度较浅，呈密实砂状，含泥质，层理不明显。岩体基本质量等级V级。未发现空洞和软弱夹层。实测标准贯入试验锤击数N=2441击，平均值为36.7击。岩体基本质量等级V级。全场局部分布，共10个钻孔揭露，层厚1.404.80m，层顶埋深25.0036.40m，层顶标高39.1551.04m。2-3层泥质粉砂岩（E）：灰、灰白色，成岩程度较深，呈半岩半土状，岩芯呈柱状，砂质结构，层理不明显。实测标准贯入试验锤击数N=51135击，平均值为97.6击。岩体基本质量等级V级。未发现空洞和软弱夹层。全场部分分布，共19个钻孔揭露，层厚0.506.65m，层顶埋深15.1031.70m，层顶标高73.9267.79m。4层炭质泥岩（E）：灰黑色，半岩半土状，性脆，污手，易干裂。岩芯多呈柱状。岩体基本质量等级V级。全场部分分布，共11个钻孔揭露，层厚0.502.45m，层顶埋深32.245.70m，层顶标高30.0943.84m。2.2.2 区间岩土主要物理力学参数表表2-2 岩土主要物理力学参数表岩土分层岩土名称天然密度剪切试验渗透系数单轴极限抗压强度标准值地基承载力特征值地基系数（水平）地基系数（垂直）静止侧压力系数围岩分级固结快剪粘聚力内摩擦角cKfrfakKhKVK0g/cm3kPam/dMPakPaMPa/mMPa/m/1圆砾填土2.00 02320/11016 13 0.42 2素填土1.94 16113/9012 10 0.473-2粉质粘土2.00 2513.50.01/17020 16 0.37 1粉土2.05 6171.5/10013 11 0.42 1-1粉砂2.10 2203/12015 12 0.40 1-1圆砾2.06 03455/33050 45 0.32 1-2泥岩2.12 8516.20.050.530050 55 0.33 1-3泥岩2.13 8517.50.0051.14450100 110 0.30 2-2泥质粉砂岩2.10 6300.500.2028050 40 0.34 2-3泥质粉砂岩2.16 65210.101.95450130 135 0.30 4炭质泥岩1.85 38210.150.1025055 50 0.33 2.4 水文地质情况分析根据地下水的含水介质、赋存条件、水理性质和水力特征，勘探揭露范围内场地地下水类型主要是上层滞水、第四纪松散岩类孔隙承压水和碎屑岩类孔隙裂隙水，分述如下：（1）上层滞水沿线均有分布，主要接受大气降水和自来水、雨水、污水等地下管线的垂直渗漏补给。不同地段含水层的渗透系数相差很大，补给方式和补给量悬殊较大，形成上层滞水分布不均匀，水位不连续、高低变化很大的特点。含水层为人工填土层。（2）孔隙承压水沿线均有分布，主要赋存于第四系上更新统望高组冲积的1粉土、1-1粉砂层和1-1圆砾层中，隔水层为上部的3-2粉质粘土，由于含水层1-1圆砾层层厚3.7020.40m，厚度大，水量较大，与邕江水力联系密切，呈互补关系。勘测期间测得水位埋深7.908.80m，高程66.34m68.14m，同时在抽水试验孔中进行了承压水观测，测得承压水水位埋深8.86m，高程66.80m。（3）碎屑岩类孔隙裂隙水本区间全线分布。碎屑岩类孔隙裂隙水主要赋存于下伏古近系半成岩泥质粉砂岩层中，具弱承压性，富水性弱，属弱透水层为主，局部2-2泥质粉砂岩为中等透水层，补给来源主要来自大气降水和冲积砂砾石层越流补给，沿含水层渗流排泄。对混凝土结构具弱腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋在长期浸水的条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下具微腐蚀性。环境作用等级判定为V-C。本区间抗浮设防水位取至地面约75.25m。2.5 盾构机情况描述金埌区间采用海瑞克S455泥水平衡盾构机掘进，该盾构机适应性评审方案已通过专家论证。（1）刀盘根据金埌区间地质资料，我部决定采用辐板式刀盘，支撑方式为中心支撑。刀盘上安装有中心撕裂刀、刮刀、撕裂刀、滚刀等对隧道进行全断面开挖，开挖直径6280mm，可实现正反双向旋转开挖。刀盘主体结构的设计正常使用寿命大于10km。刀具配置：中心区设6个中心刀箱，配备6把中心双联撕裂刀、正面区及边缘区设14个刀箱，配备6把双刃球齿滚刀和8把可更换撕裂刀、32把刮刀和64把切刀。图2-4 海瑞克S455刀具配置图（2）推动功能推进系统包括30根推进油缸，分顶部、底部、左部、右部四个组。每组油缸的行程及压力均实时显示在控制室的显示屏上。油缸的布置避开了管片接缝，在推进时，推进油缸撑靴作用到管片端面提供盾构前进的反推力，推力传递到前盾与中盾连接法兰面上，然后由前盾把推力传给主轴承，最后再传给刀盘。四组油缸的压力可以独立调节，而总的推进速度由一个总流量控制阀来调节。推进油缸系统设计最大推进速度为60mm/min。根据计算，最大总推力约为34210kN/300bar，并有安全余量。通过调整每组油缸的不同推进压力和速度可实现盾构纠偏和调向。推进系统油缸其中4个位置的油缸安装有位移传感器，通过油缸的位移传感器可以计算出盾构实时姿态。推进油缸活塞杆前端与撑靴通过球轴承和蝶形弹簧连接，油缸可以在侧向力的作用下自由转动4。推进油缸固定在中盾支撑环板上的油缸固定板内，并垫有橡胶内衬。掘进时，油缸上的侧向力可以通过蝶形弹簧以及橡胶内衬的弹性变形来缓冲平衡，从而防止因管片推偏而开裂损坏。图2-5 推进油缸示意图（3）泥浆门泥浆门位于分舱隔板的底部，当其关闭时，用于分离开挖舱和气垫舱，设计其开口的尺寸与碎石机可以操作的最大粒径相符。泥浆门采用液压驱动，并有限位装置，安全可靠，可以保证人员在气垫舱里正常进行检查和维修工作（例如：更换格栅，维修碎石机，清理沉淀物等）。（4）盾体内管路布置设计盾体内管路设计原则：最大化减少弯管的布置，合理节约管路在盾体内的占用空间。 泥水循环在刀盘中间区域、开挖舱和排浆管附近区域设计了优良的循环冲刷回路，降低了堵塞、物料堆积风险。泥浆泵的高安全系数确保长距离隧道开挖操作中渣土的顺利运输；管道内部耐磨设计适应了砂质地质的磨损。 排泥管如果发生排泥管、泵的泄漏、堵塞情况，要求停止泥水回路且关闭阀门。在关闭阀门的过程中，气垫舱将作为过剩的膨润土的临时存储罐。膨润土进入气垫舱而不会对开挖面的调节带来任何影响。 进泥管如果发生进泥管、泵的泄漏、堵塞情况，要求停止泥水回路且关闭阀门，在这个短暂时间内，调节气垫气压以维持开挖仓的压力稳定。这样就保证了在此紧急状况下对隧道掌子面的支撑。 泥浆管的冲刷在盾体区域集成的一个旁通装置对盾构机上的泥浆管进行冲刷以除去可能的堵塞。（5）管路延伸系统管路延伸系统又称换管器，如下图2-6所示。本盾构机采用伸缩式管路延伸系统。换管器安装在4号台车区域，换管长度6000mm，换管器行程为6500mm。图2-6 管路延伸系统图图2-7 管路延伸系统示意图图2-8 管路延伸系统图（6）同步注浆系统盾构采用同步注浆系统，可以使管片外面的间隙及时得到充填。如下图2-9所示：盾构配有两台液压驱动的注浆泵，通过盾尾的注浆管道将砂浆注入到开挖直径和管片外径之间的环形间隙中。注浆压力可以通过调节注浆泵泵送频率在可调范围内实现连续调整，并通过注浆同步监测系统监测其压力变化。单个注浆点的注入量和注浆压力信息可以在主控室看到。随时可以储存和检索砂浆注入的操作数据。图2-9 注浆系统示意图（7）泥水环流系统进浆泵1台，型号为Warman 200PF PC，流量700m/h，扬程55m，允许通过最大粒径50mm，250kW驱动；排浆泵2台，型号为Warman 10/8FF-GH，流量700m/h，扬程55m，允许通过最大粒径180mm，350kW变频电机驱动。3 总体施工方案根据金埌区间掘进总体安排，盾构密闭钢套筒始发具体施工步骤如下：第一步：盾构前期准备（钢套筒及反力架的定位）；第二步：盾构始发准备（钢套筒及反力架安装、洞门玻璃纤维墙露出、过渡连接环焊接、引导轨安装、始发测量、地面临建及井底导轨安装等）；第三步：盾构始发施工（盾构始发掘进参数设定、渣土（泥水）管理、地面监测、同步注浆控制及二次补强注浆）；3.1 盾构始发里程金埌区间：左线ZDK17+318.093ZDK17+892.801，长链10.900m，长度为585.607m、右线YDK17+318.093YDK17+892.801，长度为574.708m。3.2 施工工艺流程图3-1 盾构钢套筒始发施工工艺流程3.3 盾构始发注意事项（1）对钢套筒、反力架进行全面的检查与修理，安装固定必须在定位完成后进行，反力架支柱底部必须以钢板垫实，钢套筒必须通过型钢固定于地面上；（2）反力架及钢套筒安装完成以后，对反力架进行推力试验，检验反力架最大推力保证在800T以内，同时要对钢套筒的连接进行加压测试，以检查渗漏情况，保证掘进的顺利进行。（3）在进行钢套筒加固等施工操作时，注意对洞门过渡环密封的焊接；（4）始发洞门砼易出现蜂窝，密闭性不强，为保证钢套筒内压力稳定需提前对洞门进行预处理，即用双快水泥对洞门范围内地连墙和结构墙间的缝隙进行处理，确保洞门的密封性能。（5）负环管片安装必须确保封顶块位置、管片成圆度的精度。（5）在进行试掘进的过程中，要低转速、低推力、慢推进。（6）盾构掘进个过程中，我们要及时和观察人员进行沟通交流，随时对参数或者前方反力架加力操作人员进行交流。（7）在2环安装完后，紧固好管片连接螺栓，停止掘进对洞门圈进行注浆，注浆时必须密切关注洞门附近渗漏情况，出现漏浆及时停止注浆，根据具体情况及时采取相应的措施进行处理。4 施工准备盾构始发前施工准备是否完善是本区间盾构工程成功的关键，主要包含钢套筒的定位及安装、盾构控制点测量及地面临建等工作。4.1 钢套筒的定位及安装为保证顺利盾构始发，钢套筒须经过测量反复定位，确认好位置之后进行安装。在钢套筒安放前应对车站底板标高进行复核：若标高超过设计标高则割除部分钢套筒下半圆基座；若标高低于设计标高则在车站底板上铺粒径为10-15mm的碎砾石进行找平。4.2 始发测量测量是盾构施工的关键，起着导向作用，为确保盾构顺利按照设计线路施工，盾构始发前需进行盾构始发井复测、洞门钢环测量及第三方复测、盾构始发联系测量、始发钢套筒及反力架测量、隧道中心线测量等。盾构始发工作井建成后，采用联系测量方法，将平面和高程测量数据传入井下控制点，满足盾构机组装、钢套筒和反力架等安装以及盾构始发对测量的要求。（1）洞门的复核测量以联测后地下平面和高程控制点为基准，检查洞门里程、中线、高程、预埋钢环的椭圆度。（2）始发钢套筒的测量安装钢套筒时，测设其坡度和高程，高程与设计值（按抬高后的值）较差小于2mm，盾构机拼装竣工后，进行盾构纵向轴线和径向轴线测量，主要有刀口、机头与盾尾连接点中心、盾尾之间的长度测量；盾构外壳长度测量；盾构刀口、盾尾和支承环的直径测量。4.3 盾构始发配套设施施工盾构始发掘进需要大部分配套设施，具体有砂浆拌合站、管片门吊、泥水分离站等。4.4 降水井施工工艺4.4.1 降水井布置情况埌西站小里程端头共布置3口降水井，离开车站围护结构5米的左右线隧道中间布置一口，离开左右线外侧结构边线5米处各布置一口，另与设计沟通后得知降水井在拆0环时开始降水。具体布置图见附图。4.4.2 前期准备（1）测放井位根据确定无误的井位测放井位，井位测放完毕后应做好井位标记，方便后期施工。若布设井位无法正常施工，及时与设计方沟通、处理，必要时适当调整井位。（2）检查设备的性能。（3）调整地质钻机钻头，需保证孔的垂直度。4.4.3 降水井施工工艺图4-1 降水井施工工艺图降水井采用地质钻机成孔，成孔直径为800mm，成孔深度为隧道底部以下8m，底部设滤水段，管井的施工流程如下：（1）钻机定位时，使钻头底部尖对准井孔中心，钻头自然放松，严格控制孔位偏差在允许误差范围内。（2）钻进时，缓慢旋转放下钻杆，进行孔内注浆，以防止钻进过快影响钻孔质量。在钻进过程中及时向孔内补充泥浆，以保持孔壁稳定，同时保证文明施工，不致泥浆外溢。（3）井管制作降水井井管形式采用600t=6mm钢管开孔外包2层60目金属丝滤网。（4）下井管按设计井深预先将井管排列、组合，下管时所有深井的底部按标高严格控制，并且保持井口标高一致。井管应平稳入孔，每节井管的两端口要找平。下管要准确到位。自然落下，稍转动落到位，不可强力压下，以免损坏过滤结构。井管到位后下钻杆泥浆稀释，在稀释泥浆时井管管口应密封，使泥浆从过滤器经井管与孔壁的环状间返回地面，稀释泥浆应逐步缓慢进行。（5）回填滤料填滤料时，根据孔口返水情况调整泵量。填滤料过程中要跟踪滤料上返高度，当滤料密实到设计高度后，向井管与孔壁间投粘土球止水，粘土球上部用粘土块填孔密实。图4-2 降水井结构示意图（6）洗井洗井是成井工艺中重要的一道工序。一口井能否发挥作用，取决于洗井的质量。在滤管四周填碎石后立即进行洗井，清除停留在孔内和透水层中的泥浆与孔壁的泥浆。疏通透水层，并在井周围形成良好反滤层。采用泥浆泵冲清水与小空压机相结合的办法洗井，以便破坏孔壁泥皮，并把附近土层内遗留下来的泥浆吸出。洗井前后两次抽水涌水量相差应小于15%，且洗井后井内沉渣不上升或基本不上升。（7）水泵安装潜水泵及泵管安装吊放，置于距井底以上1.5m处。安装并接通电源，做到单井单控电路，并检查水位继电制动抽水装置和漏电保护系统。（8）试抽降水开始前，所有抽水井、水位观测孔统一编号、统一基准点。试运行之前，检查抽水设备、抽水与排水系统能否满足降水要求。每口井在第一次试抽水时，记录抽水的时间与单井出水量，然后测定动水位的深度，观测停抽后的水位恢复情况，当水位上升幅度相对较快时，断定洗井有明显效果，该井可作为正式降水井使用；否则，重新洗井，直到满足要求为止。4.4.4 降水的监测与控制为保证良好降水效果及施工过程中的无水作业及安全，必须对降水井水位进行观测。水位观测由专业监测单位负责对水位进行量测，每天测量两次，并及时对测量结果进行分析比较，得出降水效果，并报工程部和监理。4.5 施工监测4.5.1 监测目的盾构施工可能产生建（构）筑物、地下管线的变形及地面的坍塌，为确保建筑物、管线及地面的安全，在掘进施工之前，应按照设计图纸要求在建筑（地面）设置沉降、倾斜监测点，通过监测建筑物及地面沉降情况，及时反馈信息，指导下一步盾构施工，确保建筑物、地下管线及其他构筑物安全。4.5.2 基准点布设利用城市中的永久基准点或工程施工时使用的临时基准点，作为基准点进行沉降监测。基准点选在远离变形区稳定建筑物体上。专用基准点按照三、四等基准点的要求进行埋设，基准点数目应不少于三个，以便组成水准控制网。基准点埋设按规范要求进行。4.5.3 测点布置1、建筑物沉降、倾斜测点布置注浆保护施工过程中对房屋周边及地下管线、地表点进行沉降监测，对房屋周边及地下管线、地表点倾斜进行监测。2、管线变形测点布置地下管线监测点重点布设在燃气管线、给水管、雨污合流（排水）管线、电力开闭所、架空线塔基础上。测点布置在管线的接头处和拐角处及顺直段。处于注浆加固区的给水管、燃气管设置直接监测点；其他其他部位管线设置直接监测点或将测点埋设在靠近管线旁侧的土体中。4.5.4 地表沉降（1）测点埋设道路及地表沉降监测点的埋设用取芯钻机钻透硬化路面层，成孔后放入测点钢筋，钻孔内放入带护盖的钢护筒以保护测点，内部回填砂子并压实。 图4-3 地表沉降测点示意图和实物图（2）监测仪器电子水准仪，铟钢尺。（3）沉降监测的基本要求观测前对所用的水准仪和水准尺按有关规定进行校验，并作好记录，在使用过程中不能随意更换；首次进行观测，应适当增加测回数，一般取23次的平均数据作为初始值；固定观测人员、观测线路和观测方式；定期进行基准点校核、测点检查和仪器的校验，确保量测数据的准确性和连续性：记录每次测量时的天气情况、施工进度和现场工况，以供监测数据分析时参考。（4）监测方法观测方法采用精密水准测量方法。基点和附近工作基点联测取得初始高程，观测时各项限差宜严格控制，对不在水准路线上的观测点，一个测站不宜超过3个，如超过时，应重读后视点读数，以作核对。地表监测基点为标准基准点（高程已知），监测时通过测得各测点与基准点的高差H，可得到各监测点的标准高程ht，然后与上次测得高程进行比较，差值h即为该测点的沉降值，即：Ht（1,2）=ht（2）-ht（1） （5）数据分析与处理根据监测数据绘制时间位移曲线散点图和距离位移曲线散点图，根据沉降规律判断围岩稳定状态和施工措施的有效性。当位移时间曲线趋于平缓时，可选取合适的函数进行回归分析，预测最大沉降量。绘制横断面和纵断面沉降槽曲线，判断施工影响范围、最大沉降坡度、最小曲率半径、地层体积损失等。4.5.5 建筑物沉降和倾斜（1）建筑物沉降监测沉降观测点埋设建筑物沉降测点埋设主要分为两种情况，一是混凝土或者砖混结构的建筑物，直接在建筑物上直接钻孔埋入“L”形钢筋，埋入端用高强锚固剂与建筑物浇筑连成一个整体（如图4-4），另一端打磨成半圆形，监测时放置铟钢尺保证测量的准确性。二是钢结构形式的建筑物，无法在上面钻孔埋设，采用焊接的形式，使得测点和结构连成整体。图4-4 建筑物沉降测点实物图监测仪器仪器采用电子水准仪，配套铟钢尺等。沉降监测的注意事项A观测时仪器应避免安置在空压机、搅拌机、卷扬机等震动影响范围内，塔吊和露天电梯附近亦不设站；B观测应在水准尺成像清晰时进行，应避免视线穿过玻璃、烟雾和热源上空；C前后视观测最好使用同一根水准尺，前后视距应尽可能相等，视距不能过长，观测线路应形成闭合或符合线路。监测方法以基准点（高程已知）为起点，采用相应技术要求的水准路线测得监测点的高程值，即为本次监测数据。通过将各个测点的本次监测数据与上次监测数据（或与初始值）相减，即为相应测点的本次沉降量（或累计沉降量）。监测技术要求水准网观测采用几何水准测量方法，使用水准仪进行观测，主要技术要求如下：基准网观测按工程测量规范GB50026-2007二等垂直位移监测网技术要求观测，其主要技术要求见表4-1。表4-1 垂直位移基准网观测主要技术指标及要求序号技术指标限值1相邻基准点高差中误差0.5mm2每站高差中误差0.15mm3往返较差及环线闭合差0.3nmm（n为测站数）4检测已测高差较差0.4nmm（n为测站数）5视线长度30m6每测站视距差0.5m7累计视距差1.5m8视线离地面最低高度0.5m监测点按工程测量规范GB50026-2007三等垂直位移监测网技术要求观测，主要技术指标及要求见表4-2。表4-2 沉降监测主要技术指标及要求序号技术指标限值1监测点与相邻基准点高差中误差1.0mm2每站高差中误差0.30mm3往返较差及环线闭合差0.6nmm（n为测站数）4检测已测高差较差0.8nmm（n为测站数）5视线长度50m6每测站视距差2.0m7累计视距差3m8视线离地面最低高度0.3m观测可采用闭合水准路线或附合水准路线，也可采用往返测的支水准路线，其观测顺序为，往测：后、前、前、后，返测：前、后、后、前。观测时也应注意：对使用的水准仪、水准尺应在项目开始前和结束后进行检验，项目进行中也应定期进行检验。当观测成果异常，经分析与仪器有关时，应及时对仪器进行检验与校正；观测应做到三固定，即固定人员、固定仪器、固定测站；完成闭合或附合路线时，应注意电子记录的闭合或附合差情况，确认合格后方可完成测量工作，否则应查找原因直至返工重测合格。数据分析与处理根据监测数据绘制时间位移曲线散点图和距离位移曲线散点图，根据测点的变化规律判断建筑物的稳定状态和施工措施的有效性。当位移时间曲线趋于平缓时，可选取合适的函数进行回归分析，预测最大沉降量。（2）建筑物倾斜建筑物倾斜监测对象主要针对高大建筑物以及重要建物进行观测。根据本项目所在环境、监测精度、规范等各个方面要求，本项目采用三种方法进行建筑物主体倾斜监测：全站仪配合反射膜片监测建筑物主体倾斜率、按差异沉降推算主体倾斜值和倾斜仪法。三种方法具体如下：A、全站仪配合反射膜片法主要适用于现场通视条件较好，并且现场具备粘贴反射膜片的条件，如图4-5所示；计算方法如下：i=tan=D/H式中i主体倾斜率；D建筑物顶部测点（反射膜片）相对于底部测点（反射膜片）的偏移值；H建筑物的高度；倾斜角（）。图4-5 倾斜观测点埋设示意图B、差异沉降法适用条件较宽，对于现场粘贴反射膜片困难的情况非常适用。具体计算方法如下（见图4-6所示）：D=（S/L）H式中D主体倾斜值；S基础两端点的沉降差（m）；L基础两端点的水平距离；H建筑物的高度（m）。图4-6 差异沉降量推算法示意图C、倾斜仪法是一种新型的建筑物倾斜监测方法。每次监测时，只需携带该仪器对相应建筑物进行监测读数即可，非常方便。在前两种方法无法进行的情况下可以采用此种方法。全站仪配合反射膜片法的具体监测过程与方法如下：测点布设测点采用6cm6cm的反射膜片，埋设时将基面处理干净，将膜片牢固贴在基面上。测点埋设在建物主体竖轴线的顶部及底部相对应位置。测点与基准点间应通视良好，旁边无遮挡物和反光物。具体见图4-7所示。图4-7 反射膜片埋设实物图监测仪器全站仪、反射膜片等。观测方法倾斜观测采用前方交会法观测，按照工程测量规范GB50026-2007二等水平位移监测网技术要求观测。采用全站仪进行观测，水平角观测采用方向法，边长采用全站仪测距，交会边长一般不超过100m，位移测定中误差不超过1mm。观测时注意以下事项：A观测开始前对使用的全站仪、棱镜进行标定或鉴定，达到要求后才能进行工作；B观测应做到三固定，即固定人员、固定仪器、固定测站；C仪器、棱镜应安置稳固严格对中整平；D在目标成像清晰稳定的条件下进行观测；E仪器温度与外界温度一致时才能开始观测；F尽量避免受外界干扰影响观测精度，严格按照精度要求控制各项限差。数据分析及处理根据监测数据绘制时间位移曲线散点图和距离位移曲线散点图，根据倾斜监测结果与建筑物允许倾斜角度判断建筑物安全状况，绘制建筑物倾斜变化与施工过程的曲线图，判断倾斜趋势从而预测下一阶段施工引起的建筑物倾斜程度，反馈施工单位采取积极有效措施控制建筑物倾斜。根据现场建筑物倾斜观测成果形成数据报表格式汇总监测信息上报信息平台，内容应当包含：建筑物的倾斜度、倾斜方向、倾斜速率、监测安全评估信息等。按差异沉降计算建筑物主体倾斜值的具体监测方法如下：测点布设：同建筑物沉降监测，可以利用建筑物主体倾斜方向的两端的沉降监测点；监测仪器：水准仪、铟钢尺；观测方法：同建筑物沉降监测，并按上述的相应公式计算建筑物的主体倾斜值；数据分析及处理：同全站仪反射膜片监测方法。4.5.6 地下管线监测（1）监测仪器水准仪，铟钢尺等。（2）监测实施测点埋设在地表下沉的纵向和横向影响范围内的地下管线进行监测，基点埋设同地表建筑物下沉与倾斜量测。沉降测点埋设，用冲击钻在地下管线轴线上方的地表钻孔，然后放入直径2030mm的半圆头钢筋，其深度应与管线底一致，四周用水泥砂浆填实。测点保护：在地表，采用焊有三条钢筋支腿的钢盖子将测点盖上，每次测量时将盖子取开即可，测量结束后将盖子盖好即可。观测方法：与地表沉降观测同。管线隆沉计算在条件许可的情况下，尽可能的布设导线网，以便进行平差处理，提高观测精度。施工前，由基点通过水准测量测出沉降观测点的初始高程H0，在施工过程中测出的高程为Hn，则高差HnH0即为地表沉降值。根据地表沉降值，进行管线的安全检算。数据分析与处理A绘制时间位移曲线散点图，据以判定施工措施的有效性。B位移时间曲线趋于平缓时，可选取合适的函数进行回归分析，预测管线的最大沉降量。C沿管线面沉降槽曲线，判断施工影响范围、最大沉降坡度、最小曲率半径等。D根据数据分析结果，检算管线的安全性。4.5.7 监测点保护（1）所有布设监测点均进行安全文明标识，并进行防锈处理；（2）对于地表或建筑物上的凸出监测点，均进行保护罩覆盖，并对行人进行安全提示和保护提醒；（3）针对布设监测点进行定期巡视，并填写监测点台账；（4）对于被破坏监测点，将及时进行恢复，并上报测点恢复记录至监理、第三方监测处。4.5.8 监变形控制等级和相应采取的措施施工过程中，若监测数据反映地面建筑物、管线变形出现异常情况，应采