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第二章电力系统元件参数和等值电路 第一节电力线路参数和等值电路 第二节变压器 电抗器的参数和等值电路 第三节发电机和负荷的参数及等值电路 第四节电力网络的等值网络 主要讲述电力系统各元件等值电路及参数以及电力系统稳态等值电路模型 第一节电力线路参数和等值电路 导线 避雷线 杆塔 绝缘子 金具 图2 1架空线路 1 架空线路 一 电力线路结构简述 结构 多股线绞合 J 排列 1 6 12 18 普通型 LGJ铝 钢比5 6 6 0 加强型 LGJJ铝 钢比4 3 4 4 轻型 LGJQ铝 钢比8 0 8 1 LGJ 400 50 数字表示截面积 扩径导线 K 扩大直径 不增加截面积LGJK 300相当于LGJQ 400 和普通钢芯相区别 支撑层6股 分裂导线 每相分成若干根 相互之间保持一定距离400 500mm 防电晕 减小了电抗 电容增大 1 导线和避雷线 电性能 机械强度 抗腐蚀能力 主要材料 铝 铜 钢 例 LJTJLGJ 2 杆塔木塔 较少采用铁塔 主要用于220kV及以上系统钢筋混凝土杆 应用广泛 结构 木塔 已不用 钢筋混凝土塔 单杆 型杆 铁塔 用于跨越 超高压输电 耐张 转角 换位 独根钢管 城市供电 作用分 直线杆塔 线路走向直线处 只承受导线自重 耐张杆塔 承受对导线的拉紧力 转向杆塔 用于线路转弯处 换位杆塔 减少三相参数的不平衡 跨越杆塔 跨越宽度大时 塔高 100 200米 终端杆塔 只承受一侧的耐张力 导线首末端 A B C 绝缘子 要求 足够的电气与机械强度 抗腐蚀 材料 瓷质与玻璃质元件 类型 针式 35KV以下 悬式 35KV以上 片树 35KV 110KV 220KV 330KV 500KV 37131924 金具 作用 连接导线和绝缘子 线夹 悬重 耐张 导线接续 接续 联结 保护金具 护线条 预绞线 防震锤 阻尼线 绝缘保护 悬重锤 3 绝缘子 针式 10kV及以下线路 悬式绝缘子主要用于35kV及以上系统 根据电压等级的高低组成数目不同的绝缘子链 棒式绝缘子起到绝缘和横担的作用 应用于10 35kV农网 导体 绝缘层 包护层 图2 2扇形三芯电缆的构造1 导体 2 绝缘层 3 铅包皮 4 黄麻层 5 钢带铠甲 6 黄麻保护层 2 电缆线路 二 电力线路的参数 1 铝线 钢芯铝线和铜线的架空线路的参数 1 电阻 反应通电导体有功功率的损耗 热效应 2 1 铝 铜的电阻率略大于直流电阻率 有三个原因 1 交流电流的集肤效应 2 绞线每股长度略大于导线长度 3 导线的实际截面比标称截面略小 其中 S 导线的标称截面积 mm2 导线的电阻率 铝的电阻率 31 5铜的电阻率 18 8 每相导线单位长度的电阻为 注 在手册中查到的一般是20oC时的电阻或电阻率 当温度不为20oC时 要进行修正 2 2 其中 t 导线实际运行的大气温度 oC rt r20 toC及20oC时导线单位长度的电阻 电阻温度系数 对于铝 0 0036 对于铜 0 00382 2 电抗 反应通电导体周围磁场效应的参数 磁场效应无功损耗三相导线排列对称 正三角形 则三相电抗相等 三相导线排列不对称 则进行整体循环换位后三相电抗相等 三相电力线路对称排列 若不对称 进行完整换位 1 单导线每相单位长度的电抗x1 2 3 式中 r 导线的计算半径 r 导线的相对导磁系数 对铜和铝 r 1 f 交流电的频率 Hz Dm 三相导线的几何平均距离 Dab Dbc Dca分别为导线AB BC CA相之间的距离 将f 50Hz r 1代入式 2 3 中可得 2 4 外电抗 内电抗 经过对数运算后 式 2 4 又可写成 式中 r 0 0799r 称为几何平均半径 注 式 2 3 2 5 是按单股导线的条件推导的 对于多股铝导线或铜线r r小于0 799 而钢芯铝铰线的r r可取0 95 由 2 5 可见 电抗x1与几何平均距离Dm 导线半径r为对数关系 因而Dm r对x1的影响不大 在工程计算中对于高压架空电力线路一般近似取x1 0 4 km 2 5 在分裂导线线路中 每相用几根型号相同的导线并联构成复导线 各个导线轴心对称地分布在半径为R的圆周上 R远小于相间距离 导线之间用支架支撑 分裂导线 2 分裂导线 330KV 单位长度的电抗x1 分裂导线改变了导线周围的磁场分布 等效地增大了导线的半径 从而减少了每相导线单位长度的电抗 2 6 当在一相分裂导线中是在边长为d的等边多边形的顶点上对称分布时 电流在分裂导线中是均匀分布的 每一相可看作一根等值导线 其等值半径为 式中 r 每根导线的半径 d1i 第1根导线与第i根导线间的距离 i 2 3 n 注 对于二分裂导线 其等值半径为 对于三分裂导线 其等值半径为 对于四分裂导线 其等值半径为 每根导线分裂间距d所对应的等值半径req通常都比单根导线的半径大得多 故分裂导线的等值电抗较小 一般单导线每公里电抗约为 而分裂根数为2 3 4时 每公里电抗分别降低到0 33 0020 028 N越多 电抗越小 n 3 效果不明显 造价过高 实际运用中 导线的分裂根数n一般取2 4为宜 3 电纳 反应通电导体周围电场效应的参数 无功功率损耗1 单导线每相单位长度的电容C1 式中 r 导线半径 cm或mm Dm 三相导线的几何平均距离 cm或mm 2 7 那么 单导线每相单位长度的电纳为 当f 50Hz时 2 8 显然 Dm r对b1影响不大 b1在2 85 10 6S km 110 220KV 2 分裂导线每相单位长度的电纳 与上述相同 式中 req为分裂导线的等值半径 2 9 4 电导 反应通电导体绝缘介质中电流泄露及周围空气游离产生有功功率的损耗电力线路的电导主要是由沿绝缘子的泄漏现象和导线的电晕现象所决定的 正常运行时泄漏损失可以忽略 导线的电晕现象是导线在强电场作用下 周围空气的电离现象 电晕现象将消耗有功功率 电晕临界相电压Ucr 2 10 式中 m为导线光滑系数 对于光滑的单导线m 1 0 对于绞线m 0 9 Dm为三相导线的几何平均距离 cm P为大气压力 Pa t为空气温度 oC 为空气的相对密度 对于晴天 一般取 1 0 当采用分裂导线时 由于分裂导线减小了电场强度 电晕临界相电压公式变为 2 11 式中 req 分裂导线的等值半径 cm 常数 与导线分裂数n有关 d 相分裂导线之间的距离 cm n 分裂导线的分裂数 r 每一根导线的半径 cm m Dm与式 2 10 意义相同 n 的关系下表 对导线为三角形和一字形排列的边导线 电晕临界相电压可按式 2 10 和 2 11 计算 面一字排列的中间相导线的电晕临界相电压较上式的Ucr低5 在晴天运行的相电压等于电晕临界相电压时 电力线路不会出现电晕现象 当电力线路运行相电压高于电晕临界相电压时 与电晕相对应的导线单位长度的电导为 2 12 式中 Pg为实测三相电力线路电晕损耗的总有功功率 kW km U为电力线路运行的线电压 kV 当电力线路运行相电压小于电晕临界相电压时 电导g1 0 5 电力线路全长的参数对于电力线路全长为L km 时 其阻抗 导纳的计算公式如下 阻抗R r1L X x1L 导纳G g1L B b1L 2 钢导线架空电力线路的参数 钢导线是导磁物质 其电阻 电抗与磁场有关 当钢导线通过交流电流时 集肤效应和磁滞效应都很突出 因而钢导线的交流电阻比直流电阻大很多 钢导线每相单位长度的电抗为 式中 前项为的外电抗 与导线的排列位置和计算半径有关 后项为内电抗 只与导磁系数 r有关 3 电缆电力线路的参数电缆电力线路与架空电力线路在结构上是绝然不同的 在相电力电缆的三相导线间的距离很近 导线截面是圆形或扇形 导线的绝缘介质不是空气 绝缘层外有铝包或铅包 最外层还有钢铠 这样 使电缆电力线路的参数计算较为复杂 一般从手册中查取或从试验中确定 而不必计算 三 电力线路的等值电路 由于正常运行的电力系统三相是对称的 三相参数完全相同 三相电压 电流的有效值相同 所以可用单相等值电路代表三相 因此 对电力线路只作单相等值电路即可 严格地说 电力线路的参数是均匀分布的 但对于中等长度以下的电力线路可按集总参数来考虑 这样 使其等值电路可大为简化 但对于长线路则要考虑分布参数的特性 1 短电力线路 忽略短电力线路的电导 电纳 其阻抗为 Z R jX rlL jxlLL为短电力线路长度 km 长度不超过100km的架空电力线路 以及不长的电缆电力线路 短电力线路的等值电路 如图2 4所示 分三种情况讨论 短线路中等长度线路长线路 一般线路的等值电路 正常运行时忽略g 1 短输电线路 电导和电纳忽略不计长度 100km电压60kV以下短的电缆线线路阻抗 短线路的等值电路 3 中等长度电力线路 长度为100 300km的架空线路 不超过100km的电缆线路 a 型等值电路 b T型等值电路 3 中等长度电力线路 忽略线路的电导 有 这种线路可作出 型或T型等值电路 写成矩阵方程式 与二端口网络方程式相比较 可得其四个常数为 由型等值电路 可得线路首末端电压 电流方程式 一条220kV的输电线 长180km 导线为LGJ 400 水平排列 相间距7m 求该线路的R X B 并画等值电路 解 电阻 分裂导线等值半径 电抗 电纳 复习 一 双绕组变压器 1 理想变压器 I1n1 I2n2 I2 kI1 u1 n1 u2 n2 u2 u1 k k n1 n2 特征 无铜损 铁损 漏抗 激磁电流 2 实际变压器 通过短路和开路试验求RT XT BT GT 1 阻抗 一 双绕组变压器的参数和等值电路 第二节变压器 电抗器的参数和等值电路 短路试验求RT XT 条件 将其中一侧绕组短路 另一侧绕组施加电压 使短路绕组电流达到额定值 变压器的短路试验通常是将高压线圈接至电源 而将低压线圈直接短接 由于一般电力变压器的短路阻抗很小 为了避免过大的短路电流损坏变压器的线圈 短路试验应在降低电压的条件下进行 原边电流达到额定值时 变压器的铜损相当于额定负载时的铜损 因外施电压较低 铁芯中的工作磁通比额定工作状态小得多 铁损可以忽略不计 所以短路试验的全部输入功率基本上都消耗在变压器绕组上 短路试验可测出铜损 所以 2 41 上式中 UN SN是以V VA为单位 Pk是以W为单位 将其变为工程上实用单位 UN是以kV SN是以MVA Pk是以kW表示时 变压器一相高低压绕组总电阻为 式中 Pk为变压器三相总的短路损耗 kW SN为变压器的额定容量 MVA UN为变压器绕组的额定电压 kV 2 42 1 电阻 变压器的短路损耗Pk可近似地等于额定电流通过变压器时 高低压绕组总电阻中的三相有功功率损耗Pr 即而三相电阻中的有功功率损耗为 2 电抗 在电力系统计算中 对于大容量的变压器其电抗数值近似等于其阻抗的模的数值 它的电阻可以忽略不计 于是变压器短路电压的百分数为 可得 2 43 式中 XT为变压器一相高低压绕阻总电抗 SN为变压器的额定容量 MVA UN为变压器绕组的额定电压 kV 2 导纳 空载试验求GT BT 通过变压器的空载运行来测定变压器的空载电流和空载损耗 条件 一侧开路 另一侧加额定电压 当变压器施加额定电压时 铁芯中的主磁通达到了变压器额定工作时的数值 这时铁芯中的功率损耗也达到了变压器额定工作下的数值 因此变压器空载时输入功率可以认为全部是变压器的铁损 1 电导 当变压器励磁支路以导纳表示时 其电导对应的是变压器中的铁损PFe 它以变压器空载损耗P0近似相等 即PFe P0 则电导有功损耗近似等于空载损耗 由图2 11 a 可得变压器的一相电导为 2 44 式中 P0为变压器的空载损耗 kW UN为变压器绕组的额定电压 kV 图2 11双绕组变压器的等值电路和空载相量图 a 等值电路 b 空载相量图 2 电纳 当变压器励磁支路以导纳表示时 由图2 11 b 可见 在变压器等值电路中 其励磁支路有两种表示方式 即以阻抗和导纳表示 后者在电力系统中较为常用 变压器励磁支路以导纳表示时 其等值电路和空载运行时的电压 电流相量图 如图2 11所示 对于三相变压器P0为三相值 UN为线电压 而单相变压器P0为单相值 UN为相电压 1 电阻 三绕组变压器的等值电路 由于三绕组变压器短路损耗所给出的形式不同 其电阻的求法可分为两种 1 按各对绕组间的短路损耗计算 当三个绕组的容量比为100 100 100时 则三个绕组中每个绕组的额定容量都等于变压器的额定容量 在变压器出厂时已给出各对绕组间的短路损耗Pk 1 2 Pk 2 3 Pk 3 1 则每一个绕组的短路损耗为 二 三绕组变压器的参数和等值电路 2 47 式中Pk 1 2 为3绕组开路 1 2绕组作短路试验时的额定损耗 kW 且Pk 1 2 Pk 2 1 Pk 2 3 为1绕组开路 2 3绕组作短路试验时的额定损耗 kW 且Pk 2 3 Pk 3 2 Pk 1 3 为2绕组开路 1 3绕组作短路试验时的额定损耗 kW 且Pk 1 3 Pk 3 1 这样便可套用双绕组变压器求电阻的公式 得出三绕组变压器每个绕组的电阻为 2 48 对于三个绕组的容量比为100 50 100时 制造厂家给出每对绕组间的短路损耗是 Pk 1 3 为2绕组开路 1 3绕组作短路试验时的额定损耗 而Pk 1 2 Pk 2 3 则为在2绕组流过它本身的额定电流IN2 0 5IN时的短路损耗 因此应将Pk 1 2 Pk 2 3 归算到对应于变 压器额定容量SN或额定电流IN时的值 由电阻中的有功损耗与I2成正比 也就与S2成正比 所以归算后的有功损耗值为 再按式 2 47 2 48 计算电阻 2 50 如果绕组容量比为100 100 50时 仍需按50 额定容量给出的短路损耗归算至额定容量 于是有 再按式 2 47 2 48 计算电阻 2 49 2 按变压器最大短路损耗计算 有的变压器在出厂时只给出最大短路损耗Pk max 这是指两个100 额定容量的绕组通过额定电流IN或额定功率SN 而另一个100 或50 额定容量的绕组空载时的有功损耗 假设1 2绕组的额定容量为100 SN 则 当变压器的设计是按同一电流密度选择各绕组的导线截面时 导线截面与绕组额定电流或额定容量成正比 导线电阻与导线截面成反比 且与绕组的额定电流或额定容量也成反比 因此 在绕组的电阻归算至同一电压等级时 如果SN1 SN2 SN 则RT1 RT2 RT 100 以及SN1 2 SN 2时 则RT2 RT 50 2RT 100 那么变压器的最大短路损耗为 所以 上式中Pk max的单位为W UN的单位为V SN的单位为VA 将其变为实用制单位 即Pk max为kW UN为kV SN为MVA时的公式 2 51 2 52 2 电抗 三绕组变压器按其三个绕组排列方式有升压结构和降压结构两种型式 升压结构的绕组 从绕组最外层至铁心的排列顺序为 高压绕组 低压绕组和中压绕组 由于高 中压绕组间隔最远 二者间漏抗最大 因此短路电压百分数Uk 1 2 最大 而Uk 2 3 Uk 1 3 都较小 降压结构的绕组 从绕组最外层至铁心的排列顺序为 高压绕组 中压绕组和低压绕组 由于高 低压绕组间隔最远 二者间漏抗最大 因此短路电压百分数Uk 1 3 最大 而Uk 1 2 Uk 2 3 都较小 三绕组变压器虽然绕组结构有所不同 但其电抗的计算方法完全相同 首先由已给出的各对绕组间短路电压的百分数Uk 1 2 Uk 2 3 Uk 1 3 求各绕组短路电压的百分数 2 53 然后按与双绕组变压器相似的公式求各绕组电抗 2 54 值得注意 制造厂给出的短路电压百分数已归算至变压器的额定容量 因此在计算电抗时 对于各种不同绕组容量比 三绕组变压器的短路电压百分数不需要再归算了 3 导纳求取三绕组变压器导纳的方法和公式与双绕组变压器完全相同 自耦变压器和普通变压器的端点条件相同 二者的短路试验 参数的求法和等值电路的确定也完全相同 三绕组自耦变压器的端点条件 如图2 13所示 三绕组自耦变压器的短路试验中 短路损耗Pk未归算 甚至短路电压百分比Uk 也未归算 此外 三绕组自耦变压器的额定容量总是小于变压器的额定容量 因此其归算式为 图2 13三绕组自耦变压器与普通三绕组变压器的端点条件 a 三绕组自耦变压器 b 普通三绕组变压器 三 自耦变压器的参数和等值电路 2 55 2 56 式中 P k U k表示未归算值 也就是出厂时给出的原始数据 SN3表示第三绕组的额定容量 然后按普通三绕组变压器的公式便可求其参数 并作出等效电路 制造厂家是以电抗的百分数XL 给出电抗器的参数 其定义为 所以 2 57 式中 XL为电抗器的电抗 XL 为电抗器电抗的百分数 UN为电抗器的额定电压 kV IN为电抗器的额定电流 kA 由于电抗器的电阻一般可忽略不计 所以电抗器的等值电路为纯电抗电路 四 电抗器的参数和数学模型 根据国际电工委员会推荐的约定 取 即取 式中 为复功率 为电压相量 为电流相量的共轭值 为功率因数角 S P Q分别为视在功率 有功功率 无功功率 采用这种表示方式时 负荷以滞后功率因数运行时所吸取的无功功率为正 以超前功率因数运行时所吸取的无功功率为负 发电机以滞后功率因数运行时所发出的无功功率为正 1 发电机的电抗 第三节发电机和负荷的参数及等值电路 一 发电机电抗和电动势 第三节发电机和负荷的参数及等值电路 3 1复功率的概念及计算公式 复功率 视在功率 有功功率 无功功率 电压向量 电流向量 注意 在上述表示方式下 负荷以滞后功率因数运行时 所吸取的无功功率为正 以超前功率因数运行时 所吸收的无功功率为负 发电机则正好相反 制造厂一般给出以发电机额定容量为基准的电抗百分值 其定义为 从而可得发电机一相电抗值 为 2 58 式中 UN为发电机的额定电压 kV SN为发电机的额定视在功率 MVA PN为发电机的额定有功功率 MW 为发电机的额定功率因数 2 发电机的电动势和等值电路 2 59 式中 为发电机的相电动势 kV 为发电机的相电压 kV 发电机定子的相电流 kA 由式 2 59 可以作出以电压源表示的等值电路 如图2 15 a 所示 图2 15发电机的等值电路 a 以电压源表示 b 以电流源表示 将式 2 59 两边除以jXG后可得 2 60 由此可作出以电流源表示的等值电路如图2 15 b 其中为电流源 为发电机端相电压 1 负荷的功率 感性负荷的单相复数功率为 2 61 式中 SL为单相负荷的视在功率 MVA 为负荷相电压相量 kV 为负荷相电流的共轭值 kA u i为负荷相电压相电流的相位角 o PL QL为单相负荷的有功功率 MW 无功功率 Mvar 容性负荷的单相复数功率为 2 62 由于为容性负荷 则 其中 也就是电压滞后电流相位角 其他符号的意义同于式 2 61 二 负荷的功率 阻抗和导纳 2 负荷的阻抗和导纳 由单相负荷复数功率的表达式则有 又由欧姆定律有 所以有 于是可得感性负荷的阻抗表达式为 2 63 可见 2 64 又由于 于是可得感性负荷的导纳表示式为 作出以阻抗表示的感性负荷的等值电路 如图2 16 a 所示 可见 2 65 2 66 从而可以作出以导纳表示的感性负荷的等值电路 如图2 16 b 所示 图2 16感性负荷的等值电路 a 以阻抗表示 b 以导纳表示 对于容性负荷 由于相电压滞后于相电流的相位角为 按照类似感性负荷的推导 得出容性负荷的阻抗和导纳的表示式为 2 67 其中RL XL GL BL的表示式同于式 2 64 2 66 其等值电路如图2 17所示 图2 17容性负荷的等值电路 a 以阻抗表示 b 以导纳表示 为了调压的需要 双绕组变压器的高压绕组和三绕组变压器的高 中压绕组 除主分接头外 还有若干分接头可供使用 例如 对于无载调压变压器容量一般为6300kVA以下者 有三个分接头 分别对应电压为1 05UN UN 0 95UN 调压范围为 5 UN 容量为8000kVA以上的变压器有五个分接头 分别从1 05UN 1 025UN UN 0 975UN 0 95UN处引出 调压范围为 2 2 5 UN 而变压器低压绕组没有分接头 变压器的额定变比就是主分接头电压与低压绕组额定电压之比 变压器实际变比是运行中变压器的高 中压绕组实际使用的分接头电压与低压绕组的额定电压之比 在电力系统计算中 有时采用平均额定电压之比 此时变压器各绕组的额定电压被看作是其所连电力线路的平均额定电压 因此变压器的变比将为变压器两侧电力线路平均额定电压之比 第四节电力网络的等值网络 进行电力系统计算时 采用有单位的阻抗 导纳 电压 电流 功率等进行运算的 称为有名制 在作整个电力系统的等值网络图时 必须将其不同电压级的各元件参数阻抗 导纳 以及相应的电压 电流归算到同一电压等级 基本级 而基本级一般取电力系统中最高电压级 有名值归算时按下式计算 相应地 2 68 2 69 一 以有名制表示的等值网络 式中 K1 K2 Kn为变压器的变比 R X G B U I 分别为归算前的有名值 R X G B U I分别为归算后的有名值 变比应取从基本级到待归级 即变比K的分子为基本级一侧的电压 分母为待归级一侧的电压 例如图2 18中 如需将10kV的l3的参数和变量归算至220kV侧 则变压器T2 TA1 2的变比K2 K1 2应分别取110 11 220 121 图2 18中 如需将l3的参数折算至220kV侧 即变压器的变比应从基本级到待归算级 输电线路的参数已标于图中 做出元件参数用有名值表示的等值网络 变比的大小 在需精确计算时应取变压器的实际变比 在近计算的场合 变压器变比可取其两侧平均额定电压之比 引入平均额定电压后 电力系统各元件参数的归算可大为简化 其表达式为 式中 Uav b为基本级的平均额定电压 Uav n为待归算级的平均额定电压 2 70 2 71 例2 5 电力系统如图 各元件技术数据如表2 3示 书 试按变压器的实际变比作该系统归算至220kV侧的等值网络 解 变压器计算电抗 输电线路参数 j38 3 j82 8 j2 02 j70 进行电力系统计算时 采用没有单位的阻抗 导纳 电压 电流 功率等的相对值进行运算 称为标么制 标么值的定义为 2 72 标么制的优点 1 便于同类产品性能对比 同一类型的电机 变压器等 其额定容量和电压等级差别很大 采用标幺值后 同一性能参数都在一个范围内变化 便于分析对比 2 对电机 变压器等需要折算的电气设备 采用标幺值后一 二次侧的各物理量不需折算 3 使各物理量的数值简化 二 以标么制表示的等值网络 电力系统计算中 各元件参数及变量之间的基准值有以下基本关系式 2 73 式中 SB为三相功率的基准值 UB IB为线电压 线电流的基准值 ZB YB为相阻抗 相导纳的基准值 2 基准值的选取 三相系统中 各物理量间的关系满足 式 2 73 中有五个基准值 其中两个可为任意选定 并由此可以确定其余三个基准值 通常是选定三相功率和线电压的基准值SB UB后 再依式 2 73 求出线电流 相阻抗和相导纳的基准值 其关系如下 2 74 上式中三相功率的基准值 一般可选定电力系统中某一发电厂总容量或系统总容量 也可以取某发电机或变压器的额定容量 常选定100 1000MVA等 而线电压的基准值一般选取作为基本级的额定电压 或各级平均额定电压 有了上述基准值后 就可以求Z Y U I的标么值 有按变压器实际变比和按平均额定电压之比计算两方法 各标幺值之间关系 1 按变压器实际变比计算 求取标么值的途径有两种 其一 将电力系统元件的阻抗 导纳及系统中各点电压 电流的有名值都归算至同一电压等级 基本级 然后除以与基本级相对应的基准值 那么阻抗 导纳 电压 电流的标么值为 2 75 注意 式中 Z Y U I为按变压器的实际变比归算至基本级的阻抗 导纳 电压 电流的有名值 ZB YB UB IB为与基本级相对应的各基准值 SB为选取的三相功率的基准值 其二 将参数的基准值由基本级归算至各元件所在电压级 然后将未归算的各元件的阻抗 导纳 电压 电流的有名值除以由基本级归算到这些量所在电压级的相应基准值 那么它们的标么值为 2 76 式中 Z Y U I 为未归算的阻抗 导纳 电压 电流的有名值 Z B Y B U B I B为由基本级归算到Z Y U I 所在电压级的各基准值 它们的表达式为 2 77 式中 ZB YB UB IB为基本级各基准值 1 确定基本级及其基准电压 1 准确计算法 P38 1 方法一 将各电压级参数的有名值都归算至基本级 在基本级按统一的SB UB求标幺值 多级电压网络中各元件参数标幺值的计算 2 按变压器的变比确定其余各电压级的电压基准值 3 按全网统一的基准功率和各级基准电压计算网络各元件的电抗标幺值 根据变比是实际变比或近似值 分准确计算法和近似计算法 如图 假定 为基本段 段的基准电压为 1 准确计算法 P38 2 方法二 在基本级选定SB UB 将UB归算到各电压级 然后在各电压级求元件电抗标幺值 此法应用较多 而后按全网统一的基准功率和各级基准电压计算网络各元件的电抗标幺值 由于采用实际变比 计算结果准确 但计算复杂 当网络中变压器较多时 各段的基准电压仍较复杂 在实际计算中 总是希望基准电压等于 或接近于 该电压级的额定电压 考虑到电力系统中同一电压等级的各元件额定电压也不同 取该电压级的平均额定电压Uav 将变压器的变比用其两侧网络的平均额定电压之比来代替 称近似计算法 我国现有的电压等级的Uav 表2 1线路的额定电压与平均额定电压 2 按平均额定电压之比计算 近似计算法 在电力系统计算中 用平均额定电压之比代替变压器的实际变比时 元件参数和变量标么值的计算可大为简化 首先将元件参数和变量归算到基本级 它们的标么值的表示式为 2 78 式中 Uav b为基本级的平均额定电压 Z Y U I为按平均额定电压之比归算至基本级的阻抗 导纳 电压 电流的有名值 其次 将参数和变量的基准值由基本级归算至各元件所在电压级 那么标么值的表示式为 2 按平均额定电压之比计算 近似计算法 式中 Uav n U B为Z Y U I 所在电压级的平均额定电压 Z