建筑专业毕业设计 银行钢结构综合办公楼设计计算 土木工程毕业设计计算书.doc

山东建筑大学毕业设计说明书 i 目 录 摘 要 iv abstract v 1 建筑设计 1 1 1 建设项目名称 1 1 2 建设地点 1 1 3 设计要求及内容 1 1 3 1 基本条件 1 1 3 2 气象 水文 地质资料 1 1 3 3 抗震设防要求 1 1 3 4 海拔高度确定 1 2 结构设计 2 2 2 1 结构初步选择 2 2 1 1 结构承重方案选择 2 2 1 2 主要构件选型及尺寸初步估算 2 2 1 3 确定结构计算简图 2 2 2 荷载统计 3 2 2 1 恒载标准值 3 2 2 2 活载标准值 4 2 3 荷载计算 4 2 3 1 恒载计算 4 2 3 2 活荷载标准值计算 5 2 3 3 雪荷载标准值 6 2 3 4 地震作用 6 2 3 5 框架受风荷载作用 8 2 3 6 框架受地震荷载作用 13 2 3 内力计算及内力组合 13 山东建筑大学毕业设计说明书 ii 2 3 1 恒荷载作用下的内力分析 13 2 3 2 活荷载作用下的内力分析 21 2 3 3 风荷载作用下框架的内力分析 24 2 3 4 地震荷载作用下框架的内力分析 30 2 4 荷载组合 35 2 5 结构 构件验算 48 2 5 1 框架柱 48 2 5 2 框架梁 50 2 6 框架连接节点设计 51 2 6 1 主梁与柱栓焊连接设计 51 2 7 基础设计 54 2 7 1 d 柱基础设计 jc 1 54 2 7 2 b c 柱联合基础设计 jc 2 56 2 8 楼板设计 58 2 8 1 屋面板计算 58 2 8 2 楼面板计算 58 2 9 楼梯 雨篷设计 59 2 9 1 楼梯设计 59 3 施 工 设 计 61 3 1 工程概况 61 3 1 1 总体概况 61 3 1 2 设计概况 61 3 1 3 工程 水文及气象概况 62 3 1 4 施工技术经济条件 62 3 1 5 工程特点 62 3 1 6 工地临时设施 63 3 2 施工平面布置 63 3 2 1 施工布置原则 63 3 2 2 平面布置 63 山东建筑大学毕业设计说明书 iii 3 3 单位工程施工进度计划 64 3 3 1 施工进度计划 64 3 3 2 划分施工流水段 65 3 3 3 施工工艺流程 65 3 3 4 土方与基础工程施工方案 65 3 3 5 钢结构安装工程 68 3 3 6 垂直运输和脚手架 69 3 3 7 砌筑工程 70 3 3 8 门窗工程 71 3 3 9 工程量的计算 72 3 4 主要技术组织措施 80 3 4 1 质量保证措施 80 3 4 2 文明施工措施 85 3 4 3 安全施工措施 85 3 4 4 雨季施工措施 87 3 4 5 高温季节施工技术措施 87 4 结论 88 5 参考文献 89 6 谢 辞 91 山东建筑大学毕业设计说明书 iv 青州某银行 7 层钢结构综合办公楼 摘 要 综合运用所学专业知识 进行了青州某银行 7 层钢结构综合办公楼的建筑设计 结 构设计和施工组织设计 建筑设计体现现代金融建筑的特点 满足节能要求 建筑造型简洁流畅 主体采用钢框架结构 压型钢板组合楼板 首先确定结构方案并进行荷载统计 梁柱 截面选择及刚度验算 然后计算风载作用下的框架内力及恒载 活载作用下的框架内力 经内力组合后得出构件的最不利组合内力 最后进行梁 柱截面验算 节点设计 楼板 楼梯配筋计算 绘制施工图 计算竖向荷载效应时采用分层法 计算水平荷载效应时采用 d 值法 在荷载组合时 考虑以可变荷载效应控制的组合和以永久荷载效应控制的组合方 式 在活荷载计算过程中 采用满布荷载法 框架节点设计采用栓焊混合连接的方式 基 础采用柱下独立基础 在施工组织设计中 结合建筑 结构情况将各层分为三个流水施工段 关键字 建筑设计 结构设计 施工组织设计 山东建筑大学毕业设计说明书 v the design of steel structure bank office building in qing zhou abstract based on the professional knowledge for learned the bank office building in qingzhouwas designed the works include three parts architecture design structure design and construction design architecture design of shows characteristics of the modern financial architectures meet energy requirements tries hard for simple and clear steel frame and pressed steel composite floor slab were used in the structure firstly the size of the beam and column was determined by the type of the structure and the calculation of the loads secondly the inner forces of the frame under the wind load the dead load and the living loads were analyzed separately by the combination of the inner forces the most dangerous forces can be got and then the steel beam steel column the frame connections and reinforce concrete floor can be designed after these the drawing can be made in the progress of internal force analysis the vertical forces are calculated by the layer wise method and the horizontal forces are calculated by the d method in the process of the live load calculation full load is used mixed connection with welding and bolts was used in steel frame and independent foundation under column was adopted in the part of the construction organization design based on the architecture design and structure design construction of each layer was divided into three segments key words architecture design structure design construction organization design 山东建筑大学毕业设计说明书 vi 山东建筑大学毕业设计说明书 1 1 建筑设计 1 1 建设项目名称 青州市某银行办公楼 1 2 建设地点 青州市 1 3 设计要求及内容 1 3 1 基本条件 本工程为青州市某银行营业办公楼 建筑地点为青州市区 建筑设计要求体现现代建 筑的特点 并体现节能的要求 建筑造型要简洁流畅 拟建筑面积 4900 左右 建筑红 线内场地长度 80m 宽度 60m 7 层 采用钢框架结构 1 3 2 气象 水文 地质资料 年平均气温 20 极端最低温度 10 极端最高温度 38 平均年总降雨量 1000mm 最大降雨量 110 mm 日 基本风压 w0 0 45 kn m2 基本雪压 s0 0 3kn m2 最大冻土深度 50 mm 主导风向 夏季主导风向 南 西南风 冬季主导风向 东北风 地下水 无侵蚀性 最高地下水位距地面 8 0m 最低地下水位距地面 12 0m 使用年限 50 年 由地质勘察报告知 该场地由上而下可分为四层 人工填土 主要为煤渣 石灰渣 混凝土块等 本层分布稳定 厚 1 5 米 粗砾砂 地基承载力标准值 fak 300kpa 土层 厚 1 米 卵石中密 地基承载力标准值 fak 350kpa 土层厚 5 7 米 基岩表层中度风化 基坑开挖时 建议允许坡度值为 1 0 35 地下水静止水位埋深为 8m 可不考虑水质对基础 的侵蚀性 地区地震烈度为 6 度 最大冻深 0 5m 1 3 3 抗震设防要求 6 度 设计地震分组第二组 设计基本加速度值为 0 05g 1 3 4 海拔高度确定 底层室内主要地坪标高为 0 000 室外 0 45 根据地质资料确定基础顶面离室内 山东建筑大学毕业设计说明书 2 地面为 1000mm 因此求得底层计算高度为 4 5 1 5 5m 2 结构设计 2 1 结构初步选择 2 1 1 结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图 本工程确定采用框架承重方案 框架梁 柱布置参见结构平面图 2 1 2 主要构件选型及尺寸初步估算 本工程主梁和柱子采用 q235b 钢材 焊接材料应与之相适应 手工焊采用 e43 系列焊条 楼板 梁 柱截面尺寸估算 组合楼板 110 厚混凝土板 梁柱截面初选 见表 2 1 表 2 1 梁柱截面初选 2 1 3 确定结构计算简图 根据结构设计的特点 可取一榀典型横向框架做为计算单元 这里取 3 轴框架进行计 算 计算简图见 2 1 3 尺寸 mm 截面特性 cm4 构件 hbtwt 截面 积 cm2 ixwxixiywyiy 主梁45020091497 4133700150018 618701874 38 边柱3003001015120 420500137013 167604507 49 中柱4004001321219 566900334017 522400112010 1 山东建筑大学毕业设计说明书 3 图 2 1 3 框架计算简图 2 2 荷载统计 2 2 1 恒载标准值 1 屋面 防水层 sbs 涂层 30mm 厚 c20 细实混凝土保护层 1 2kn m2 找平层 20mm 厚 1 25 水泥砂浆 0 02 20 0 40kn m2 找坡层 40mm 厚水泥砂浆 5 找坡 0 04 14 0 56kn m2 保温层 80mm 厚矿渣水泥 0 08 14 5 1 16kn m2 找平层 20mm 厚 1 25 水泥砂浆 0 02 20 0 4kn m2 结构层 110mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 0 11 27 2 97kn m2 装饰层 0 3kn m2 山东建筑大学毕业设计说明书 4 合计 6 99kn m2 折算为线荷载 6 99 3 6 25 164kn m 2 楼面 大理石面层 1 160kn m2 结构层 110mm 厚现浇混凝土楼板 0 02 20 0 40kn m2 装饰层 0 3kn m2 合计 4 43kn m2 折算为线荷载 4 43 3 6 15 948kn m 3 纵横墙 200mm 厚加气混凝土砌块 0 2 6 0 1 20kn m2 8mm 厚 1 2 5 水泥砂浆找平层 内外两层 0 08 20 2 0 32kn m2 8mm 厚 1 1 6 水泥石膏砂浆 内外两层 0 08 14 2 0 22kn m2 合计 1 74kn m2 4 顶层女儿墙 高度为 1200mm 墙体高 1100 加上 100 高混凝土压头 自重为 1 74 1 1 25 0 32 0 1 2 714kn m 2 2 2 活载标准值 办公室楼面 2 0kn m2 折算为沿梁线荷载 mkn 2 76 30 2 走廊楼面 2 0kn m2 折算为沿梁线荷载 mkn 2 76 30 2 不上人屋面 0 5kn m2 折算为沿梁线荷载 mkn 8 16 35 0 2 3 荷载计算 2 3 1 恒载计算 1 边柱节点集中荷载 顶层及底层 1 a 2 a 柱 g 6 0 0 2 3 6 1 5 6 48kn 其余层 g 6 0 0 2 3 6 3 6 15 55kn 2 中柱节点集中荷载 顶层 0 g 其余层 g 6 0 0 2 3 6 3 6 15 55kn 3 边跨均布恒荷载 顶层 g 6 99 3 6 25 164kn 山东建筑大学毕业设计说明书 5 其余层 g 4 43 3 6 15 948kn 4 中跨均布恒荷载 顶层 g 6 99 3 6 25 164kn 其余层 g 4 43 3 6 15 948kn 图 2 3 1 恒载标准值计算简图 单位 集中荷载 kn 均布荷载 kn m 2 3 2 活荷载标准值计算 1 边柱节点集中荷载 顶层及底层 1 a 2 a 柱 g 1 8 1 8 0 5 1 62kn 其余层 g 1 8 1 8 2 6 48kn 2 中柱节点集中荷载 顶层 g 1 8 1 8 0 5 1 2 3 6 1 2 0 5 2 3 06kn 其余层 g 1 8 1 8 2 0 1 2 3 6 1 2 0 5 2 12 24kn 3 均布荷载 山东建筑大学毕业设计说明书 6 顶层及 1 a 2 a 跨 kng8 16 35 0 其余层 2 03 67 2gkn 活载标准值计算简图如 2 3 2 所示 图 2 3 2 活载标准值计算简图 单位 集中荷载 kn 均布荷载 kn m 2 3 3 雪荷载标准值 0 30kn m2 准永久分区 雪荷载不与活荷载同时组合 取其中的最不利组合 本工程雪荷载较 小 荷载组合时直接取活荷载进行组合 而不考虑与雪荷载的组合 2 3 4 地震作用 本工程抗震设防烈度为 7 度 0 15g 设计地震分组为第二组 需要考虑地震作用 地震荷载计算 山东建筑大学毕业设计说明书 7 1 结构自重计算 屋盖自重 6 99 7 2 2 4 7 2 3 6 412 69kn 楼盖自重 4 43 7 2 2 4 7 2 3 6 261 55kn 内纵墙自重 60 48kn 外纵墙自重 70 85kn 女儿墙自重 2 4 0 2 3 6 7 2 2 4 6 8 9 45kn 2 重力荷载代表值计算 作用于屋面梁及各层楼面梁处重力荷载代表值为 屋面梁处 gw 结构自重 雪载 2 活载 2 楼面梁处 gl 结构自重 活载 2 g1 g6 g1 261 55 60 48 70 85 0 5 2 0 3 6 7 2 2 4 6 8 451 92kn g7 412 69 60 48 70 85 0 5 2 0 3 6 7 2 2 4 6 8 0 5 0 3 3 6 7 2 2 4 6 8 611 92kn g 451 92 6 611 92 3323 44kn 3 多遇水平地震作用标准值计算 该建筑物高度为 18 9 米 不超过 40 米 且质量和刚度沿高度均匀分部 故可以采用 底部剪力法 t1 0 013h 0 013 27 3 0 3549 查表得 tg 0 4s max 0 12 七度 多遇 因为 tg 0 4s t1 0 257s 所以 1 max 0 08 因为 t1 1 4 tg 所以 n 0 fek geq 0 12 3323 44 0 85 339kn fi gihifek gihi 层号 gi knhi mgihi kn mfi kn 1451 924 953029 0020 29 2451 928 553863 9225 88 3451 9212 155490 8336 77 山东建筑大学毕业设计说明书 8 4451 9215 757117 7447 67 5451 9219 358744 6558 57 6451 9222 9510371 5669 46 层号 gi knhi mgihi kn mfi kn 7611 9226 5511998 4880 36 50616 18 2 3 5 框架受风荷载作用 1 风压标准值计算 风压标准值计算公式为 kzszo 风载体型系数按荷载规范取 本地区基本风压为 w0 0 45kn m2 楼高 h 30m 故不考虑风振系数 即风振系数取 1 0 地面粗糙类别为 b 类 3 z 查表得风载体型系数 迎风面为 0 8 背风面为 0 5 3 故 1 3 s 查表并计算求得框架受风荷载作用如表 2 2 5 所示 表 2 2 5 风荷载水平作用 楼层 距地面高度 m 风压高度系数 z 风压标准值 wk kn m2 线风压 kn m 集中风压 wj kn 726 551 360 7962 86614 617 622 951 300 7602 7369 850 519 351 2360 7232 6039 371 415 751 1560 6772 4378 773 312 151 0600 6202 2328 035 28 551 00 5852 1067 582 14 951 00 5852 10614 22 山东建筑大学毕业设计说明书 9 图 2 2 5 框架受风荷载作用图 标准值 单位 集中荷载 kn 均布荷载 kn m 2 框架受风荷载作用侧移计算 框架梁柱的线刚度计算 梁的线刚度 主梁 hn450 200 9 14 i 337 106mm4 7200 跨 6 3 337 10 2293 61 10 7200 bb b e ie ke n mm l 2400 跨 kb 1042 140 2400 10337 22 3 6 mmne e l ie k bb b 6800 跨 6 3 337 10 2299 12 10 6800 bb b e ie ke n mm l 柱的线刚度 中柱 hw400 400 13 21 i 669 106mm4 山东建筑大学毕业设计说明书 10 底层 1064 121 5500 10669 3 6 mmne e h ie k cc c 其余层 1083 185 3600 10669 3 6 mmne e h ie k cc c 边柱 hw300 300 10 15 i 205 106mm4 底层 6 3 205 10 37 27 10 5500 cc c e ie ke n mm h 其余层 6 3 205 10 56 94 10 3600 cc c e ie ke n mm h 框架梁柱的截面特性和相对线刚度如下图 其中惯性矩单位 106mm4 线刚度单位 e 103n mm e 2 06 105 山东建筑大学毕业设计说明书 11 图 2 3 5 截面参数示意图 1 框架柱的侧移刚度 d 的计算 表 2 3 3 2 7 层 d 值的计算 d 2 b c i i i 2 c i i 2 12 c c i dknm h a 轴 3 4 29 64 10 0 82 2 1 17 10 0 29 4 2 12 0 29 1 17103141 67 3 6 b 轴 3 4 2 9 6428 9 10 1 67 23 83 10 0 465934 16 山东建筑大学毕业设计说明书 12 c 轴 3 4 2 10 228 9 10 1 69 23 83 10 0 465934 16 d 轴 3 4 2 10 2 10 0 87 2 1 17 10 0 303250 3141 6732505934 16218259 99 dknm 表 2 3 4 底层 d 值的计算 d b c i i i 0 5 2 c i i 2 12 c c i dknm h a 轴 3 3 29 64 10 2 06 9 38 10 0 63 3 2 12 0 63 9 38103501 87 5 5 b 轴 3 4 2 9 6428 9 10 4 17 3 06 10 0 765037 23 c 轴柱 3 4 2 10 228 9 10 4 23 3 06 10 0 76 5037 23 2 a 1 a d 轴 3 3 2 10 2 10 2 17 9 38 10 0 643557 45 3501 873557 455037 23 217133 78 dknm 2 框架在风荷载作用下的侧移计算结果见下表 楼层 距地面高度 m 集中风压 wj kn j 层总剪力 vj kn j 层抗侧刚度 和 kn m d j 层层间侧 移j 726 5514 61714 61718259 990 0008 622 959 85024 46718259 990 0013 519 359 37133 83818259 990 0017 415 758 77342 61118259 990 0021 312 158 03550 64618259 990 0026 28 557 58258 22818259 990 0030 14 9514 2272 44817133 780 0034 0 0099 3 侧移验算 层间侧移最大值 0 0034 4 95 0 0004 1 400 满足要求 山东建筑大学毕业设计说明书 13 柱顶侧移最大值 0 0099 26 55 0 0004 1 500 满足要求 2 3 6 框架受地震荷载作用 1 框架受地震荷载作用侧移计算 各层地震作用标准值计算结果与地震下各层剪力及侧移刚度果见下表 层 次 g kn hj m fj kn vj kn d j m 7611 9226 5580 3680 3618259 990 0044 6451 9222 9569 46149 8218259 990 0082 5451 9219 3558 57208 3918259 990 011 4451 9215 7547 67256 0618259 990 014 3451 9212 1536 77292 8318259 990 016 2451 928 5525 88318 7118259 990 017 1451 924 9520 2933917133 780 020 0 0906 e u 2 层间位移验算 首层 0 020 4 95 0 00361 250 0 004 误差小于 5 满足要求 顶层 0 0906 26 55 0 0026 1 350 0 0029 满足要求 2 3 内力计算及内力组合 2 3 1 恒荷载作用下的内力分析 恒载 竖向荷载 作用下的内力计算采用分层法 结构内力可用力矩分配法计算 并可 利用结构对称性取二分之一结构计算 1 梁固端弯矩计算 顶层 ab 跨 22 6 993 67 2 108 71 1212 ab ql mkn m ba m bc 跨 22 6 993 62 4 12 08 1212 bc ql mkn m cb m 山东建筑大学毕业设计说明书 14 cd 跨 22 6 993 66 8 95 72 1212 cd ql mkn m dc m 中间层 ab 跨 22 4 43 3 67 2 68 90 1212 ab ql mkn m ba m bc 跨 22 4 43 3 62 4 7 66 1212 bccb ql mkn mm cd 跨 22 4 43 3 66 8 61 45 1212 cd ql mkn m dc m 底层 1 a2 a 跨 1 2 2 1 108 71 aaaa mkn mm 2 aa 跨 2 2 108 71 aaaa mkn mm ab 跨 68 90 abba mkn mm bc 跨 7 66 bccb mkn mm 2 求各节点的分配系数 除底层柱外 其余柱的线刚度均乘以 0 9 考虑楼板为现浇板 梁的线刚度均乘以 2 为 了简化计算 以相对线刚度进行计算 节点分配系数 顶层 a7 点 7 6 0 252 0 62 0 31 0 90 252 a a 77 0 38 a b b7 点 7 7 0 252 0 17 1 0 90 7520 252 b a 77 0 50 b c 76 0 33 b b c7 点 77 0 50 c b 76 0 33 c c 77 0 17 c d d7 点 77 0 64 d c 76 0 36 d d 中间层 a6 点 6 76 5 0 12 a aa a 6 6 0 76 a b b6 点 6 76 5 0 25 b bb b 6 6 0 12 b a 66 0 38 b c c6 点 6765 0 25 c cc c 66 0 37 c b 66 0 13 c d d6 点 6765 0 26 d dd d 66 0 48 d c 底层 1 a 点 1 0 33 a 山东建筑大学毕业设计说明书 15 1 2 0 66 aa 2 a 点 2 0 2 a 2 2 1 0 40 aaaa a1 点 1 2 0 26 a a 1 0 0 21 a a 2 0 13 aa 0 40 ab b1 点 1 2 0 27 b b 1 0 0 21 b b 1 1 0 40 b a 1 1 0 12 b c c1 点 1 2 0 26 c c 1 0 0 20 c c 1 1 0 39 c b 1 1 0 15 c d d1 点 12 0 28 d d 10 0 22 d d 1 1 0 50 d c 分层法及力矩分配法计算各杆件弯矩 顶层固端弯矩分配 山东建筑大学毕业设计说明书 16 标准层固端弯矩分配 底层固端弯矩分配 由分层法计算所得的框架节点处的弯矩之和常常不等于零 此时 可对节点的不平衡 弯矩再做一次分配 但是 此时弯矩只分配 不传递 并且框架柱的线刚度不再乘以 0 9 倍的折减系数 除底层以外 其他各层的弯矩传递系数均取 1 3 底层弯矩传递系数取 1 2 山东建筑大学毕业设计说明书 17 顶层 ab 跨梁柱固端弯矩二次分配 顶层固端弯矩再次分配 标准层固端弯矩再次分配 山东建筑大学毕业设计说明书 18 底层固端弯矩再次分配 4 梁的剪力计算 设剪力顺时针为正 顶层 ab 跨 由 得 b m0 121 7359 15 1 20 525 1647 281 9 7 2 baab ab mm vqlkn l 99 28 baab vqlvkn 跨中 em1 81 2 131 77 ab qlmmkn m bc 跨 由 得m0 c 50 8840 49 1 20 525 1642 434 53 2 4 cbbc bc mm vqlkn l 25 86 cbbc vqlvkn 跨中 em12 92kn m cd 跨 由 得m0 d 跨中94 12 cd vkn 77 00 dc vkn em116 34kn m 标准层及底层算法与顶层一致 数据结果见内力统计表 5 柱的剪力计算 设剪力顺时针为正 顶层 即 12 3 60 aaaa mmmq 下上 m h m q 下上 19 91 a qkn 上 同理 19 91 a qkn 下 其他柱剪力算法与顶层 a 轴柱一致 数据结果见内力统计表 山东建筑大学毕业设计说明书 19 6 柱的轴力计算 设轴力压为正 a 轴柱 na7a6a7b7a7 fqn81 96 4888 38kn na6a57 6a6b6a6 fqn88 3815 5547 6151 53kn na a f na5a4 f151 5363 15214 68kn na4a3 f 277 83kn na3a2 f340 98kn na2a1 f404 13kn na1a02 1a1b11 a1 fqn467 28kn na aaa fq b c d 1 a 2 a 轴线柱的轴力计算方法同 a 轴线 数据结果见内力统计表 以下分别为恒荷载作用下梁柱的剪力图 轴力图 弯矩图 恒荷载作用下的剪力图 山东建筑大学毕业设计说明书 20 恒荷载作用下的轴力图 山东建筑大学毕业设计说明书 21 恒荷载作用下的弯矩图 2 3 2 活荷载作用下的内力分析 活荷载与恒荷载的比值小于 1 故可采取满跨布置 活荷载标准值作用下的内力计算 方法与恒荷载相同 计算结果在内力统计表中 以下为活荷载作用下梁柱的剪力图 轴力 图 弯矩图 山东建筑大学毕业设计说明书 22 活荷载作用下的剪力图 山东建筑大学毕业设计说明书 23 活荷载作用下的轴力图 山东建筑大学毕业设计说明书 24 活荷载作用下的弯矩图 2 3 3 风荷载作用下框架的内力分析 采用 d 值法 反弯点位置 y y0 y1 y2 y3 柱上弯矩 1 yvhm 上 柱下弯矩 vhym 下 1 框架柱的反弯点高度查表计算如下表 边柱 a 轴柱反弯点高度 层号h my0y1y2y3yyh m 73 60 380000 381 37 63 60 430000 431 26 53 60 450000 451 62 43 60 480000 481 73 33 60 480000 481 73 山东建筑大学毕业设计说明书 25 23 60 5000 0 050 451 62 15 50 550 0 0500 502 75 边柱 d 轴柱反弯点高度 层号h my0y1y2y3yyh m 73 60 390000 391 40 63 60 440000 441 58 53 60 450000 451 62 43 60 490000 491 76 33 60 490000 491 76 23 60 500 0 050 451 62 15 50 550 0 05000 502 75 中柱 b c 轴柱反弯点高度 层号h my0y1y2y3yyh m 73 60 350000 351 26 63 60 400000 401 44 53 60 450000 451 62 43 60 450000 451 62 33 60 450000 451 62 23 60 5000 0 050 451 62 15 50 620000 623 41 1 a 2 a 轴柱反弯点高度 层号h my0y1y2y3yyh m 15 50 600000 603 30 山东建筑大学毕业设计说明书 26 2 风荷载作用下框架柱剪力和梁柱端弯矩计算 a 轴柱剪力和梁柱端弯矩 层号vi kn d dim d dim vim kn yh m mc上 kn m mc下 kn m mb总 kn m 713 7518259 993141 670 1722 371 375 283 255 28 624 4018259 993141 670 1724 201 558 616 5111 86 533 8718259 993141 670 1725 831 6211 559 4418 06 442 6418259 993141 670 1727 331 7313 7112 6823 15 350 6818259 993141 670 1728 721 7316 3015 0928 98 258 2618259 993141 670 17210 021 6219 8416 2334 93 172 4817133 783501 870 18313 262 7523 236 4739 43 b 轴柱剪力和梁柱端弯矩 层号vi kn d dim d dim vim kn yh m mc 上 kn m mc 下 kn m b 轴 mb 左 c 轴 mb 右 kn m b 轴 mb 右 c 轴 mb 左 kn m mb 总 kn m 713 75 18259 99 5934 1 6 0 324 401 2610 35 543 9611 8810 3 624 40 18259 99 5934 1 6 0 327 811 4416 8 7 11 257 0321 0922 4 1 533 87 18259 99 5934 1 6 0 3210 841 6221 4 6 17 569 7629 2732 7 1 442 64 18259 99 5934 1 6 0 3213 641 6227 0 0 22 1012 2836 8344 5 6 350 68 18259 99 5934 1 6 0 3216 221 6232 1 1 26 2814 6043 7954 2 1 258 26 18259 99 5934 1 6 0 3218 641 6236 9 0 30 2016 7850 3363 1 8 172 4817133 5037 20 2921 023 4122 971 6823 6570 9453 1 山东建筑大学毕业设计说明书 27 78311 c 轴柱剪力和梁柱端弯矩 层号vi kn d dim d dim vim kn yh m mc 上 kn m mc 下 kn m b 轴 mb 左 c 轴 mb 右 kn m b 轴 mb 右 c 轴 mb 左 kn m mb 总 kn m 713 75 18259 99 5934 1 6 0 324 401 2610 35 544 2011 8810 3 624 40 18259 99 5934 1 6 0 327 811 4416 8 7 11 257 4521 0922 4 1 533 87 18259 99 5934 1 6 0 3210 841 6221 4 6 17 5610 3429 2732 7 1 442 64 18259 99 5934 1 6 0 3213 641 6227 0 0 22 1013 0136 8344 5 6 350 68 18259 99 5934 1 6 0 3216 221 6232 1 1 26 2815 4743 7954 2 1 258 26 18259 99 5934 1 6 0 3218 641 6236 9 0 30 2017 7850 3363 1 8 172 48 17133 78 5037 2 3 0 2921 023 4122 9 1 71 6825 0770 9453 1 1 d 轴柱剪力和梁柱端弯矩 层号vi kn d dim d dim vim kn yh m mc上 kn m mc下 kn m mb总 kn m 713 7518259 9932500 1782 451 405 393 435 39 624 4018259 9932500 1784 341 588 766 8612 19 533 8718259 9932500 1786 031 6211 949 7718 80 442 6418259 9932500 1787 591 7613 9613 3623 73 350 6818259 9932500 1789 021 7616 7015 8830 06 山东建筑大学毕业设计说明书 28 258 2618259 9932500 17810 371 6220 5316 8036 41 172 4817133 783557 450 20815 082 7526 3941 4743 19 1 a 2 a 轴柱剪力和梁柱端弯矩 层号vi kn d dim d dim vim kn yh m mc上 kn m mc下 kn m mb总 kn m 172 4483935197550 24817 963 339 5159 2739 51 3 右风荷载作用下的弯矩图如下 kn m 山东建筑大学毕业设计说明书 29 4 右风作用下的剪力图如下 kn 山东建筑大学毕业设计说明书 30 5 右风作用下的轴力图如下 kn 2 3 4 地震荷载作用下框架的内力分析 框架在横向水平地震作用 从左向右 下的内力作用 d 值法进行计算 计算步骤为 1 各柱反弯点处的剪力值 2 各柱反弯点高度 3 各柱的杆端弯矩及梁端弯矩 4 各 柱的轴力和粱端剪力 a 轴地震作用下梁柱端弯矩 层号 vi kn ddimdim dvim kn yh m mc上 kn m mc下 kn m mb总 kn m 780 3618259 993141 670 17213 821 3730 8218 9330 82 6149 8218259 993141 670 17225 771 5552 8339 9471 76 山东建筑大学毕业设计说明书 31 5208 3918259 993141 670 17235 841 6270 9658 06110 9 4256 0618259 993141 670 17244 041 7382 3576 19140 41 3292 8318259 993141 670 17250 371 7394 1987 14170 38 2318 7118259 993141 670 17254 821 62108 5488 81195 68 133917133 783501 870 18362 042 75108 57170 61197 38 b 轴地震作用下梁柱端弯矩 层号vi kn d dim d dim vim kn yh m mc 上 kn m mc 下 kn m b 轴 mb 左 c 轴 mb 右 kn m b 轴 mb 右 c 轴 mb 左 kn m mb 总 kn m 780 36 18259 99 5934 16 0 32 25 72 1 2660 1 8 32 4 1 23 1569 44 60 1 8 6149 82 18259 99 5934 16 0 32 47 94 1 44103 55 69 0 3 43 15129 44 135 96 5208 39 18259 99 5934 16 0 32 66 68 1 62132 03 108 02 60 01180 04 201 06 4256 06 18259 99 5934 16 0 32 81 94 1 62162 24 132 74 73 75221 24 270 26 3292 83 18259 99 5934 16 0 32 93 71 1 62185 55 151 81 84 34253 02 318 29 2318 71 18259 99 5934 16 0 32101 9 9 1 62201 94 165 22 91 79275 37 353 75 1339 17133 78 5037 23 0 29 98 31 3 41107 16 335 24 110 60290 8 272 38 c 轴地震作用下梁柱端弯矩 层号vi kn d dim d dim vim kn yh m mc 上 mc 下 b 轴 mb 左 b 轴 mb 右 mb 总 山东建筑大学毕业设计说明书 32 kn m kn m c 轴 mb 右 kn m c 轴 mb 左 kn m kn m 780 36 18259 99 5934 16 0 32 25 72 1 2660 1 8 32 4 1 24 5469 44 60 1 8 6149 82 18259 99 5934 16 0 32 47 94 1 44103 55 69 0 3 45 73129 44 135 96 5208 39 18259 99 5934 16 0 32 66 68 1 62132 03 108 02 63 61180 04 201 06 4256 06 18259 99 5934 16 0 32 81 94 1 62162 24 132 74 78 17221 24 270 26 3292 83 18259 99 5934 16 0 32 93 71 1 62185 55 151 81 89 40253 02 318 29 2318 71 18259 99 5934 16 0 32101 9 9 1 62201 94 165 22 97 30275 37 353 75 1339 17133 78 5037 23 0 29 98 31 3 41107 16 335 24 117 24290 8 272 38 d 轴地震作用下梁柱端弯矩 层号 vi kn ddimdim dvim kn yh m mc上 kn m mc下 kn m mb总 kn m 780 3618259 9932500 17814 301 4031 4620 0231 46 6149 8218259 9932500 17826 671 5853 8742 1473 89 5208 3918259 9932500 17837 091 6273 4360 09115 57 4256 0618259 9932500 17845 581 7683 8780 22143 96 3292 8318259 9932500 17852 121 7695 9091 73176 12 2318 7118259 9932500 17856 731 62112 3381 90204 06 133917133 783557 450 20870 512 75123 40193 90215 30 山东建筑大学毕业设计说明书 33 1 a 2 a 轴柱剪力和梁柱端弯矩 层号vi kn d dim d dim vim kn yh m mc上 kn m mc下 kn m mb总 kn m 1 80 36 18259 99 32500 17814 301 4031 4620 0231 46 1 地震荷载作用下的弯矩图如下 kn m 山东建筑大学毕业设计说明书 34 2 地震荷载作用下的剪力图如下 kn 山东建筑大学毕业设计说明书 35 3 地震荷载作用下的轴力图如下 kn 2 4 荷载组合 本工程在进行内力组合时 采用了以下 5 种组合形式 1 1 2 恒 1 4 活 山东建筑大学毕业设计说明书 36 2 1 2 恒 1 4 活 1 3 左风 3 1 2 恒 1 4 活 1 3 右风 4 1 2 恒 1 4 活 1 3 左风 1 3 水平地震 5 1 2 恒 1 4 活 1 3 右风 1 3 水平地震 柱 梁内力组合情况见下表 山东建筑大学毕业设计说明书 37 柱内力组合计算表 a b 2 a 柱 风载 柱编 号 层 号 内力恒载 活载 左风 右风 水平地震 荷载 1 2 1 4 活载 1 2 1 4 左风 1 2 1 4 右风 1 2 1 4 活载 0 7 1 4 左风 1 2 1 4 活载 0 7 1 4 右风 1 2 1 3 最不利荷 载 m 上 59 15 3 33 5 28 5 28 30 82 75 64 63 59 78 37 70 47 80 82 111 05 111 05 m 下 12 51 5 09 3 25 3 25 18 93 22 14 10 46 19 56 18 95 25 32 39 62 39 62 n88 38 4 67 1 98 1 98 7 50 112 59 103 28 108 83 110 65 114 53 115 81 115 81 7 v 19 91 2 34 2 37 2 37 13 82 27 17 20 57 27