土木工程毕业设计-多层钢筋混凝土框架结构设计计算书

- 2 - 土木工程毕业设计 多层钢筋混凝土框架结构 设计计算书 - 3 - 目录 摘要 一 工程概况1 二 屋盖、楼盖设计2 （一）屋盖2 （二） 楼盖10 三 框架结构布置及计算简图19 （一） 梁柱尺寸19 （二） 计算简图19 四 恒荷载内力计算21 （一） 恒荷载计算21 （二） 恒荷载作用下内力计算22 五 活荷载内力计算（屋面布雪荷载）33 （一） 活荷载计算33 （二） 活荷载作用下内力计算33 六 活荷载内力计算（屋面布活荷载）42 （一） 活荷载计算42 （二） 活荷载作用下内力计算42 七 风荷载内力计算51 （一） 风荷载计算51 （二） 内力计算52 八 地震作用内力计算55 （一） 重力荷载代表值计算55 （二） 水平地震作用计算56 （三） 一榀框架内力计算59 九 内力组合62 （一） 梁内力组合62 （二） 柱内力组合66 - 4 - （三） 内力设计值汇总70 十 截面设计72 （一） 梁截面设计72 （二） 柱截面设计75 十一 楼梯设计81 （一）底层楼梯设计81 （二）其他层楼梯设计84 十二 基础设计89 （一）边柱基础89 （二）中柱基础91 （三）基础梁设计93 致谢95 参考文献96 - 5 - 多层钢筋混凝土框架结构设计 摘要 本工程是某高校教学楼。为多层钢筋混凝土框架结构。共五层，底层 层高 4.2 米，其他层层高均为 3.6 米。建筑物总高度为 18.6 米。 本设计书包括如下部分： 1工程概况； 2屋盖、楼盖设计； 3荷载计算； 4框架结构的受力分析、计算和设计； 5楼梯设计； 6桩基础设计。 本设计最终完成八张施工图。 关键词 钢筋混凝土，框架，结构设计 - 6 - TheThe DesignDesign ofof a a Multi-layerMulti-layer ReinforcedReinforced ConcreteConcrete FrameFrame AbstractThis is a teaching building of a university in . It is a multi-layer reinforced concrete frame. It has five stories, the height of the first storey is 4.2 meters, and the height of other stories are all 3.6 meters. The height of the whole building is 23.8 meters. This paper includes the following parts: 1. The survey of the program. 2. The design of the floor slab. 3. The calculation of the load. 4.The mechanical analysis ， calculation and design of the frame. 5. The design of the staircase. 6. The design of the pile base. There are 8 structure drawings besides this paper. Keywordsreinforced concrete, frame, the design of the structure - 7 - 一 工程概况 本工程为某高校教学楼。工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构。屋面板顶面 标高为 18.6m。 工程所在地抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度为 0.10g，设计地震 分组为第一组，场地类别为类。 屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底，20mm 水泥砂浆找平， 40120 厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石 子） 。 楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底，20mm 水泥砂浆找平， 水磨石面层。 墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重 18kN/m3，厚度 240mm。 门窗做法：门为木门，自重 0.2 kN/m2，窗为钢窗玻璃窗，自重 0.4 kN/m2。 风荷载标准值 0.4kN/m2，雪荷载标准值 0.65kN/m2。 活荷载： 上人屋面均布活荷载标准值 2.0kN/m2， 楼面活荷载标准值 2.0kN/m2。 本设计计算书包括屋盖、楼盖、框架主体结构、楼梯、基础等部分的计算和 设计。 - 8 - 二 屋盖、楼盖设计 （一）屋盖 1设计资料 1）屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底，20mm 水泥砂浆找平， 40120 厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石 子） 2）屋面荷载：均布活荷载标准值 2kN/m2(上人屋面)，雪荷载标准值为 0.65kN/m2 3）材料：混凝土强度等级为 C30；梁内受力纵筋为 HRB335，其余为 HPB235 钢筋 2屋盖的结构平面布置图 3板的设计（弹性理论） 1）荷载计算 由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值，故取前者进行计算 恒荷载标准值： 20 厚水泥混凝土找平 0.0220=0.46kN/m2 40120 厚（1%找坡）膨胀珍珠岩(0.08+0.16)27=0.546kN/m2 3900390039003900390039003900390039003900390039003900390039003900 720030007200 33003400340072007200 次梁 主梁 l1 l2 E F F G DCCCCCC AB BAAAAAAAAAAAA BAAAAAAAAAAAAH - 9 - 四层作法防水层 0.36kN/m2 100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.56kN/m2 20mm 厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 小计 4.08 kN/m2 荷载设计值 g=1.24.08=4.90kN/m2，q=1.42.0=2.8kN/m2 q/2=1.4kN/m2，g+q/2=6.3kN/m2，g+q=7.7kN/m2 2）弯矩计算 计算过程见下页表中 3）截面设计 截面有效高度：假定选用8 钢筋，则 l01方向跨中截面的 h01=80mm；l02方向跨 中截面的 h02=70mm；支座截面 h0=80mm。 最小配筋率：因为%2 . 0%27. 0 210 27. 1 45. 0 f f 45. 0 y t ，故取smin=0.27%，则 Asmin=0.27%1000100=270mm2 截面设计时取用的弯矩设计值： 中间跨的跨中截面及中间支座截面减小 20%； 边 跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当 lb/l01.5 时减小 20%，当 lb/l0=1.52.0 时减小 10%；楼板的角区格不折减。 - 4 - 弯矩值计算表 ABCDEFGH l01(m)3.93.93.03.03.33.43.93.9 l02(m)7.27.27.83.93.93.97.27.2 l01/l020.540.540.380.770.850.870.540.54 m1 (0.0388+0.20.0052) 6.33.92+ (0.0232+0.20.0810) 1.43.92=4.58 (0.0388+0.20.0052) 6.33.92+ (0.0535+0.20.0099) 1.43.92=5.00 (0.0400+0.20.0038) 6.33.92+ (0.0965+0.20.0174) 1.43.92=3.57 (0.0285+0.20.0136) 6.33.92+ (0.0376+0.20.0196) 1.43.92=2.14 (0.0246+0.20.0156) 6.33.92+ (0.0225+0.20.0255) 1.43.92=2.32 (0.0235+0.20.0159) 6.33.92+ (0.0329+0.20.0124) 1.43.92=2.52 (0.0388+0.20.0052) 6.33.92+ (0.0907+0.20.0203) 1.43.92=5.84 (0.0388+0.20.0052) 6.33.92+ (0.0121+0.20.0504) 1.43.92=4.29 m2 (0.0052+0.20.0388) 6.33.92+ (0.0810+0.20.0232) 1.43.92=3.07 (0.0052+0.20.0388) 6.33.92+ (0.0099+0.20.0535) 1.43.92=1.68 (0.0038+0.20.0400) 6.33.92+ (0.0174+0.20.0965) 1.43.92=1.13 (0.0136+0.20.0285) 6.33.92+ (0.0196+0.20.0376) 1.43.92=1.44 (0.0156+0.20.0246) 6.33.92+ (0.0255+0.20.0225) 1.43.92=1.87 (0.0159+0.20.0235) 6.33.92+ (0.0124+0.20.0329) 1.43.92=1.81 (0.0052+0.20.0388) 6.33.92+ (0.0203+0.20.0907) 1.43.92=2.06 (0.0052+0.20.0388) 6.33.92+ (0.504+0.20.0121) 1.43.92=2.37 m1 -0.08177.73.92= -9.57 -0.08177.73.92= -9.57 -0.08297.73.02= -5.74 -0.06867.73.02= -4.75 -0.06267.73.32= -5.25 -0.06117.73.42= -5.44 -0.08177.73.92= -9.57 -0.08177.73.92= -9.57 m2 -0.05717.73.92= -6.69 -0.05717.73.92= -6.69 -0.05707.73.02= -3.95 -0.05637.73.02= -3.90 -0.05517.73.32= -4.62 -0.05477.73.42= -4.87 -0.05717.73.92= -6.69 -0.05717.73.92= -6.69 - 5 - 为了便于计算，近似取=0.95， y0 s f95h. 0 m A 计算过程见下表 屋面板配筋计算表 跨中截面 h0 (mm) m (kNm) As (mm2) 配筋 实配 As(mm2) A l01方向800.84.58=3.66229.38180282 l02方向700.83.07=2.45175.48180282 B l01方向805.00313.38150335 l02方向701.68120.38180282 C l01方向800.83.57=2.86179.28180282 l02方向700.81.13=0.9165.28180282 D l01方向802.14134.18180282 l02方向701.44103.18180282 E l01方向802.32145.48180282 l02方向701.87133.98180282 F l01方向800.82.52=2.01125.98180282 l02方向700.81.81=1.45103.88180282 G l01方向800.85.84=4.67292.68160318 l02方向700.82.06=1.65118.28180282 H l01方向804.29268.88180282 l02方向702.37169.78180282 支座截面 h0 (mm) m (kNm) As (mm2) 配筋实配 As(mm2) A-A80-0.89.57=-7.65479.310160491 A-B l01方向80-0.89.57=-7.65479.310160491 l02方向80-0.86.69=-5.35335.210200393 A-Cl01方向80-0.89.57=-7.65479.310160491 - 6 - l02方向80-0.86.69=-5.35335.210200393 A-G l01方向80-0.89.57=-7.65479.310160491 l02方向80-0.86.69=-5.35335.210200393 A-H80-0.89.57=-7.65479.310160491 B-D80-0.86.69=-5.35335.210200393 C-C80-0.83.95=-3.16198.010200393 C-D80-0.83.95=-3.16198.010200393 E-F80-0.85.44=-4.35272.610200393 F-F80-0.85.44=-4.35272.610200393 F-G80-0.86.69=-5.35335.210200393 边缘支座截面 h0 (mm) m (kNm) As (mm2) 配筋实配 As(mm2) A80-6.69419.210180436 B l01方向80-9.57599.610180654 l02方向80-6.69419.210180436 D l01方向80-4.75297.610200393 l02方向80-3.90244.410200393 E l01方向80-5.25328.910200393 l02方向80-4.62289.510200393 F80-4.87305.110200393 H l01方向80-9.57599.610180654 l02方向80-6.69419.210180436 4次梁的设计 1）次梁 l1 次梁 l1跨度 7.2m，次梁截面高度 h=l/18l/12=7200/187200/12=400mm 600mm，取 h=600mm，截面宽度取 b=200mm。 （1）荷载设计值 - 7 - m/02kN.15 2 9 . 3 7 . 7 2 l q)(gp 01 27. 0 2 . 72 9 . 3 2l l 02 01 1 m/72kN.13 p)2-1 (p 3 1 2 1e 板传来的荷载 p=2pe=27.44kN/m 次梁自重 0.2(0.6-0.1)251.2=3kN/m 次梁粉刷 0.02(0.6-0.1)2+0.2171.2=0.5kN/m 则荷载总设计值 g+q=30.94kN/m （2）内力计算 弯矩设计值： 跨中m133.7kN2 . 794.30 12 1 l )qg( 12 1 M 2 2 0 支座m8kN.662 . 794.30 24 1 l )qg( 24 1 M 2 2 0 剪力设计值： 跨中0V 支座4kN.1112 . 794.30 2 1 l )qg( 2 1 V 0 （3）正截面受弯承载力计算 跨中按 T 形截面计算 翼缘宽度 f b的确定如下： 3650mm1501003900Sn,7200mml0,100mmhf,565mmh0,8 . 0 h h 0 f 2400mm3/l0,3850mm3650200Sb n ,1400mm1001220012hb f f b取3/l0, n Sb , f 12hb三者中的最小值，即 f b=1400mm 混凝土强度等级为 C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用 HRB335，fy=300N/mm2;箍筋采用 HPB235，fyv=210N/mm2 6 f0ffc1 10)2/100565(100140014.30 . 1)2/ hh( h bf m7kN.133m1031kN - 8 - 故跨中为第一类 T 形截面，可按矩形截面进行计算 Asmin=200565max0.2%,0.451.43/300=242mm2 跨中： 021. 0 56514003 .141.0 107 .133 h bf M 2 6 2 0fc1 s 021. 0211 s 2 yc0fs 792mm14.3/3005651400021. 0f/fh bA 配置 4 16(As=804mm2) 支座： 073. 0 5652003 .141.0 108 .66 bhf M 2 6 2 0c1 s 076. 0211 s 2 yc0s 409mm14.3/300565200076. 0f/fbhA 配置 3 14(As=462mm2) （4）斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸 465mm100565 hhh f0w ,433. 2200/465h/h bw ，由下式 4kN.111kN1040456520014.30 . 125. 0bhf25. 0 3 0cc 可知截面尺寸满足要求 计算所需箍筋 采用6 双肢箍筋，计算截面尺寸 由 0 sv yv0tcs h s A 25f. 1bh75f. 0V,得 0 56520043. 17 . 010111.4 56556.621025. 1 bh0.7f-V hA25f. 1 s 3 0t 0svyv 故根据构造确定箍筋间距，取 s=200mm 2）次梁 l2 - 9 - 次梁 l2跨度 3.9m，次梁截面高度 h=l/18l/12=3900/183900/12=217mm 325mm，取 h=320mm，截面宽度取 b=150mm。 （1）荷载设计值 m/09kN.13 2 4 . 3 7 . 7 2 l q)(gp 01 44. 0 9 . 32 4 . 3 2l l 02 01 1 m/14kN. 9 p)2-1 (p 3 1 2 1e 板传来的荷载 p=2pe=18.28kN/m 次梁自重 0.15(0.32-0.1)251.2=0.99kN/m 次梁粉刷 0.02(0.32-0.1)2+0.15171.2=0.24kN/m 则荷载总设计值 g+q=19.51kN/m （2）内力计算 弯矩设计值： 跨中m24.7kN9 . 351.19 12 1 l )qg( 12 1 M 2 2 0 支座m4kN.129 . 351.19 24 1 l )qg( 24 1 M 2 2 0 剪力设计值： 跨中0V 支座38kN3.951.19 2 1 l )qg( 2 1 V 0 （3）正截面受弯承载力计算 跨内按 T 形截面计算 翼缘宽度 f b=1350mm，h0=285mm 6 f0ffc1 10)2/100285(100135014.30 . 1)2/ hh( h bf m24.7kNm7kN.454 故跨中为第一类 T 形截面，可按矩形截面进行计算 Asmin=150285max0.2%,0.451.43/300=92mm2 跨中： - 10 - 016. 0 28513503 .141.0 107 .24 h bf M 2 6 2 0fc1 s 016. 0211 s 2 yc0fs 293mm14.3/3002851350016. 0f/fh bA 配置 2 14(As=308mm2) 支座： 071. 0 2851503 .141.0 104 .12 bhf M 2 6 2 0c1 s 074. 0211 s 2 yc0s 151mm14.3/300285150074. 0f/fbhA 配置 2 12(As=226mm2) （4）斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸 185mm100285 hhh f0w ,423. 1150/185h/h bw ，由下式 38kNkN1015328515014.30 . 125. 0bhf25. 0 3 0cc 可知截面尺寸满足要求 计算所需箍筋 采用6 双肢箍筋，计算截面尺寸 由 0 sv yv0tcs h s A 25f. 1bh75f. 0V,得 0 28515043. 17 . 01038 56556.621025. 1 bh0.7f-V hA25f. 1 s 3 0t 0svyv 故根据构造确定箍筋间距，取 s=200mm （二）楼盖 以第四层楼盖为例 - 11 - 1设计资料 1）楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底，20mm 水泥砂浆找平， 水磨石面层。 2）楼面荷载：均布活荷载标准值 2kN/m2 3）材料：混凝土强度等级为 C30；梁内受力纵筋为 HRB335，其余为 HPB235 钢筋 2楼盖盖的结构平面布置图 见下页 3板的设计（弹性理论） 1）荷载计算 恒荷载标准值： 水磨石面层 0.65 kN/m2 20 厚水泥混凝土找平 0.0220=0.46kN/m2 100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.56kN/m2 20mm 厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 小计 4.01 kN/m2 3900390039003900390039003900390039003900390039003900390039003900 720030007200 33003400340072007200 次梁 主梁 l1 l2 E F F G DCCCCCC AB AAAAAAAAAAAA BAAAAAAAAAAAA 楼 梯 楼 梯 - 12 - 荷载设计值 g=1.24.01=4.81kN/m2，q=1.42.0=2.8kN/m2 q/2=1.4kN/m2，g+q/2=6.21kN/m2，g+q=7.61kN/m 2）弯矩计算 计算过程见第 13 页表中 3）截面设计 截面有效高度：假定选用8 钢筋，则 l01方向跨中截面的 h01=80mm；l02方向跨 中截面的 h02=70mm；支座截面 h0=80mm。 最小配筋率smin=0.27%，则 Asmin=0.27%1000100=270mm2 截面设计时取用的弯矩设计值： 中间跨的跨中截面及中间支座截面减小 20%； 边 跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当 lb/l01.5 时减小 20%，当 lb/l0=1.52.0 时减小 10%；楼板的角区格不折减。 为了便于计算，近似取=0.95， y0 s f95h. 0 m A 计算过程见下表 楼面板配筋计算表 跨中截面 h0 (mm) m (kNm) As (mm2) 配筋 实配 As(mm2) A l01方向800.84.53=3.62226.88180282 l02方向700.83.05=2.44174.78180282 B l01方向804.94309.58150335 l02方向701.66118.98180282 C l01方向800.83.54=2.83177.38180282 l02方向700.81.12=0.9064.58180282 D l01方向802.12132.88180282 l02方向701.42101.78180282 E l01方向802.30144.18180282 l02方向701.85132.58180282 Fl01方向800.82.49=1.99124.78180282 - 13 - l02方向700.81.79=1.43102.48180282 G l01方向800.85.78=4.62289.58160318 l02方向700.82.04=1.63116.78180282 - 13 - 弯矩值计算表 ABCDEFG l01(m)3.93.93.03.03.33.43.9 l02(m)7.27.27.83.93.93.97.2 l01/l020.540.540.380.770.850.870.54 m1 (0.0388+0.20.0052) 6.213.92+ (0.0232+0.20.0810) 1.43.92=4.53 (0.0388+0.20.0052) 6. 213.92+ (0.0535+0.20.0099) 1.43.92=4.94 (0.0400+0.20.0038) 6. 213.92+ (0.0965+0.20.0174) 1.43.92=3.54 (0.0285+0.20.0136) 6. 213.92+ (0.0376+0.20.0196) 1.43.92=2.12 (0.0246+0.20.0156) 6. 213.92+ (0.0225+0.20.0255) 1.43.92=2.30 (0.0235+0.20.0159) 6. 213.92+ (0.0329+0.20.0124) 1.43.92=2.49 (0.0388+0.20.0052) 6. 213.92+ (0.0907+0.20.0203) 1.43.92=5.78 m2 (0.0052+0.20.0388) 6. 213.92+ (0.0810+0.20.0232) 1.43.92=3.05 (0.0052+0.20.0388) 6. 213.92+ (0.0099+0.20.0535) 1.43.92=1.66 (0.0038+0.20.0400) 6. 213.92+ (0.0174+0.20.0965) 1.43.92=1.12 (0.0136+0.20.0285) 6. 213.92+ (0.0196+0.20.0376) 1.43.92=1.42 (0.0156+0.20.0246) 6. 213.92+ (0.0255+0.20.0225) 1.43.92=1.85 (0.0159+0.20.0235) 6. 213.92+ (0.0124+0.20.0329) 1.43.92=1.79 (0.0052+0.20.0388) 6. 213.92+ (0.0203+0.20.0907) 1.43.92=2.04 m1 -0.08177.613.92= -9.46 -0.08177. 613.92= -9.46 -0.08297. 613.02= -5.68 -0.06867. 613.02= -4.70 -0.06267. 613.32= -5.19 -0.06117. 613.42= -5.38 -0.08177. 613.92= -9.46 - 14 - m2 -0.05717. 613.92= -6.61 -0.05717. 613.92= -6.61 -0.05707. 613.02= -3.90 -0.05637. 613.02= -3.86 -0.05517. 613.32= -4.57 -0.05477. 613.42= -4.81 -0.05717. 613.92= -6.61 - 72 - 楼面板配筋计算表（续表） 支座截面 h0 (mm) m (kNm) As (mm2) 配筋实配 As(mm2) A-A80-0.89.46=-7.57474.310160491 A-B l01方向80-0.89.46=-7.57474.310160491 l02方向80-0.86.61=-5.29331.510200393 A-C l01方向80-0.89.46=-7.57474.310160491 l02方向80-0.86.61=-5.29331.510200393 A-G l01方向80-0.89.46=-7.57474.310160491 l02方向80-0.86.61=-5.29331.510200393 C-C80-0.83.90=-3.12195.510200393 C-D80-0.83.90=-3.12195.510200393 E-F80-0.85.38=-4.30269.410200393 F-F80-0.85.38=-4.30269.410200393 F-G80-0.86.61=-5.29331.510200393 边缘支座截面 h0 (mm) m (kNm) As (mm2) 配筋实配 As(mm2) A80-6.61414.210180436 B l01方向80-9.46592.710180654 l01方向80-6.61414.210180436 D l01方向80-4.70294.510200393 l01方向80-3.86241.910200393 E l01方向80-5.19325.210200393 l01方向80-4.57286.310200393 F80-4.81301.410200393 4次梁的设计 1）次梁 l1 - 73 - 次梁 l1跨度 7.2m，次梁截面高度 h=l/18l/12=7200/187200/12=400mm 600mm，取 h=600mm，截面宽度取 b=200mm。 （1）荷载设计值 m/14.84kN 2 9 . 3 7 . 7 2 l q)(gp 01 27. 0 2 . 72 9 . 3 2l l 02 01 1 m/12.97kN p)2-1 (p 3 1 2 1e 板传来的荷载 p=2pe=25.94kN/m 次梁自重 0.2(0.6-0.1)251.2=3kN/m 次梁粉刷 0.02(0.6-0.1)2+0.2171.2=0.5kN/m 则荷载总设计值 g+q=29.4kN/m （2）内力计算 弯矩设计值： 跨中m127.2kN2 . 744.29 12 1 l )qg( 12 1 M 2 2 0 支座m63.6kN2 . 794.30 24 1 l )qg( 24 1 M 2 2 0 剪力设计值： 跨中0V 支座106kN2 . 729.44 2 1 l )qg( 2 1 V 0 （3）正截面受弯承载力计算 跨中按 T 形截面计算 翼缘宽度 f b=1400mm 混凝土强度等级为 C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用 HRB335，fy=300N/mm2;箍筋采用 HPB235，fyv=210N/mm2 6 f0ffc1 10)2/100565(100140014.30 . 1)2/ hh( h bf m7kN.133m1031kN 故跨中为第一类 T 形截面，可按矩形截面进行计算 Asmin=242mm2 - 74 - 跨中： 020. 0 56514003 .141.0 10127.2 h bf M 2 6 2 0fc1 s 020. 0211 s 2 yc0fs 754mm14.3/3005651400021. 0f /fh bA 配置 4 16(As=804mm2) 支座： 070. 0 5652003 .141.0 1063.6 bhf M 2 6 2 0c1 s 072. 0211 s 2 yc0s 388mm14.3/300565200072. 0f /fbhA 配置 3 14(As=462mm2) （4）斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸 465mm100565 hhh f0w ,433. 2200/465h/h bw ，由下式 106kNkN1040456520014.30 . 125. 0bhf25. 0 3 0cc 可知截面尺寸满足要求 计算所需箍筋 采用6 双肢箍筋，计算截面尺寸 由 0 sv yv0tcs h s A 25f. 1bh75f. 0V,得 0 56520043. 17 . 010106 56556.621025. 1 bh0.7f-V hA25f. 1 s 3 0t 0svyv 故根据构造确定箍筋间距，取 s=200mm 2）次梁 l2 次梁 l2跨度 3.9m，次梁截面高度 h=l/18l/12=3900/183900/12=217mm 325mm，取 h=320mm，截面宽度取 b=150mm。 - 75 - （1）荷载设计值 m/12.94kN 2 4 . 3 61. 7 2 l q)(gp 01 44. 0 9 . 32 4 . 3 2l l 02 01 1 m/03kN. 9 p)2-1 (p 3 1 2 1e 板传来的荷载 p=2pe=18.06kN/m 次梁自重 0.15(0.32-0.1)251.2=0.99kN/m 次梁粉刷 0.02(0.32-0.1)2+0.15171.2=0.24kN/m 则荷载总设计值 g+q=19.29kN/m （2）内力计算 弯矩设计值： 跨中m24.5kN9 . 329.19 12 1 l )qg( 12 1 M 2 2 0 支座m3kN.129 . 329.19 24 1 l )qg( 24 1 M 2 2 0 剪力设计值： 跨中0V 支座37.6kN3.929.19 2 1 l )qg( 2 1 V 0 （3）正截面受弯承载力计算 跨内按 T 形截面计算 翼缘宽度 f b=1350mm，h0=285mm 6 f0ffc1 10)2/100285(100135014.30 . 1)2/ hh( h bf m5kN.24m7kN.454 故跨中为第一类 T 形截面，可按矩形截面进行计算 Asmin=92mm2 跨中： 016. 0 28513503 .141.0 105 .24 h bf M 2 6 2 0fc1 s - 76 - 016. 0211 s 2 yc0fs 293mm14.3/3002851350016. 0f /fh bA 配置 2 14(As=308mm2) 支座： 071. 0 2851503 .141.0 103 .12 bhf M 2 6 2 0c1 s 074. 0211 s 2 yc0s 151mm14.3/300285150074. 0f /fbhA 配置 2 12(As=226mm2) （4）斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸 185mm100285 hhh f0w ,423. 1150/185h/h bw ，由下式 37.6kNkN1015328515014.30 . 125. 0bhf25. 0 3 0cc 可知截面尺寸满足要求 计算所需箍筋 采用6 双肢箍筋，计算截面尺寸 由 0 sv yv0tcs h s A 25f. 1bh75f. 0V,得 0 28515043. 17 . 01037.6 56556.621025. 1 bh0.7f-V hA25f. 1 s 3 0t 0svyv 故根据构造确定箍筋间距，取 s=200mm - 77 - 三 框架结构布置及计算简图 （一）梁柱尺寸 1梁高 hb=(1/121/8)lb 横向 hb=600900mm，取 800mm 纵向 hb=650900mm，取 800mm 过道 hb=250375mm，考虑到次梁高度为 600mm，也取为 600mm 2柱截面尺寸 本工程为现浇钢筋混凝土结构，7 度设防，高度30m，抗震等级为三级，取底层 C6 柱估算柱尺寸，根据经验荷载为 15kN/m2： N=157.8(3.6+1.5)=2983.5kN 由轴压比限值得 Ac cf N 8 . 0 = 3 .148 . 0 10 5 .2983 3 =260795mm2 为安全起见，取底层柱截面尺寸为 650mm650mm，其他层为 600mm600mm （二）计算简图(取轴线处) 初步设计基础顶面离室外地面 500mm，则底层层高为 4.2+0.6+0.5=5.3m 3.00 3.00 3.00 3.003.00 3.00 3.00 3.003.00 3.00 3.00 3.003.00 3.00 3.00 3.60 3.60 3.60 3.60 3.563.56 3.563.56 3.563.56 3.563.56 3.56 2.812.812.812.81 3.00 3.603.56 720030007200 36003600360036005300 - 78 - 框架结构计算简图 （三）梁柱线刚度 (其中 E=3.0104N/mm2) AC、BC 跨梁 i=2E 12 1 0.30.83/7.2=3.5610-3E BC 跨梁 i=2E 12 1 0.30.63/3.0=3.6010-3E 上部各层柱 i= E 12 1 0.64/3.6=3.0010-3E 底层柱 i= E 12 1 0.654/5.3=2.8110-3E 将梁柱线刚度标于计算简图中 - 79 - 四 恒荷载内力计算 （一）恒荷载计算 1屋面框架梁线荷载标准值 20 厚水泥混凝土找平 0.0220=0.46kN/m2 40120 厚（1%找坡）膨胀珍珠岩(0.08+0.16)27=0.546kN/m2 四层作法防水层 0.36kN/m2 100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.56kN/m2 20mm 厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 屋面恒荷载 4.08 kN/m2 边框架梁自重 0.30.825=6kN/m 边框架梁粉刷 2(0.8-0.1)0.0217=0.48kN/m 中框架梁自重 0.30.625=4.5kN/m2 边框架梁粉刷 2(0.6-0.1)0.0317=0.34kN/m 则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为： g5AB1=6.48kN/m g5BC1=4.85kN/m g5AB2=4.083.9=15.91kN/m g5BC2=4.083=12.24kN/m 2楼面框架梁线荷载标准值 20mm 厚水泥砂浆找平 0.0220=0.46kN/m2 100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.5kN/m2 20mm 厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 水磨石面层 0.65 kN/m2 楼面恒荷载 3.89 kN/m2 边框架梁自重及粉刷 6.48kN/m 中框架梁自重及粉刷 4.85kN/m 边跨填充墙自重 0.243.618=15.55kN/m 填充墙粉刷 20.02217=2.45kN/m 则作用于楼