三相电压型PWM整流器的研究毕业论文.doc

河南理工大学毕业设计三相电压型PWM整流器的研究毕业论文 目录1 绪论11.1 PWM整流器研究的背景与意义11.2 PWM整流器的产生与发展现状21.2.1 PWM整流器的产生21.2.1电流型PWM整流器21.2.3电压型PWM整流器31.2.4 PWM整流器的发展现状41.3本课题研究的主要内容52 三相VSR原理分析与建模62.1 三相VSR的拓扑结构62.2 PWM基本原理分析62.3 三相VSR的数学模型92.3.1 三相VSR在三相静止坐标系的数学模型92.3.2 三相VSR d-q模型的建立123 三相VSR控制系统设计173.1 VSR的电流控制173.1.1 间接电流控制173.1.2直接电流控制183.2三相VSR双闭环控制系统的设计193.2.1 电流内环控制系统设计203.2.2 电压外环控制系统设计233.2三相PWM整流器参数的设计233.2.1 交流侧电感的设计233.2.2 直流侧电容的设计284 三相VSR的空间矢量控制304.1 三相VSR空间矢量PWM 控制的基本原理304.2三相VSR空间电压矢量分布304.3 SVPWM整流器的控制算法324.3.1 扇区的确定334.3.2 矢量作用时间的确定334.3.3开关矢量的确定375 Matlab 仿真405.1 基于空间电压矢量的直接电流控制的三相VSR PWM整流器的仿真405.1.1 基于空间电压矢量PWM波生成模块simulink模型建立405.1.2 PWM整流器的主回路及控制系统simulink模型的建立425.2 PWM整流器仿真波形456 总结与展望48致谢49参考文献501 绪论1.1 PWM整流器研究的背景与意义 随着现代社会的高速发展，在现代工业生产和人们日常生活中，很多场合都离不开对电的需求，但是由于近些年来煤炭、石油、天然气等不可再生能源不断地被大量过度地开采，有专家预测在未来的80多年以后，人类将再无这些能源可以使用，人类将面临能源枯竭的尴尬境地，随之而来将会引起人们对电能的恐慌。 如何更好的节约能源，开发环保和可持续利用的新能源成了当今世界亟待解决的问题，特别是与国民生产生活密切相关的电力电子变换装置，如变频器、高频开关电源、逆变电源等各种变换装置的研究备受关注。因为这些变换装置大量被使用的同时，必定会带来一些不利因素：在这些大部分变换装置使用中首先需要整流环节将交流电压转换成直流电压，而整流环节主要是通过功率二极管或者晶闸管组成的整流电路；这种方式在交流侧容易造成电流波形畸变，并向电网注入大量的无功功率和谐波，将会给电网造成严重的电磁污染，以致影响同网其他设备的正常使用，同时还存在功率因数低、直流电压波动等问题，所以既能有效治理电网污染并提高电能利用率，又能环保节能的绿色能源措施越来越受到众多研究组织的关注和重视。 能够有效解决变换装置所带来的负面效应的根本措施就是需要求变换装置实现整流环节网侧电流达到正弦化，工作于单位功率因数等特性。一般来说，要想能够消除电网谐波且获得高功率因数的途径，主要有两种：一种是在系统中加入补偿器，如静止无功补偿器(Static Var Compensator)、有源电力滤波器(Active Power Filter)等达到补偿无功功率和谐波的目的；一种是改进整流环节的装置，优化电路拓扑结构和控制算法，使自身实现抑制谐波并可调节功率因素的效能。 随着现代电力电子技术的进步与飞速发展，功率半导体器件的性能也在逐步地提高，特别是全控型功率开关器件的不断出现，以及 PWM控制技术的应用，使PWM 整流器得以诞生。PWM 整流器采用的是全控开关器件，电路结构简单，工作频率高且容易实现，通过控制开关器件的通断就可以控制整流器输入的电流波形，实现电压电流同相位或反相位，网侧功率因数近似达到1，谐波含量少，直流侧电压可控，并且这种结构的整流器能在四象限运行，可以工作在整流或逆变状态，是真正意义上的绿色装置，因此对 PWM 整流器的控制研究意义重大。1.2 PWM整流器的产生与发展现状1.2.1 PWM整流器的产生 1957年，美国通用电气公司研制出第一个商用晶闸管，标志着电力电子技术的诞生。它由于能够根据不同的用电场合，完成交直、交交、直交、直直的电能形式的变换，满足生产与生活的需求，在此后的几十年间得到大规模的应用。 八十年代初，随着对电力电子装置产生的谐波对电网产生的影响的认识不断加深，一些学者开始研究如何提高功率因数.Bellini和Figalli首先用GTO实现了真正意义上的单相PWM整流器，其功率因数接近1。到了80年代后期，由于GTR的普遍应用以及IGBT的大量使用促使PWM整流器向高频化发展，高频化可以大大提高了交流输入电流波形的正弦度，减少了直流输出电压纹波，提高了功率因数，增强了系统的稳定性。PWM整流器按直流储能形式可分为电压型和电流型；按电网相数可分类为单相电路、三相电路和多相电路；按PWM开关调制可分为硬开关调制和软开关调制；按桥路结构可分类为半桥电路和全桥电路；按调制电平可分为两电平电路、三电平电路和多电平电路。尽管分类方法多种多样，但最基本的分类方法就是将PWM整流器分类成电压型和电流型两大类，这主要是因为电压型、电流型PWM整流器，无论是在主电路结构、PWM信号发生以及控制策略等方面均各有各自的特点，并且两者间存在电路上的对偶性。其他分类方法就主电路拓扑结构而言，均可归类于电流型或电压型PWM整流器之列。1.2.1电流型PWM整流器 CSR(电流型PWM整流器)的显著特征是直流侧采用电感进行直流储能，从而使CSR直流侧呈现高阻抗的电流源特性。常采用的CSR结构有单相和三相。除直流储能电感外，与VSR相比，其交流侧增加了滤波电容，作用是与网侧电感一起组成LC三阶低通滤波器，以虑除CSR网侧谐波电流，并抑制CSR交流侧谐波电压。CSR功率开关管支路上顺向串联二极管，其主要目的是阻断反向电流(一般大功率开关管大都集成有反并联二极管)，并提高功率开关管的反向耐压能力。三相电流型PWM整流器的结构图如下：图1-1 三相CSR拓扑结构1.2.3电压型PWM整流器 电压型PWM整流器(Voltage Source Rectifier.VSR)最显著拓扑特征就是直流侧采用电容进行直流储能，从而使VSR直流侧呈低阻抗的电压源特性。由于其电路结构简单，便于控制，响应速度快，成为目前研究及实际应用较多的整流类型。电压型PWM整流器有以下几种拓扑结构：单相半桥、全桥VSR拓扑，三相半桥、全桥VSR拓扑结构、三电平VSR拓扑结构和基于软开关调制的VSR拓扑结构。其中三相电压型PWM整流器就是本文研究的对象。图1-2给出了三相半桥拓扑结构。通常所谓的三相桥式电路即指三相半桥电路。关于三相PWM整流器的工作原理将在下一节中专门论述。三相电压型PWM整流器也是本文进行电路建模、参数计算和控制器设计的基础。 图1-2三相半桥VSR拓扑结构1.2.4 PWM整流器的发展现状PWM整流器的研究始于20世纪80年代，这一时期由于自关断器件的日趋成熟及应用，推动了PWM技术的应用与研究。1982年Busse Alfred,Holtz Joachim首先提出了基于可关断器件的三相全桥PWM整流器拓扑及其网侧电流幅相控制策略，并实现了电流型PWM整流器网侧单位功率因数正弦波电流控制。1984年Akagi Hirofumi等提出了基于PWM整流器拓扑的无功补偿器控制策略，这实际上就是电压型PWM整流器早期设计思想。到20世纪80年代末，随着A. W. Green等人提出了基于坐标变换的PWM整流器连续离散动态数学模型及控制策略，PWM整流器的研究发展到一个新的高度。自20世纪90年代以来，PWM整流器一直是学术界关注和研究的热点。随着研究的深人，基于PWM整流器拓扑结构及控制的拓展，相关的应用研究也发展起来，如有源滤波器、超导储能、交流传动、高压直流输电以及统一潮流控制等，这些应用技术的研究，又促进了PWM整流器及其控制技术的进步和完善。这一时期PWM整流器的研究主要集中于以下几个方面: 1) PWM整流器的建模与分析;2)电压型PWM整流器的电流控制;3)主电路拓扑结构研究;4)系统控制策略研究;5)电流源型PWM整流器研究; 当前主要的研究领域有如下五个方面:1.关于PWM整流器的建模研究2.关于电压型PWM整流器的电流控制策略研究3.关于PWM整流器拓扑结构的研究4. PWM整流器系统控制策略的研究 随着PWM整流器及其控制策略研究的深入，研究人员相继提出了一些较为新颖的系统控制策略，分述如下: （1）无电网电动势传感器及无网侧电流传感器控制 （2）基于Lyapunov稳定性理论的PWM整流器控制 （3）PWM整流器的时间最优控制 （4）电网不平衡条件下的PWM整流器控制1.3本课题研究的主要内容 由于三相电压型PWM整流器具有电路结构简单，控制性能优良， 可运行于四象限，工作在单位功率因数的状态下，谐波含量少，符合环保节能的要求，所以本文选择三相电压型PWM整流器为课题，主要研究以下几个方面内容： (1)对所研究的三相电压型 PWM 整流器拓扑结构及工作原理进行深入分析，对整流和逆变状态下的电流换流过程进行分析，并根据系统要求对主电路的参数进行设计选取。 (2)根据系统的主电路结构，对三相电压型 PWM 整流器在三相静止坐标系与d-q同步旋转坐标系下进行数学模型推导，并对系统的双闭环控制系统进行设计，对电压空间矢量调制进行了分析。 (3)利用MATLABsimulink设计了电网平衡下 PWM整流器的仿真模型，最后搭建了实验平台，对电网平衡状态下的稳态整流进行了实验，对仿真和实验结果进行分析研究。 (4)最后对本文进行全文总结，对下一步工作研究展望做简要叙述。 2 三相VSR原理分析与建模2.1 三相VSR的拓扑结构电压型PWM整流器(Voltage Source Rectifier.VSR)最显著拓扑特征就是直流侧采用电容进行直流储能，从而使VSR直流侧呈低阻抗的电压源特性。图1-2给出了三相半桥拓扑结构。通常所谓的三相桥式电路即指三相半桥电路。三相电压型PWM整流器也是本文进行电路建模、参数计算和控制器设计的基础。三相电压型PWM整流器的拓扑结构如图2-1，图中、为三相对称电源相电压；、为三相线电流；、分别是绝缘栅双极型晶体管和续流二极管；为直流电压；R、L为滤波电抗器的电阻和电感；C为直流侧电容；为负载；为负载电流。 图2-1三相半桥VSR拓扑结构2.2 PWM基本原理分析从电力电子技术发展来看，整流器是较早应用的一种AC/DC变换装置。整流器的发展经历了由不控整流器(二极管整流)、相控整流器(晶闸管整流)到PWM整流器(可关断功率开关)的发展历程。传统的相控整流器，虽应用时间较长，技术也较成熟，且被广泛使用，但仍然存在以下问题: （1）晶闸管换流引起网侧电压波形畸变; （2）网侧谐波电流对电网产生谐波“污染”; （3）深控时网侧功率因数降低; （4）闭环控制时动态响应相对较慢。虽然二极管整流器，改善了整流器网侧功率因数，但仍会产生网侧谐波电流以“污染”电网;另外二极管整流器的不足还在于其直流电压的不可控性。针对上述不足，PWM整流器已对传统的相控及二极管整流器进行了全面改进。其关键性的改进在于用全控型功率开关取代了半控型功率开关或二极管，以PWM斩控整流取代了相控整流或不控整流。因此，PWM整流器可以取得以下优良性能: （1）网侧电流为正弦波;（2）网侧功率因数控制(如单位功率因数控制);（3）电能双向传输; （4）较快的动态控制响应。显然，PWM整流器已不是一般传统意义上的AC/DC变换器。由于电能的双向传送，当PWM整流器从电网吸取电能时，其运行于整流工作状态;而当PWM整流器向电网传输电能时，其运行于有源逆变工作状态。所谓单位功率因数是指：当PWM整流器运行于整流状态时，网侧电压、电流同相(正阻特性);当PWM整流器运行于有源逆变状态时，其网侧电压、电流反相(负胜特性)。进一步研究表明，由于PWM整流器其网侧电流及功率因数均可控，因而可被推广应用于有源电力滤波及无功补偿等非整流器应用场合。 图2-2 PWM整流器模型电路图PWM整流器实际上是一个交、直流侧可控的四象限运行的变流装置。为便于理解，以下首先从模型电路阐述PWM整流器的原理。图2-2为PWM整流器模型电路，可以看出:PWM整流器模型电路由交流回路、功率开关管桥路以及直流回路组成。其中交流回路包括交流电动势e以及网侧电感L等;直流回路包括负载电阻及负载电动势等;功率开关管桥路可由电压型或电流型桥路组成。当不计功率开关管桥路损耗时，由交、直流侧功率平衡关系得 式中 v 、i是模型电路交流侧电压、电流;、是模型电路直流侧电压、电流。由上式不难理解，通过模型电路交流侧的控制，就可以控制其直流侧，反之也成立。以下着重从模型电路交流侧入手，分析PWM整流器的运行状态和控制原理。 （a） (b) (c) (d)图2-3 PWM整流器交流侧稳态矢量关系稳态条件下，PWM整流器交流侧矢量关系如图2-3所示。为简化分析，对于PWM整流器模型电路，只考虑基波分量而忽略PWM谐波分量，并且不计交流侧电阻。这样可从图2-3分析:当以电网电动势矢量为参考时，通过控制交流电压矢量V即可实现PWM整流器的四象限运行。若假设不变，因此也因此不变，在这种情况下，PWM整流器交流电压矢量端点运动轨迹构成了一个以为半径的圆。当电压矢量端点位于圆轨迹A点时，电流矢量比电动势滞后90度，此时PWM整流器网侧呈现电感特性，如图2-3a所示;当电压矢量端点运动至圆轨迹B端点时，电流矢量与电动势矢量平行且同向，此时PWM整流器网侧呈现正电阻特性，如图2-3b所示;当电压矢量端点运动至圆轨迹C点时，电流矢量比电动势矢量超前90度，此时PWM整流器网侧呈现纯电容特性，如图2-3c所示;当电压矢量端点运动至圆轨迹D点时，电流矢量与电动势矢量平行且反向，此时PWM整流器网侧呈现负阻特性，如图2-3d所示。以上，A, B, C, D四点是PWM整流器四象限运行的四个特殊工作状态点，进一步分析，可得PWM整流器四象限运行规律如下:(1) 电压矢量端点在圆轨迹AB上运动时，PWM整流器运行于整流状态。此时，PWM整流器需从电网吸收有功及感性无功功率，电能将通过PWM整流器由电网传输至直流负载。值得注意的是，当PWM整流器运行在B点时，则实现单位功率因数整流控制;而在A点运行时，PWM整流器则不从电网吸收感性无功功率，而只从电网吸收有功功率 (2)当电压矢量端点在圆轨迹BC上运动时，PWM整流器运行于整流状态。此时，PWM整流器需从电网吸收有功及容性无功功率，电能将通过PWM整流器由电网传输至直流负载。当PWM整流器运行至C点时，PWM整流器将不从电网吸收有功功率，而只从电网吸收容性无功功率。(3)当电压矢量端点在圆轨迹CD上运动时，PWM整流器运行于有源逆变状态。此时PWM整流器向电网传输有功及容性无功功率，电能将从PWM整流器直流侧传输至电网。当PWM整流器运行至D点时，便可实现单位功率因数有源逆变控制。(4)当电压矢量端点在圆轨迹DA上运动时，PWM整流器运行于有源逆变状态。此时，PWM整流器向电网传输有功及感性无功功率，电能将从PWM整流器直流侧传输至电网。实现四象限运行的控制方法有:1、 可以通过控制PWM整流器交流侧电压，间接控制网侧电流; 二、可以通过网侧电流的闭环控制直接控制PWM整流器的网侧电流。2.3 三相VSR的数学模型2.3.1 三相VSR在三相静止坐标系的数学模型 所谓三相VSR一般数学模型就是根据三相VSR拓扑结构，在三相静止坐标系(a,b,c)中利用电路基本定律(基尔霍夫电压、电流定律)对VSR所建立的一般数学描述。三相VSR拓扑结构上图2-1所示。针对三相VSR一般数学模型的建立，通常作以下假设: （1）电网电动势为三相平稳的纯正弦波电动势(, ,); （2）网侧滤波电感是线性的，且不考虑饱和; （3）功率开关损耗以电阻，表示，即实际的功率开关可由理想开关与损耗电阻，串联等效表 （4）为描述VSR能量的双向传输，三相VSR其直流侧负载由电阻和直流电势串联表示。由上述假设得到三相电压型PWM整流器的主电路数学模型如图2-4所示。图中、为三相对称电源相电压(在图中用e(t)表示)；、为三相线电流；为直流电压；、为滤波电抗器的电阻和电感；为直流侧电容；为负载；为负载电流。、为整流器的开关函数。图2-4 三相整流器的主电路数学模型 根据三相VSR特性分析需要，三相VSR一般数学模型的建立可采用开关函数描述的一般数学模型，采用开关函数描述的一般数学模型是对VSR开关过程的精确描述，较适合于VSR的波形仿真。 以三相VSR拓扑结构为例，建立采用开关函数描述的VSR一般数学模型，如图2-4所示，当直流电动势=0时，直流侧为纯电阻负载，此时三相VSR只能运行于整流模式，当，三相VSR既可运行于整流模式，又可运行于有源逆变模式当运行于有源逆变模式时，三相VSR将:所发电能向电网侧输送，有时也称这种模式为再生发电模式;当。当时，三相VSR也只能运行于整流模式。为分析方便，首先定义单极性二值逻辑开关函数为 （2-1），表示上桥臂导通，下桥臂关断；，表示上桥臂关断，下桥臂导通。 将三相VSR功率管损耗等值电阻R，同交流滤波电感等值电阻合并，且令,采用基尔霍夫电压定律建立三相VSR a相回路方程 （2-2）当导通而关断时，Sa=1，且;当关断而导通时，开关函数Sa=0，且=0，所以，式(2-2)改写成 （2-3） 同理，可得b相, c相方程如下： （2-4） （2-5）考虑到三相对称系统， （2-6） 联立式（2-3）式（2-6），则 （2-7） 在图2-3中，任何瞬间总有三个开关管导通，其开关模式有8种，因此，直流侧电流可描述为 （2-8） 另外，对直流侧电容正极节点处应用基尔霍夫电流定律，得 （2-9） 联立式（2.3）式（2.9）得三相电压型PWM整流器在三相静止坐标系（a,b,c)下的开关函数数学模型为： （2-10）引入状态变量X后，可写成状态变量的表达形式为： （2-11）其中， （2-12） （2-13） （2-14） （2-15） （2-16） （2-17）2.3.2 三相VSR d-q模型的建立前面对三相静止坐标系（a,b,c）中的VSR一般数学模型进行研究分析。虽然VSR在abc坐标系下一般数学模型具有物理意义清晰、直观等特点，但是在这种模型中，VSR交流侧均为具有一定频率、幅值和相角的正弦时变交流量，因而不利于控制系统的设计。一般的VSR采用电压电流双闭环控制，当电流内环采用PI调节器时，三相静止坐标系中的PI调节器无法实现电流无静差控制。通过坐标变换将三相（a,b,c）静止坐标系转换成以电网基波频率同步旋转的d-q坐标系。通过这样的变换，静止坐标系中的基波正弦量将转化成同步旋转坐标系中的直流量，对直流给定PI调节器则可以实现无静差控制，从而提高稳态电流控制精度。而且旋转坐标系中存在有功电流和无功电流的解耦，有利于实现VSR的控制系统的设计。在三相VSR d-q模型建立过程中，常用到两类坐标变换，一类是将三相静止对称坐标系(a,b,c)变换成两相垂直静止坐标系(D，Q)；另一类是将三相静止对称坐标系(a,b,c)变换成二相同步旋转坐标系(d，q)，或是将二相静止垂直坐标系(D，Q)变换成二相同步旋转坐标系(d，q)，以电流矢量为例，分别讨论两类坐标变换:1三相静止坐标系(a,b,c)到二相静止垂直坐标系(D，Q)的变换图2-5表示了三相静止坐标系(a,b,c)与二相静止垂直坐标系(D,Q)的空间位置关系。其中Q轴与a轴重合，而D轴滞后a轴90度相角。若与Q轴间相角为，则在Q-D轴上投影满足： （2-18） 图2-5（D、Q）坐标系与（a、b、c）坐标系另外，在a、b、c三轴上的投影为 （2-19）由三角函数关系及联立上式推得 （2-20） 定义零轴分量 （2-21） 联立式（2-20）, （2-21）式，并写成矩阵形式 （2-22）两相静止坐标系(D，Q)到两相两步旋转坐标系（d，q）的变换矩阵为 （2-23）2 三相静止坐标系(a,b,c)到二相同步旋转坐标系(d, q)的变换在三相电路中，两相同步旋转坐标系（d, q）中的q轴分量常表示有功分量，而d轴分量则常用以表示无功分量，如图2-5所示。 在三相静止对称坐标系（a, b, c）中，、分别表示三相电网电动势矢量和电流矢量，并且、以电网基波角频率逆时针旋转。根据瞬时无功功率理论，在描述三相电量时，将两相旋转坐标系（d, q）中q轴与电网电动势矢量同轴。矢量（q 轴）方向的电流分量 定义为有功电流，而比矢量E滞后相角的轴（ d 轴）方向电流分量定义为无功电流。另外，初始条件下，令 q轴与 a 轴重合。 如图2-6所示，若令矢量与 a 轴相角为, q 轴与 a 轴相角为，则 （2-24）矢量在a, b, c 三相静止坐标轴的投影为 （2-25） 图-6 坐标系（d,q) 坐标系（a,b,c）及矢量分解定义零轴分量为 （2-26） 联立上式可得 （2-27）式中旋转变量矩阵 （2-28）经过数学分析得三相VSR在两相dq同步旋转坐标系下的数学模型为： （2-29） 3 三相VSR控制系统设计通过第2章对三相电压型PWM整流器的工作原理分析，得出了通过控制网侧的输入电流，就可以实现单位功率因数和PWM整流器四象限里运行，所以对网侧的电流控制也是对整个系统控制的关键。此外，在实际应用中，还需要稳定直流侧的电压，对这一目标采用电压外环的控制加以实现。3.1 VSR的电流控制VSR的建模及工作原理分析表明，当其正常工作时，在能够稳定直流侧电压的同时，实现网侧在受控功率因数条件下的正弦波形电流控制。另一方面，当VSR应用于有源电力滤波器等领域时，对其网测电流的控制决定了系统性能的指标的优劣。因此，VSR的电流控制策略是十分重要的。常规的VSR控制系统一般采用双闭环控制，即电压外环和电流内环控制。目前，VSR电流控制技术根据是否引入电流闭环，分为两大类，即间接电流控制和直接电流控制。3.1.1 间接电流控制 间接电流控制或被称为相位幅值控制，顾名思义它不是直接对电流控制，其实质是通过PWM的控制，在整流器交流器产生幅值和相位都能够控制的正弦电压，并使该电压与电网电压通过对电感的作用，形成幅值和相位也能够控制的正弦基波电流，从而达到控制电流的目的。尽管间接电流控制的动态性能欠佳，但因其控制简单、成本低廉，在对PWM整流器动态性能要求不高的场合，间接电流控制仍然有一定的应用前景。应用SPWM技术，通过对调制电压的控制就可以实现对整流器输入电压相位和幅值的调节。为了稳定输出电压，间接电流控制需要引入电压闭环反馈。间接电流控制原理框图如图3-1。 图3-1 间接电流控制原理框图当整流器负载波动时，通过调节输入电压的幅值和相位按一定的轨迹移动，可以使整流器重新达到稳态且输入功率因数保持不变。实际上，间接控制策略的目标就是根据检测到的输出电压和电网电压信号，控制整流器输入电压矢量按需要的轨迹移动。间接电流控制虽有一定的应用空间，但其缺点却是不可忽略的。其缺点如下：（a） 系统动态性能不佳，整流器的输入电感具有较大时间常数，而幅相控制没有采取任何措施补偿电感的时滞作用；（b） 动态过程中存在直流电流偏移和很大的电流过冲，而控制器本身没有限流功能，因而需要有过流保护；（c） 控制信号的运算过程中乃至电路的参数，控制信号对系统参数的波动较为敏感。 针对上述缺点，有一些改进的办法，比如引入电流微分或动态解耦的串联补偿，利用零极点对消的原理可心改善整流器的电流响应特性，在间接电流控制基础上增加功率因数角闭环，通过模糊控制器对交流侧电压幅值和相位进行前馈补偿，可心使PWM整流器在电网电压波动或电路参数变化等扰动下保护单位功率因数和稳定的直流输出电压。这些改进方案的提出，可以促进间接电流控制实用化。3.1.2直接电流控制VSR直接电流控制是针对VSR间接电流控制的不足(动态响应慢、对参数敏感)而提出来的。这种直接电流控制与间接电流控制在结构上的主要差别在于，前者具有网侧电流闭环控制，而后者则无网侧电流闭环控制，同时也使网侧电流控制对系统参数不敏感，从而增强了电流控制系统的稳定性。对网压而言，电流内环实质起到前馈作用；控制电路具有限流保护能力，由于系统在每一个载波周期都对电流进行比较，因此故障情况下过电流保护迅速，可靠性高。直接电流控制方案物理意义清晰，控制电路简单，控制效果良好。直接电流控制中双闭环控制是目前应用最广泛，最实用化的控制方式，其中电压外环是控制直流侧电压的，并给电流内环提供指令电流；电流内环则根据指令电流进行电流快速跟踪控制。由于VSR电流内环性能不仅影响直流侧电压响应，而且当VSR应用于诸如有源电力滤波器(APF)等领域时，其网侧电流的控制性能便决定了系统性能指标的优劣，因而VSR直接电流控制策略的研究引起了学术界广泛关注，先后提出了固定开关频率PWM电流控制、滞环PWM电流控制等。其中，固定开关频率PWM电流控制其算法简便，物理意义清晰，且实现较方便。另外，由于开关频率固定，因而网侧变压器及滤波电感设计较容易，并且有利于限制功率开关损耗。但该方案的主要缺点是，在开关频率不高条件下，电流动态响应相对较慢，且电流动态偏差随电流变化率而相应变化。相比之下，滞环PWM电流控制则具有较快的电流响应，且电流跟踪动态偏差由滞环宽度确定，而不随电流变化率变化而变动。但该方案主要不足就是，开关频率随电流变化率变化而波动，造成网侧滤波电感设计困难，功率模块应力及开关损耗增大，因而在大功率变流领域难以应用，为此提出了基于固定开关频率的滞环PWM电流控制策略。1固定开关频率PWM电流控制基本原理及控制算法 所谓固定开关频率PWM电流控制，一般是指PWM载波(如三角波)频率固定不变，而以电流偏差调节信号作为调制波的PWM控制方法，其电流环控制结构如图3-2所示。 图3-2固定开关频率PWM电流控制闭环结构2滞环PWM电流控制 当开关频率人按一定规律变化时，电流跟踪性能将得以改善，电流偏差将在某一限定值内基本不变，这对要求电流跟踪精度较高的控制系统十分重要。而滞环PWM电流控制则可以实现上述要求。这种电流控制结构中无传统的电流调节器(如P,PI调节器等)，取而代之的是一非线性环节滞环。当电流偏差超越滞环宽度时，主电路开关切换，并迫使电流偏差减小，显然这是一种典型的非线性控制。研究表明，滞环PWM电流控制具有较好的稳定性和快速性。3.2三相VSR双闭环控制系统的设计 在三相VSR控制系统设计中，一般采用双闭环控制，即电压外环和电流内环。双闭环控制系统中的电压外环是为了控制稳定直流侧电压，根据电压的大小调整整流器工作的状态，并给电流内环输出给定值；电流内环是使检测的输入电流能够跟踪给定电流，实现单位功率因数的整流或逆变。在前面分析整流器数学模型中，在三相静止 abc坐标系下难以设计控制系统，而且对系统控制做不到无静差，所以，双闭环控制建立在同步旋转d-q坐标系下数学模型基础上的。而在同步旋转坐标系下，d 轴和q轴变量之间相互耦合，那么，在d-q 坐标系耦合状态下进行解耦，希望一个变量仅受另一个变量控制，系统解耦方法一般采用串联补偿解耦和前馈补偿解耦，本文研究的系统主要采用前馈补偿解耦控制的方法。 其控制结构图如下： 图3-3 整流器控制结构图3.2.1 电流内环控制系统设计 由前面叙述可以知道，三相VSR的d-q模型可以描述为 （3-1）式中，、电网电动势矢量的、分量； 、三相VSR交流侧电压矢量的、分量； 、三相VSR交流侧电流矢量的的、分量。 从三相VSR的d-q模型方程式可以看出，由于VSR的d、q轴变量相互耦合，给控制器的设计造成一定困难。为此，可以采用前馈解耦控制策略，当电流调节器采用PI调节器时，则、的控制方程如下： （3-2） 式中，、电流内环比例调节增益和积分调节增益； 、和的电流指令值。将式（3-2）带入式（3-1），并化简可得 （3-3） 显然，式（3-3）表明：基于前馈的控制算式（3-2）使VSC电流内环（，）实现了解耦控制。 由此可以画出电流内环的解耦控制结构，如下图： 图3-4 三相VSR电流内环解耦控制结构 由于两电流内环的对称性，因而下面以控制为例讨论电流调节器的设计。考虑电流内环信号采样的延迟和PWM的小惯性特性，取为电流内环电流采样周期（即为PWM开关周期），为桥路PWM等效增益，0.5模拟PWM的小惯性特性。已解耦的电流内环结构如图3-5所示。 图3-5 电流内环结构 将PI调节器传递函数改写成零极点形式，即 （3-4）将小时间常数、合并，得到简化后电流环结构如图3-6所示。 图3-6 电流内环简化结构 由此可以按照典型型系统设计电流内环调节器，从图3-6得到电流内环开环传递函数为 (3-5) 为了尽量提高电流响应的快速性，对典型型系统而言，可设计适当的中频宽，工程上常取。按照典型型系统参数设计关系有 (3-6)解得: (3-7)3.2.2 电压外环控制系统设计 三相VSR的电压环简化结构如下图所示。 图3-7三相VSR电压环简化结构结构 ，电压外环PI调节器参数;由于电压外环的主要控制作用是稳定三相VSR直流电压，故其控制系统整定时，应着重考虑电压环的抗扰性能。型系统设计对恒值给定可以实现无静差跟踪，显然，同样可按典型型系统设计电压调节器，由图3-7得电压环开环传递函数为 (3-8)由此，得电压环中频宽为 (3-9)由典型型系统控制器参数整定关系，得 (3-10)综合考虑电压环控制系统的抗扰性和跟随性，取，计算出电压环PI调节器参数为 (3-11)3.2三相PWM整流器参数的设计3.2.1 交流侧电感的设计 在VSR系统设计中，交流侧电感的设计至关重要。这是因为VSR交流侧电感的取值不仅影响到电流环的动、静态响应，而且还制约着VSR输出功率、功率因数以及直流电压。VSR交流侧电感的作用归结如下：(1)隔离电网电动势与VSR交流侧电压。通过VSR交流侧电压幅值、相位的PWM控制，或通过VSR交流侧电流幅值、相位的PWM控制都可实现VSR四象限运行。(2)虑除VSR交流侧PWM谐波电流，从而实现VSR交流侧正弦波电流或一定频带范围内的任意电流波形控制。(3)使VSR获得良好电流波形的同时，还可向电网传输无功功率，甚至实现网侧纯电感、纯电容运行特性。(4)使VSR控制系统获得了一定的阻尼特性，从而有利于控制系统的稳定运行。(5)使VSR具有Boost型PWM AC/DC 变换性能以及直流侧受控电流源特性。可见，VSR交流侧电感对VSR系统的影响和作用是综合的。以下将从稳态条件下满足VSR输出有功(无功)功率以及电流波形品质指标两方面讨论VSR交流侧电感的设计。1 满足功率指标时电感的设计稳态条件下，VSR交流侧矢量关系如图3-8，图中忽略了VSR交流侧电阻R,且只讨论基波正弦电量。由图3-8看出：当不变，且一定条件下，通过控制VSR交流侧电压V的幅值、相位，即可实现VSR四象限运行，且矢量V端点轨迹是以为半径的圆。由于，因此VSR交流侧稳态矢量关系体现了对其交流侧电感L的约束。E交流电网电动势VVSR交流侧相电压I交流侧相电流交流侧电感电压 图3-8 VSR稳态交流侧矢量关系图3-8中，B、D点为VSR单位功率因数整流、逆变状态运行点，A、C点为VSR纯电感、纯电容特性运行点，并且通过、坐标轴将VSR运行状态分为四个运行象限。当VSR直流侧电压确定后，VSR交流侧电压最大峰值也得以确定，既： （3-12） MPWM相电压最大利用率为使VSR获得四象限运行特性，F点应可处于圆轨迹上任一点，为此必须确保VSR能输出足够大的。但由于，因此必须限制VSR交流侧电感，使足够小，才能使VSR四象限运行，且可以输出足够大的交流电流。VSR交流侧功率因数角，利用余弦定理得 （3-13）将代入式（3-13），化简得 （3-14）求解上式得 （3-15）式中 Em电网相电动势峰值； ImVSR交流侧相电流基波峰值； VmVSR交流侧相电压基波峰值。由上面可得： （3-16）将式（3-16）代入（3-15）得 （3-17）显然式（3-17）中的分子大于零，所以 （3-18）式（3-18）体现了实现VSR四象限运行时直流侧电压取值的下限。对于三相VSR，若采用SPWM控制则M=1/2，而采用空间矢量(SVPWM) 控制时，则。所以，在该仿真系统中有以上的参数可得： （3-19） 则： 本文选取直流侧电压值为：400V。设三相VSR采用SVPWM控制，且忽略VSR损耗，则 （3-20） （3-21） 式中 p三相VSR交流侧有功功率; q三相VSR交流侧无功功率。将式（3-19）代入（3-17）得： （3-22）2 满足瞬态电流跟踪指标时的电感设计电感的设计还需要考虑满足VSR瞬态电流跟踪指标要求，即要快速电流跟踪，又要抑制谐波电流。以VSR正弦波电流控制为例，当电流过零时，其电流变化率最大，此时电感应足够小，以满足快速跟踪电流要求;另一方面，在正弦波电流峰值处，谐波电流脉动最严重，此时电感应足够大，