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乌海市区某政府办公楼建筑结构设计毕业论文第一部分 设计基本资料1.l 初步设计资料一. 工程名称：乌海市区某政府办公楼建筑结构设计二. 工程概况：建筑总高为23.1m,主体为六层，局部为五层，室内外高差0.45m.三基本风压：0.5KN/.四. 雨雪条件：基本雪压0.25 KN/。五. 水文资料：地下水位在-4.5米处。六. 地质条件：1. 地震烈度：本工程地震设防烈度为8度，设计基本地震加速度0.2g，场地类型：类。2. 地质资料：表11 地质资料岩土名称土层厚度（m）质量密度（g/cm3）地基土静荷载标准值（Kpa）粉土2.481.963160粉砂1.021.98150粉砂-1.98160砾沙4.01-220粉细沙-180七. 材料使用：1. 混凝土：梁柱板均使用C30混凝土。2. 钢筋：梁柱纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB400,箍筋HRB335,基础用HPB3003. 墙体：a. 外纵墙采用300厚混凝土空心砌块（11.8KN/m3），一侧墙体为水刷石墙面（0.5KN/）,一侧为20厚抹灰（17KN/）；b. 内隔墙采用200厚蒸压粉煤灰加气砼砌块（5.5KN/m3）,两侧均为20mm厚抹灰（17KN/）。4. 窗：均为钢框玻璃窗（0.45KN/m2）5. 门：除大门为玻璃门（0.45KN/m2），办公室均为木门(0.2KN/m2).1.2 结构选型一. 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。二. 屋面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，屋面板厚100mm。三. 楼面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，板厚100mm。四. 楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。 第二部分 结构布置及计算简图2.1 结构布置及梁,柱截面尺寸的初选2.1.1梁柱截面尺寸初选 主体结构共6层，局部5层，底层高4.2m，其他层高均为3.6m。内墙做法：200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块；外墙做法：300厚混凝土空心砌块，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。板厚取100 mm：mm一.梁截面尺寸的估算：(1)主梁：L=6000,取600，取300故框架横纵梁的截面尺寸为bh=300600(2).次梁：L=6000 ,取400，b取250故框架次梁的截面尺寸为bh=250400表2-1 估算梁的截面尺寸（）及各层混凝土强度等级层数混凝土强度等级横梁（bh）纵梁（bh）次梁（bh）AB跨BC跨16C30300600300600300600250400二.柱截面尺寸的估算 初选柱的截面尺寸为600600；1082.1.2 结构布置图2-1 结构平面布置图2.2框架结构的计算单元图2-2 框架结构梁，柱尺寸注：室内外高差0.45m,基础埋深3.9m第三部分 横向框架梁柱线刚度及框架侧移刚度计算3.1框架梁的线刚度计算在框架结构中，现浇楼板的楼盖可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I=2 Io（Io为梁的截面惯性矩） （31） 梁采用C30混凝土，。表3-1 框架梁线刚度表 中框架梁编号截面尺寸跨度惯性矩线刚度LAB ,LCD600300600025.410922.7109 LBC 600300240025.410922.7109 3.2 框架柱的抗侧刚度计算框架柱的线刚度计算方法同框架梁表3-2 框架柱抗侧刚度层号柱编号KD2-6边柱910100.60.2311.92410412.36104中柱910102.10.5124.2610412.361041边柱7.3610100.7340.4512.0610410.24104中柱7.3610102.5680.6723.0610410.24104其中，K及由计算的梁柱线刚度计算如下： 2-6层 边柱 中柱 1层 边柱 中柱 第四部分 重力荷载代表值的计算4.1恒荷载计算4.1.1屋面及楼面恒荷载计算一. 屋面采用倒置式不上人屋面保护层：C20细石混凝土隔离层：干铺无纺聚酯纤维布一层保温层：挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板防水层：按屋面说明选用找平层：1:3水泥砂浆，砂浆中掺入聚丙烯20厚找坡层：1:8水泥珍珠岩找2坡 最薄处20厚结构层：钢筋混凝土现浇屋面板 100厚 0.125KN/m3=2.5KN/m2抹灰层：20厚混合砂浆 0.0217KN合计：2.5+1.55+0.34=4.39KN/m2二. 各层走廊楼面及标准层楼面采用陶瓷地砖楼面10厚地砖铺实拍平，水泥浆擦缝0.70KN/m220厚1:4干硬水泥砂浆水泥结合层一遍钢筋混凝土楼板 100厚 0.125 KN/m3=2.5 KN/m2抹灰层：20厚混合砂浆 0.0217 KN/m3=0.34 KN/m2合计：0.70+2.5+0.34=3.54 KN/m24.1.2梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算一.梁自重：1.框架梁：bh=300600梁自重： 250.3m(0.6m-0.1m)=3.75 KN/m抹灰层20厚混合砂浆： （0.340.02+0.50.022）17=0.46KN/m合计：3.75+0.46=4.21 KN/m2.次梁：bh=250400梁自重：250.25m(0.4m-0.1m)=1.88 KN/m抹灰层20厚混合砂浆： 0.02m(0.4m-0.1m)2+0.25m17=0.34KN/m合计：1.88+0.34= 2.22KN/m二.柱自重1.框架柱：bh=600600柱自重：25 0.6m0.6m=9KN/m抹灰层20厚混合砂浆:(0.60.022+0.640.022)17=0.84 KN/m合计：9+0.84=9.84 KN/m三.外纵墙自重：纵墙：0.3m11.8=3.54 KN/m2钢框玻璃窗：0.45 KN/水刷石外墙面：0.5 KN/外纵墙内侧抹灰20厚混合砂浆：0.0217 KN/=0.34 KN/合计：3.54+0.5+0.34=4.38 KN/四.内墙自重：200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 5.50.2=1.1 KN/m2两侧20厚抹灰混合砂浆 0.02217=0.68 KN/m2合计：1.1+0.68=1.78 KN/五.女儿墙自重：300厚加气混凝土砌块11.8两侧20厚抹灰 17合计：11.80.3+1720.02=4.22 KN/4.2. 活荷载计算4.2.1屋面及楼面活荷载计算一. 根据荷载规范查得 ：不上人屋面：0.5KN/楼 面：2.0KN/(办公楼)走 廊: 2.5KN/二.雪荷载Sk=1.00.25 KN/=0.25 KN/屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者4.3重力荷载代表值4.3.1标准层一、恒荷载 楼板 （3.3+3.15）14.43.54=328.8KN 主梁 （3.3+3.15）4+14.44.21=169.2KN 次梁 122.22=26.6KN 柱 9.843.64=141.7KN 外墙 3（3.3+3.15）2-1.51.83-1.21.8 4.38=124.6KN 内墙 3621.78+(3.3+3.15) 23-41.02.1 1.78=116.5KN 门 41.02.10.2=1.68KN 窗 1.51.830.45+1.21.80.45=4.6KN 合计 913.7KN二、活荷载（3.3+3.15）622.0=154.8KN（3.3+3.15）2.42.5=38.7KN合计 193.5KN则重力荷载代表值Gi=913.7+0.5193.5=1010.5KN4.3.2底层一、恒荷载 楼板 （3.3+3.15）14.43.54=328.8KN 主梁 （3.3+3.15）4+14.44.21=169.2KN 次梁 122.22=26.6KN 柱 9.84（4.4+1.8）4=244KN 外墙 124.6/2+3.8（3.3+3.15）2-2.11.84 4.38=210.8KN内墙 3.8621.78+(3.3+3.15) 23.8-41.02.1 1.78+(63.8-1.82.1) 1.78=187.4KN 门 41.02.10.2=1.68KN 窗 1.82.150.45=8.5KN 合计 1177KN二、活荷载（3.3+3.15）622.0=154.8KN（3.3+3.15）2.42.5=38.7KN合计 193.5KN则重力荷载代表值Gi=1177+0.5193.5=1273.8KN4.3.3顶层一、恒荷载 屋面板 3.314.44.39=208.6KN 主梁 （3.32+14.4）4.21=88.4KN 次梁 122.22=26.6KN 柱 9.841.24=47.2KN 外墙 3.3（1.8-0.6）2-1.21.2-1.21.5 4.38=20.5KN 内墙 1.2621.78+(3.3 21.2-21.02.1 1.78=32.3KN 门 21.02.10.2=0.84KN 窗 (1.51.2+1.21.2)0.45=1.5KN 女儿墙 （14.4+3.32）0.94.22=79.8KN 合计 505.8KN二、活荷载（3.3+14.4）0.25=11.9KN合计 11.9KN则重力荷载代表值Gi=505.8+0.511.9=511.8KN第五部分横向水平荷载作用下结构内力和侧移验算5.1 集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi 根据抗震规范（GB500112010）第5.1.3条：，顶层的荷载代表值包括：屋面荷载、50%的屋面雪荷载、顶层横墙框架自重、顶层半层墙柱自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载、50%楼面均布荷载、该层横墙框架横梁自重、该层上下各半层柱及墙体自重。各楼层重力荷载代表值Gi确定如下：图5-1 结构质点重力荷载值5.2 水平地震作用下框架侧移和内力的计算5.2.1水平地震作用下框架的侧移验算一按顶点位移法计算结构的基本周期顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。只要求出结构的顶点水平位移，就可以按式（5-4）求得结构的基本周期：结构顶点假想位移可以由下列公式计算，计算过程见表5-1 （5-1） （5-2） （5-3） （5-4）式中：考虑非结构墙体刚度影响的周期折减系数，当才采用实砌填充墙时取0.60.7;当采用轻质墙、外挂墙板时取0.8。：框架结构的顶点假想位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出T，再用T求出框架结构的底部剪力。进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。：第i层第j跟柱的抗侧移刚度；表51结构顶点的假想侧移计算层次Gi (KN)ViDiUi6511.8511.812.361044.14159.3451010.51522.312.3610412.3155.241010.52532.812.3610420.5142.931010.53543.312.3610428.7122.421010.54553.812.3610436.893.711273.55827.310.2410456.956.9按公式（54）计算基本周期T,其中量纲为m，取二.横向地震作用计算根据建筑设计抗震规范（GB500112010）第5.1.2条规定，对于高度不超过40米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿着高度方向分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算地震作用。因此本框架采用底部剪力法计算地震作用。在类场地，8度设防区，设计地震分组为第一组，基本地震加速度值为0.2g，由建筑设计抗震规范（GB500112010）表5.1.41和表5.1.42可查得：结构的特征周期和水平地震影响系数最大值（8度，多遇地震作用）为：=0.35s =0.16因此1.结构总水平地震作用标准值计算： (5-5) (5-6) (5-7) 式中： 相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值；：结构等效总重力荷载：顶部附加水平地震作用；：结构总水平地震作用标准值；：分别为质点i,j的计算高度；结构等效总重力荷由公式（56）计算得：因为，所以不考虑顶部附加水平地震作用所以对于多质点体系，结构底部横向水平地震作用标准值由（5-5）：各质点的水平地震作用按公式（57）计算：各楼层地震剪力按: 计算：2. 各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表如下：表52各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力表层(KN)611464.30.1695.195.112.361040.77518997.40.27160.5255.612.361042.07415359.60.22130.8386.412.361043.1311721.80.1695.1481.512.361043.9280840.1164.5546.912.361044.415603.400847.6594.410.041045.9最大位移发生在第一层，其楼层最大位移与楼层高之比：小于建筑设计抗震规范（GB500112010）第5.5.1条规定的位移极限值=1/550满足位移要求。 图5-2 作用于各楼层处水平地震力5.2.2.水平地震作用下框架内力计算 一. 框架柱轴力和柱弯矩计算框架第i层j柱分配到的剪力Vij以及该柱上，下端的弯矩和分别按下列各式计算: （ 5-8） （5-9） （5-10） （5-11）其中，为标准反弯点高度比表53 框架柱K值和y值表层A柱B柱kyky60.60.32.10.450.60.42.10.540.60.452.10.530.60.452.10.520.60.52.10.510.740.72.5680.6表54各层柱剪力计算层次695.112.361040.160.3415.2232.335255.612.361040.160.3440.9086.904386.412.361040.160.3461.82131.383481.512.361040.160.3477.04163.712546.912.361040.160.3487.50185.951594.510.241040.20.3118.9178.35表55 各层柱端弯矩计算层次ZAZB(h-Yh)YhMuMbYh(h-Yh)MuMb62.521.0838.416.41.462.1469.247.252.161.4488.358.91.641.96170.3142.541.981.62122.4100.11.81.8236.5236.531.981.62152.5124.81.81.8294.7294.721.641.96143.5171.51.81.8334.71334.711.492.91177.2346.02.521.88335.3449.4二.梁端剪力计算： (5-12 ) (5-13) (5-14)图53 梁端弯矩计算简图图5-4 梁剪力计算简图表56各层梁端弯矩计算层号LABLBCMAB(KNM)MBA(KNM)MBC(KNM)MCB(KNM)638.420.149.149.15104.765.3152.2152.24181.3113.7265.3265.33252.6159.4371.8371.82268.3188.8440.6440.61348.7201469.0469.0表57 各层梁端剪力计算层号LABLBCVAB=VBAVBC=VCB69.7540.9528.3126.8449.2221.1368.7309.8276.2367.2191.6390.8 图5-5 地震作用下的框架弯矩图注：括号内的数值是梁的弯矩值，水平荷载作用下，框架弯矩图是一个反对称图形。图5-6地震作用下框架结构剪力图5.3横向风荷载作用下框架结构内力和侧移的计算5.3.1风荷载标准值荷载规范规定，对于基本自震周期大于0.25，以及对于高度大于30m，且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响。取一榀横向框架，作为计算单元。风荷载标准值按如下公式计算： (5-15) 式中 -风荷载标准值（KN/m2） -高度Z处的风振系数 -风荷载体型系数 -风压高度变化系数 -基本风压（KN/m2）表5-8 集中于各楼层处风荷载作用值层次AF622.410.8821.1411.6113.2518.80.840.821.91.023.2223.22415.20.680.741.80.8623.2219.96311.60.520.741.60.7723.2217.9280.360.741.40.6723.2215.614.40.200.741.20.584023.2 图5-7 作用于各楼层处水平风荷载5.3.2.风荷载作用下的框架结构的内力计算一. 框架柱剪力和柱端弯矩计算框架第i层j柱分配到的剪力Vij以及该柱上，下端的弯矩和分别按下列各式计算: （5-16） （5-17） （5-18） （5-19）其中，为标准反弯点高度比表59 各层柱剪力计算层次613.212.361040.160.342.14.5536.4212.361040.160.345.812.4456.3812.361040.160.349.019.2374.2812.361040.160.3411.925.2289.8812.361040.160.3414.430.51113.0810.241040.20.322.633.9表510各层柱端弯矩计算层次ZAZB(h-Yh)YhMuMbYh(h-Yh)MuMb62.521.085.32.31.462.149.66.652.161.4412.58.41.641.9624.320.341.981.6217.8214.61.81.834.634.631.981.6223.619.31.81.845.445.421.641.9623.628.21.81.854.954.911.492.9133.765.82.521.8863.785.4二.框架梁剪力，梁端弯矩计算： (5-20) (5-21) (5-22)表511 各层梁端弯矩计算层号LABLBCMAB(KNM)MBA(KNM)MBC(KNM)MCB(KNM)65.32.886.716.71514.89.2721.6321.63426.2216.538.4338.43338.2245656242.930.170.670.6161.935.682.682.6表512 各层梁端剪力计算层号LABLBCVAB=VBAVBC=VCB61.365.654.017.347.1230.7310.444.8212.256.5116.366.1图5-8风荷载作用下框架的弯矩图图5-9 风荷载作用下框架结构梁端剪力图第六部分竖向荷载及其作用下的内力计算6.1 框架结构竖向荷载计算6.1.1竖向均布恒荷载和活荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。图6-1 标准层框架结构均布恒荷载计算简图一. 标准层1框架梁（KL1）梁自重：4.21KN/m梁上墙传荷载：5.34KN/m楼面板传荷载： 表6-1 楼面板传给KL1荷载计算左：恒荷载活荷载g=3.54KN/m2q=2.0 KN/m25.3130.250.254.732.7右：恒荷载活荷载g=3.54KN/m2q=2.0 KN/m25.84330.2750.2755.12.87则KL1 恒荷载：4.21+5.34+4.73+5.1=19.38KN/m 活荷载：2.71+2.87=5.58 KN/m2框架梁（KL2）梁自重：4.21KN/m楼面板传荷载： 表6-2 楼面板传给KL2荷载计算左：恒荷载活荷载g=3.54KN/m2q=2.0 KN/m25.313.753.32 2.34右：恒荷载活荷载g=3.54KN/m2q=2.0 KN/m25.844.133.652.58则KL2 恒荷载：4.21+3.32+3.65=11.18KN/m 活荷载：2.58+2.34=4.92 KN/m二. 顶层1框架梁（KL1）梁自重：4.21KN/m楼面板传荷载： 表6-3 屋面板传给KL1荷载计算恒荷载活荷载g=4.39KN/m2q=0.5 KN/m26.590.750.250.255.870.67则KL1 恒荷载：4.21+5.87=10.08KN/m 活荷载： 0.67 KN/m2框架梁（KL2）梁自重：4.21KN/m楼面板传荷载： 表6-4 屋面板传给KL2荷载计算恒荷载活荷载g=4.39KN/m2q=0.5 KN/m26.590.754.10.47则KL2 恒荷载：4.21+4.1=8.31KN/m 活荷载：0.47 KN/m6.1.2竖向集中恒荷载和活荷载计算一竖向集中恒荷载计算1.标准层板传荷载:0.531.53.54=7.97 KN 0.25(3.6-31.5) 3.54=11.95 KN(6.6-1.22)+6.6 1.2/2=6.48(6.3-1.22)+6.6 1.2/2=6.3(6.48+6.3)/23.54=22.64 KN（只传给中柱）主梁传荷载：4.216.3=10.51 KN外纵墙：4.38（33-1.81.5）2+1.81.50.452=57.62 KN内纵墙：1.78（33-2.11.0）2+2.11.00.2=24.98 KN次梁：2.2260.5=6.66 KN所以 边柱： （7.97+11.95）2+10.51+57.62+6.66=114.63 KN中柱：（7.97+11.95）2+22.62+10.51+24.98+6.66=104.61 KN2.顶层边柱：7.97+11.95+(10.51+57.62+6.66)/2=57.32 KN中柱：7.97+11.95+(22.62+10.51+6.66+24.98)/2=52.31 KN二竖向集中活荷载计算1.标准层板传荷载： 0.531.52.0=4.5 KN 0.25（3.6-31.5）2.0=6.75 KN （6.48+6.3）/22.5=15.98 KN中柱：4.52+6.752+15.98=38.48 KN边柱：（4.5+6.75）2=22.5 KN2顶层屋面活载：0.531.50.5=1.13 KN0.25（3.6-31.5）0.5=1.69 KN(6.6-1.22)+6.6 1.2/2=6.486.48/20.5=1.62 KN边柱：1.13+1.69=2.82 KN中柱：1.13+1.69+1.62=4.4KN 图6-2 竖向集中恒荷载 图6-3 竖向集中活荷载6.2竖向恒荷载作用下内力计算 图6-4梁柱相对线刚度 图6-5 竖向恒荷载作用下计算简图6.2.1弯矩分配及传递一顶层1.转动刚度2.分配系数结点a： 结点b：3固端弯矩4.力矩分配及传递 图6-6 竖向恒荷载作用下顶层力矩分配及传递 二标准层1.转动刚度2.分配系数结点a： 结点b： 3固端弯矩4.力矩分配及传递 图6-7竖向恒荷载作用下标准层弯矩分配及传递三底层1.转动刚度2.分配系数结点a： 结点b： 3固端弯矩4.力矩分配及传递 图6-8竖向恒荷载作用下底层力矩分配及传递6.2.2竖向恒荷载作用下弯矩二次分配及传递由分层法计算所得的框架节点处的弯矩之和常常不等于零。这是由于分层计算单元与实际结构不符所带来的误差。为了提高精度，对节点的不平衡弯矩再做一次弯矩分配，予以修正。 图6-9 六层节点弯矩二次分配及传递 图6-10 五层节点弯矩二次分配及传递 图6-11 四、三层节点弯矩二次分配及传递 图6-12 二层节点弯矩二次分配及传递 图6-13 一层节点弯矩二次分配及传递6.2.3 竖向恒荷载作用下的弯矩图图6-14 竖向恒荷载作用下的弯矩图注：竖向荷载作用下框架弯矩图关于中轴对称6.3竖向活荷载作用下内力计算 图6-15 竖向活荷载作用下计算简图6.3.1弯矩分配及传递一顶层1.转动刚度2.分配系数结点a： 结点b：3固端弯矩4.力矩分配及传递 图6-16 竖向活荷载作用下顶层力矩分配及传递 二标准层1.转动刚度2.分配系数结点a： 结点b： 3固端弯矩4.力矩分配及传递 图6-17 竖向活荷载作用下标准层弯矩分配及传递三底层1.转动刚度2.分配系数结点a： 结点b： 3固端弯矩4.力矩分配及传递 图6-18 竖向活荷载作用下底层力矩分配及传递6.3.2竖向活荷载作用下弯矩二次分配及传递由分层法计算所得的框架节点处的弯矩之和常常不等于零。这是由于分层计算单元与实际结构不符所带来的误差。为了提高精度，对节点的不平衡弯矩再做一次弯矩分配，予以修正。 图6-19 六层节点弯矩二次分配及传递 图6-20 五层节点弯矩二次分配及传递 图6-21 四、三层节点弯矩二次分配及传递 图6-22 二层节点弯矩二次分配及传递 图6-23 一层节点弯矩二次分配及传递6.3.3竖向活荷载作用下的弯矩图图6-24 竖向恒荷载作用下的弯矩图6.4梁端弯矩调幅按照框架结构的合理破坏形式，在梁端出现塑性铰是允许的，为了便于浇捣混凝土，也往往希望节点处梁的负钢筋放的少些。因此在框架结构的设计时，一般均对梁端弯矩进行调幅，即认为的减小梁端负弯矩，减少节点附近梁顶面的配筋量。调幅后梁端弯矩取,其中为竖向荷载作用下梁端负弯矩。对于现浇框架。由于弯矩调幅只对竖向荷载作用下内力进行，即水平荷载作用下产生的弯矩不参加调幅，因此弯矩调幅应在内力组合之前进行。6.4.1竖向恒荷载作用下弯矩调幅下面以五层框架梁弯矩调幅计算为例：一竖向恒荷载作用下弯矩调幅1.边梁 端弯矩 跨中弯矩 图6-25边梁跨中弯矩计算简图则=-41.7+0.511.151.51.5+9.5531.5+11.151.5(1.5+0.75)=47.272中梁 端弯矩 跨中弯矩图6-26中梁跨中弯矩计算简图其他各层列表如下： 表6-5 竖向恒荷载作用下各层弯矩调幅竖向恒荷载作用下弯矩调幅边梁中梁六层端弯矩-19.26-23.89-10.4-10.4跨中弯矩22.24-4.2五层端弯矩-41.70-45.07-13.56-13.56跨中弯矩47.27-1.33四层端弯矩-41.92-45.29-13.13-13.13跨中弯矩47.05-0.90三层端弯矩-41.92-45.29-13.13-13.13跨中弯矩47.05-0.90二层端弯矩-41.97-45.30-13.29-13.29跨中弯矩47.0-0.06一层端弯矩-39.74-44.38-14.94-14.94跨中弯矩49.23-2.71注：弯矩以下部受拉为正，上部受拉为负二竖向恒荷载作用下弯矩调幅后剪力计算下面以五层框架梁剪力计算为例1边梁图6-27边梁剪力计算简图VAB=-45.07+41.70+9.5563+11.1533+0.511.151.52/31.5+0.511.151.5(6-2/31.5)=53.18KN同理可得VBA=-52.30KN二中梁图6-28中梁剪力计算简图同理可得=-18.15KN其他各层列表如下：表6-6 竖向恒荷载作用下各层弯矩调幅后剪力计算竖向恒荷载作用下弯矩调幅后剪力计算边梁中梁六层26.69-28.239.0-9.0五层53.18-52.3018.15-18.15四层53.18-54.3018.15-18.15三层53.18-54.3018.15-18.15二层53.19-54.3018.15-18.15一层52.96-54.5118.15-18.15注：剪力以顺时针为正，逆时针为负三竖向恒荷载作用下柱轴力计算下面以五层框架柱轴力计算为例： 图6-29 五层中柱计算简图KN其他各层柱轴力列表如下： 表6-7 竖向恒荷载作用下柱轴力计算计算截面边柱N(KN)中柱N(KN)六层上端84.0189.54下端119.43124.96五层上端251.82264.6下端287.24300.02四层上端419.63441.66下端455.05477.08三层上端587.44618.72下端622.86654.14二层上端755.25795.78下端790.68831.2一层上端922.85973.05下端966.151016.356.4.2竖向活荷载作用下弯矩调幅下面以五层框架梁弯矩调幅计算为例：一竖向活荷载作用下弯矩调幅1.边梁 端弯矩 跨中弯矩 图6-30边梁跨中弯矩计算简图则=-11.66+0.56.31.51.5+6.31.52.25=14.332中梁 端弯矩 跨中弯矩图6-31 中梁跨中