九华河大桥悬臂浇筑工程施工组织设计毕业论文.doc

南京工业大学本科生毕业设计九华河大桥悬臂浇筑工程施工组织设计毕业论文目录摘 要IAbstractII第一章 编制依据11.1 编制范围11.2 编制依据1第二章 工程概况22.1 设计概况22.1.1 下部结构22.1.2 上部结构22.2 施工环境32.3 主要工程量4第三章 施工部署53.1 施工现场准备53.2 技术准备53.3 人员、机械设备配备6第四章 上部结构总体施工方案8第五章 主要工程项目的施工方案和施工方法95.1 施工测量95.1.1 原始导线复测95.1.2 网点加密95.1.3 主桥上部结构施工测量95.2 0#、1#块支架现浇方案105.2.1 0#、1#块支架施工105.2.2 永久支座安装185.2.3 0#、1#块模板及钢筋、预应力束安装195.2.4 混凝土浇筑和养生215.2.5 预应力施工245.2.6 施工注意事项255.3 临时锚固施工265.4 2#-9#块挂蓝现浇265.4.1 挂蓝的基本构造、拼装、行走系统及注意事项285.4.2 挂蓝计算315.4.3 箱梁悬臂浇注施工395.4.4 悬浇施工监控455.5 边跨现浇施工505.5.1 施工工艺流程505.5.2 现浇段支架设计515.5.3 支架预压595.5.4 支架拆除方案605.6 临时劲性骨架615.7 合拢段施工635.8 结构体系转换64第六章 冬雨季施工及成品砼保护措施666.1 施工准备666.2 冬季施工措施666.3 雨季施工措施676.4 成品砼保护措施68第七章 质量管理707.1 组织机构707.2 管理措施717.3 检查验收717.4 质量保证技术措施72第八章 安全、文明施工808.1 安全保证措施808.2 安全措施828.3 文明施工86参考文献.91致谢.9291第一章 编制依据1.1 编制范围本技术方案编制范围为池州市迎宾大道九华河特大桥主桥上部结构箱梁挂蓝悬臂浇注施工，含0#、1#块支架现浇施工、2#-9#块挂蓝施工施工、边跨支架现浇施工、边跨和中跨合拢施工、预应力施工及箱梁悬臂浇注的监控。1.2 编制依据1.池州市迎宾大道九华河特大桥工程招投标文件；2.池州市迎宾大道九华河特大桥工程设计图；3.公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）；4.公路工程质量验收评定标准（JTG F80/1-2004）；5.公路施工安全技术规程（JTJ076-95）；6.池州市迎宾大道九华河特大桥施工组织设计；7.施工现场及现有的技术力量和设备、类似的施工经验。8.桥涵9.桥梁施工常用数据手册10.路桥施工计算手册第二章 工程概况2.1 设计概况九华河特大桥为池州市迎宾大道跨九华河而设计，本桥起点桩号为K6+436，终点桩号为K7+970，桥长1540米，宽度31.5米，桥型布置形式，左幅4*（5*30）+（6*30）+主桥（40+57+40）+（4*30）+（2*30+30.5）+跨堤段（50+80+50）+（2*23.25+2*30）+（3*30），右幅为4*（5*30）+（6*30）+主桥（40+57+40）+（4*30）+（2*30+2*19.75）+跨堤段（50+80+50）+（2*18.75+2*30）+（3*30）。采用挂蓝浇注施工的主桥（40+57+40）和跨堤段（50+80+50）在平面直线段上。2.1.1 下部结构1.下部结构主墩采用钢筋混凝土双圆柱墩，系梁连接形式，跨河主墩分别在28#、29#墩，墩高16.5m，分左右幅，每墩分左右两个承台，承台为一级承台，承台平面尺寸7.5*8.5米，高3米；主墩基础为直径1.8米的桩基础，每个承台布置4根，按照摩擦桩设计，桩长40米；墩柱直径2.2米，每个承台布置两个，用系梁连接。2.墩身采用C30混凝土，承台采用C30混凝土，桩基采用C30水下混凝土。3.过渡墩结构形式为桩柱式，墩身直径1.6米，采用C30混凝土，桩基直径为1.8米，采用C30水下混凝土。2.1.2 上部结构1.池州市迎宾大道九华河特大桥，主跨设计为预应力混凝土变截面直腹板连续箱梁，上部结构为双幅单箱单室箱梁截面，单幅箱梁顶宽15.7米，底板宽度为8.0米，顶板厚0.30米，底板厚味0.300.60米，腹板厚0.60.8米，根部梁高3.5米，跨中梁高1.8米。2.箱梁梁高按照二次抛物线变化，底板厚度按照直线。除在墩顶0号块设置厚度2.0m的横隔板及边跨端部厚度1.4m的横隔板外，其余均不设横隔板。3.箱梁横桥向顶板设2%的横坡,箱梁采用C50混凝土，双向预应力。纵、横向预应力均采用低松弛高强钢绞线，公称直径为s15.2mm，标准强度为Ryb=1860Mpa。其中顶板和底板束根据均采用16股、12股两种规格钢绞线，配AM15-16、AM15-12锚具，下弯束采用12股钢绞线，配AM15-12锚具，横向预应力束采用4股15.2钢绞线，配BM15-4和BMP15-4扁锚。4.主桥上部采用悬臂浇筑法施工，单T划分为19个梁段（不包括合拢段）、9个悬臂阶段，最大悬臂长度27.5米，悬浇块件最大长度3.0米，最大重量为2657.3KN。5.主墩临时锚固采用国标75/100冷拉四级高强精轧螺纹粗钢筋（D=32mm），Ryb=750Mpa，Ey=195000Mpa，单根张拉应力为200KN，采用YGM-32锚具。6.临时锚固块与支座加垫石等高，可作为墩顶现浇块的底模，拆除时应注意对支座的保护。临时锚固构造要求箱梁悬臂施工时最大不平衡荷载应控制在40t以内。施工时应在0#块位置搭设临时墩支撑，临时墩设置应结合施工方案确定。7.支座主墩采用17500KN球形支座，过渡墩采用5000KN球形支座。主桥上部结构施工阶段计算，按照梁段划分、施工顺序及工艺，对每一梁段均考虑挂蓝移位、浇注混凝土、张拉预应力等三个过程。设计中主桥按照先边跨合拢，再中跨合拢的顺序考虑，合拢温度控制在16-20。2.2 施工环境气象与水文特征：本区属于亚热带湿润季风气候，春夏多雨，盛夏炎热，秋季多干旱，冬季温和，无霜期长，四季分明而春秋较短，季风明显，春冬多东北风，次为西北风；春秋以西南风多，东南风次之，平均风速2.33.3m/s，最大风力7级。年平均气温为28.1C31.3C，最高42.2 C，最低-11.5 C。年气温1月份最低，平均3.5 C；8月份最高，平均29.5 C。春秋两季气温升降率较大，冬夏两季气温升降变化较小。2.3 主要工程量表2-1 主要工程数量表序号项目型号单位数量1梁体砼C50m33769.962预应力钢绞线j15.2T185.5343精轧螺纹JL32T3.6184锚具M15-16型套5125锚具M15-12型套1766锚具BM15-4/BM15-4P套276/2767锚具32精轧螺纹钢套1928波纹管 内90mmm9414.89波纹管6019mm7025mmm3881.9410波纹管D外45mmm547.211钢筋HRB335T727.1612支座5000-17500球形支座套16第三章 施工部署3.1 施工现场准备1.施工现场采用挖掘机平整出复核要求的施工场地，场地面层采用10cm碎石垫层进行硬化，在临水和堤坝处必要时采用钢板插打防护。在汛期来临时在施工区域周边采用钢管插打通航防撞标志。修筑现场施工便道临近施工区，便于施工吊装材料、设备等。2.材料进场、半成品加工：现场所有原材集中放置在K7+820-K9+910桥左侧施工区，并按照要求分类堆放防护。同时半成品材料宜在该区域内，集中加工，分类运输至施工现场。3.水、电：电在桥区右侧沿线架设三相五线，通过缆线接引至施工现场。桥位处于水网区，水源直接引用地表水。4.通讯：项目部配备电信电话一台、传真机一台，保持外部联系，施工现场配备对讲机若干台保持场内通讯畅通。3.2 技术准备1.测量：施工前按照测量规范要求布设导线点、水准点及各类监控点，利用设计成果，采用全站仪、水准仪进行闭合复测，确保达到各项规范的使用要求。2.试验：调查原材、按照设计图纸要求的指标结合现场施工工艺要求确定各类配合比。按照规范要求批次检查进行原材是否合格。同时做好各项备用料源的检查。3.技术：组织学习施工图纸，明确各项控制指标和施工工艺，确定关键工序及质量控制要点，编制详细的施工作业指导书和施工组织设计，对现场施工人员分层进行技术交底。3.3 人员、机械设备配备施工前明确各类人员的岗位，实行责任制，责任到人层层分解，以“管技术就管质量，管施工就管安全”的核心指导思想，配备精兵强将，落实各项措施与制度。表3-1：现场施工组织机构框图表3-2：施工队劳动力计划表序号工种人数备 注1管理人员3主要管理1人、现场管理3人2技术人员3技术主管1人、技术员2名3钢筋工20钢筋加工、绑扎4起重工15挂篮安装、走行、加固5混凝土工10混凝土浇筑、养护6普工5现场文明施工7机电工2机械维修、电力维护8木工20支拆模板9张拉工8预应力施工合计86表3-3：主要施工机械设备表序号机械设 备名称规格 型号单位数量备注一挂 篮自制套4二起重设备1汽车吊25t台12塔吊4t台2三钢筋设备1交流电焊机500A台152钢筋弯曲机TFGM台23钢筋切断机QD-40台24气割设备氧-乙炔套6四预应力设备1电动油泵ZB4-80台82千斤顶YCW-450台23千斤顶YDC250台24千斤顶YC100台25水泥浆搅拌机台16压浆泵YB-1.5台27支架及模板中，边跨合拢段套28支架及模板边跨现浇段套2南京工业大学本科生毕业设计 第四章 上部结构总体施工方案1.主桥0#、1#块箱梁施工在承台上直接搭设钢管桩支架浇注，一次性浇注完成，墩顶临时支座采用C50混凝土浇注。2.墩顶临时固结按照设计图纸采用在墩身和盖梁上预埋JL32精轧螺纹预应力钢筋，待0#块混凝土强度达到80%后进行张拉锚固，消除不对称荷载。3.由于主桥墩为柱式墩，单纯利用墩身砼及竖向预应力钢筋进行临时锚固，不能满足临时性T构的稳固，本桥在主墩承台上竖立临时钢管支撑柱，立柱内设公称直径15.2mm钢绞线，钢绞线下端锚固在承台中，上端深入1号块内，待1号块达到设计强度的80%进行张拉锚固，采用一端张拉，张拉力120KN，以增加T梁施工中不平衡荷载的能力。4.2#-9#跨悬臂浇注T构采用挂蓝施工，挂蓝采用轻型挂蓝。先完成边跨合拢浇注后拆除挂蓝主桁，再中跨合拢，先施工劲性骨架，再利用挂蓝采用吊架法浇筑合拢段混凝土。两个合拢段施工完成张拉连续束后，形成连续梁。解除主墩的临时固结，完成体系转换。5.箱梁边跨利用边跨过渡墩和搭设钢管桩支架现浇施工，砼浇注完毕后，利用挂蓝采用吊架法施工边跨合拢段。图4-1 主桥箱梁悬臂浇注工艺流程图0#、1#块支架搭设0#、1#块施工挂蓝制作挂蓝安装、预压2#9#块悬浇施工边跨合拢边跨支架搭设边跨现浇施工中跨合拢临时支墩搭设第五章 主要工程项目的施工方案和施工方法5.1 施工测量5.1.1 原始导线复测利用全站仪采用角度测回法和红外线测距法对设计时提供的原始导线点进行复测平差，确定准确性。5.1.2 网点加密在主桥桥位区的两头堤坝上布设三角网，确定两条基准线。采用测回法和红外线测距法测设、平差，往返法进行3、4等水准测量，测取高程。三角网及基准线布设应满足下列要求：1.构成三角网的各点，应便于前方交会法进行放样，并使各点能够互相通视。2.桥梁轴线应作为三角网的一边。两岸中线上应各设置一个三角点，并使至与桥台相距不远，以便于计算桥梁轴线的长度，并利于墩台放样。3.三角点不可设置在可能被河水淹没、储存材料区、地下水位升降易使至移位处、车辆来往频繁及地势过低处。4.三角网图形主要主要根据跨河桥位中线的长度决定，在满足精度要求的前提下，力求简单易于平差。5.单三角形内之任一夹角不得小于30，大于120。6.基准线长度不得小于河面宽度的0.7倍。5.1.3 主桥上部结构施工测量主桥上部结构施工测量主要是指混凝土主梁节段的定位测量，通过对主梁的轴线、里程、高程进行控制，使其各项参数满足设计要求。1.挂蓝轴线及里程控制线的确定主梁0#、1#块支架现浇完毕固结后，先在相应部位利用全站仪放出挂蓝主桁轴线及其他安装线，拼装挂蓝，压载完成后，分别在2根主桁上和底模上放出待浇i段的里程终点桩，每个主桁上各1点 ，底模上放出两个边桩和中心点。里程控制点在施工过程中可能会出现变形情况，每施工第i节段时应按照监控方案对里程桩点进行修正。2.挂蓝行走定位在第i节段主梁施工前，先向前行走挂蓝就位。在挂蓝行走过程中，主要控制挂蓝的中心偏位，挂蓝行走将要到位后，用全站测定主桁上规定对应里程点的坐标，控制挂蓝行走量，控制误差在5mm范围内，然后固定挂蓝。3.挂蓝前端标高的调整立模标高调整前，应根据上一节段施工结果进行结构分析计算，确定下一阶段的立模标高。在主梁断面左中右侧各设置一个立模控制点，立模标高=设计标高+预留值。4.测量注意事项（1）所有的测量设备使用前均按规程进行检验校核，合格后方可投入使用。使用过程中发现问题时立即校正或检修，并重新送检。（2）强化测量复核制度，以保证测量结果的准确性。外业测量记录应完善，随时进行内业复核，发现问题立即重测。按业主和监理要求定期组织全线复测，并及时与监理复测成果复核对比，确保测量控制点精度。（3）对桥梁中心位置桩、三角网基点桩、水准基点桩等控制标志加以妥善保护，直至工程竣工验收。施工测量控制点、施工基线周围设围护栏并竖立醒目测量标志牌。对使用频率较高的测量控制点建立固定的观测墩、观测棚，观测墩上设立全站仪强制对中装置。5.2 0#、1#块支架现浇方案九华河特大桥跨河主桥为47+50+47m变截面预应力箱梁，主墩处0#、1#块采用在承台上直接搭设钢管桩支架施工，0#块长度4m，1#块长度2.5m，1个墩顶现浇总长度9m。一个0#块混凝土方量98.092m3，重255.04t，一个1#块混凝土方量为39.309m3，重102.203t。5.2.1 0#、1#块支架施工1.支架预埋件埋设在主墩墩柱纵向两侧各布设7根5008mm钢管桩立柱，布置两排，前排4根后排3根，横向两排间距为5.5m，每侧单根立柱纵向间距为1.2m。在承台钢筋绑扎后浇注前按照设计位置预埋600600mm大小10mm厚钢板，钢板底部四角焊接通长钢筋4根，与承台底层钢筋焊接牢固，14块钢板顶面在焊接和浇注时，应用水准仪测取高程，确保每块钢板在高差最大不超过5mm，同块板面的平整度不得大于2mm。2.临时支架搭设 （1）主墩承台浇注结束，经监理工程验收合格后方可搭设支架。支架搭设前采用全站仪，按照设计位置放出各支架钢管立柱的中心点位置，画出立柱安放位置，吊机就位，检查钢管桩竖直度，满足不大于0.1%h后方可进行焊接，焊缝沿钢管桩周围满焊，焊缝宽度不小于1cm，在每根立柱周围焊接等布6块铁加固，高度为20cm，底宽10cm，铁材质为10mm钢板，双面焊，焊缝宽度不小于1cm。 （2）纵横向相临钢管桩立柱采用12槽钢焊接剪刀撑和上下水平撑，焊缝饱满，在型钢与圆弧面接触面，采用10mm厚肋板加强。 （3）钢管桩立柱横向顶面，架设双拼I45A型钢，每墩布设4根。采用水准仪测取钢管桩顶面高程，I45A工字钢横梁上安放I32A分配梁。每墩布设14根3. 0#、1#块支架验算临时锚固（临时支座）块与支座加垫石等高，可作为墩顶现浇块的底模，结合设计图纸在1#块搭设支架。（1）计算荷载说明箱梁荷载通过模板系统传递给顺桥向I32a工字钢上，再传递给横桥向I45Aa工字钢，然后再传给下面支承的钢管支架上，通过钢管支架再将荷载传递给承台基础。在双墩区域及桥墩横系梁位置的箱梁荷载由桥墩来承受，本计算只考虑桥墩区域外的箱梁荷载。（2）支架计算荷载为:模板自重+浇筑段钢筋砼重(考虑1.05倍胀模系数)+施工荷载(1.5KPa)+振捣砼时产生的荷载（2KPa）。（3）I32a工字钢荷载计算工字钢采用Q235、I32a型，具体间距摆放详见附图。为描述方便，将每根工字钢编号1#-7#，横桥向对称分布。分别计算每根工字钢荷载.1#（最外侧）工字钢荷载计算：混凝土荷载q1=A砼=0.2m(翼缘厚度) 0.85m1.0526KN/m3=4.641KN/m。施工荷载 q2=1.5KPa0.85m=1.275KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa0.85m=1.7KN/m。模板自重q4=1.0KPa0.85m=0.85KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =4.641+1.275+1.7+0.85=8.466KN/m。2#（次外侧）工字钢荷载计算：混凝土荷载q1=A砼=0.45（1.7+0.8）/2m1.0526KN/m3=15.356KN/m。施工荷载 q2=1.5KPa1.25m =1.875KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa1.25m=2.5KN/m。模板自重q4=1.0KPa1.25m=1.25KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =15.356+1.875+2.5+1.5=21.23KN/m。3#工字钢荷载计算：混凝土荷载q1=A砼=（0.850.4）+(3.860.3) 1.0526KN/m3=40.9KN/m。施工荷载 q2=1.5KPa0.7m =1.05KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa0.7m=1.4KN/m。模板自重q4=1.0KPa3.01m=3.01KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =40.9+1.4+1.05+3.01=46.36KN/m。4#工字钢荷载计算：混凝土荷载q1=A砼=（3.860.3）+(0.376+0.14+0.28+0.2)0.4 1.0526KN/m3=42.5KN/m。施工荷载 q2=1.5KPa0.7m =1.05KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa0.7m=1.4KN/m。模板自重q4=1.0KPa（3.86-0.28-0.14-0.376-0.8m）=2.264KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =42.5+1.4+1.05+2.264=47.214KN/m。5#工字钢荷载计算：底板高=0.55m处荷载：混凝土荷载q1=A砼=(0.28+0.14+0.55)（0.4+0.5） 1.0526KN/m3=23.83KN/m。施工荷载 q2=1.5KPa0.9m =1.35KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa0.9m=1.8KN/m。模板自重q4=1.0KPa0.9m=0.9KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =23.83+1.8+1.35+0.9=27.88KN/m。底板高=0.6m处荷载：混凝土荷载q1=A砼=(0.28+0.14+0.6)（0.4+0.5） 1.0526KN/m3=25.06KN/m。施工荷载 q2=1.5KPa0.9m =1.35KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa0.9m=1.8KN/m。模板自重q4=1.0KPa0.9m=0.9KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =25.06+1.8+1.35+0.9=29.11KN另由于0#块存在内隔板，则5#工字钢增加的横隔板倒角荷载：h/0.3=0.8/1.25,则h=0.192m,混凝土荷载qh1=A砼=0.1920.9m1.0526KN/m3=4.725KN/m。6#工字钢荷载计算：底板高=0.55m处荷载：混凝土荷载q1=A砼=(0.55+0.28)（0.55+0.5）m1.0526KN/m3=23.79KN/m。施工荷载q2=1.5KPa1.05m =1.575KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa1.05m=2.1KN/m。内模自重q4=1.0KPa1.05m=1.05KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =23.79+2.1+1.575+1.05=28.52KN/m。底板高=0.6m处荷载：凝土荷载q1=A砼=(0.6+0.28)（0.55+0.5）m1.0526KN/m3=25.22KN/m。施工荷载q2=1.5KPa1.05m =1.575KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa1.05m=2.1KN/m。内模自重q4=1.0KPa1.05m=1.05KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =25.22+2.1+1.575+1.05=29.95KN/m。内隔板增加的荷载：h/0.3=1.1/1.25,h=0.264m,混凝土荷载qh1=A砼=0.2641.05m1.0526KN/m3=7.57KN/m。7#工字钢荷载计算：底板高=0.55m处荷载：混凝土荷载q1=A砼=(0.55+0.28)1.1m1.0526KN/m3=24.93KN/m。施工荷载q2=1.5KPa1.1m =1.65KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa1.1m=2.2KN/m。内模自重q4=1.0KPa1.1m=1.1KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =24.93+1.65+2.2+1.1=29.88KN/m。底板高=0.6m处荷载：凝土荷载q1=A砼=(0.6+0.28)1.1m1.0526KN/m3=26.43KN/m。施工荷载q2=1.5KPa1.1m =1.65KN/m。振捣砼时产生的荷载 q3=2.0KPa1.1m=2.2KN/m。内模自重q4=1.0KPa1.1m=1.1KN/m。则：q= q1+ q2+ q3+ q4 =26.43+1.65+2.2+1.1=31.38KN/m。内隔板增加的荷载：h/0.3=1.1/1.25,h=0.264m,混凝土荷载qh1=A砼=0.2641.1m1.0526KN/m3=7.93KN 从以上计算结果可以看出，3#工字钢内力最大，Qmax=85.91KN,最大弯矩Mmax=52.74KN.m,根据此验算I32a强度。弯应力为maxMmax/W52.74/69276.21MPaw145MPa 剪应力maxQmax/(0.320.0095)85.91/0.0030428.26MPa85MPa最大挠度为4#工字钢：f=3.1mmL/400=3000/400=7.5mm。I32a满足要求。（4）钢管支架计算工字钢I45横放在钢管顶面，用于支承其上I32a传递的荷载，再将荷载传递给钢管支架，再传给承台基础。将箱梁底板0.55m处的I45a工字钢编号为1#，底板为0.6m处编号为2#，I40a共四根，顺桥向对称分布（详见附图）。I32a各工字钢支反力如下表示：工字钢编号I32a1#2#3#4#5#6#7#支反力I40a1#（KN）15.9138.2978.2895.9257.6857.3560.032#（KN）29.1370.58156.2393.2253.5567.5770.74表1 工字钢支点反力将各支反力作为外荷载施加在钢管架上的I45a的工字钢上，将钢管支架作为整体建模计算，钢管底部采用铰结约束。钢管支架布置图见附图。其中,钢管采用2458mm,钢管间横连工字钢采用I16A,各截面参数如下：根据所计算的结果，工40a2#受内力最大， Qmax=250.414N,最大弯矩Mmax=196.84KN.m,f=0.8cm,根据此验算I45a强度。弯应力为maxMmax/W196.84/1430137.65MPaw145MPa 剪应力maxQmax/(0.450.0115)250.414/0.00517548.39MPa85MPaI45a强度满足要求。2458钢管验算:垂直放置钢管最大压力Nmax=-292.46KN,钢管主要为轴心受压构件，钢管计算长度l0=10.5m, ix=0.0838, 按规范5.1.2-2进行计算 lx =10.5/ 0.0838= 125.3根据GB50017-2003表5.1.2-1, 对于x轴, 属于 a类截面, 得稳定系数jx为0.463, 对于y轴, 属于 a类截面, 查附录C, 得稳定系数jy为0.463,j = min(jx,jy) =0.463；两个主轴方向的最大长细比为125.3,不大于设定的长细比 150.00。2458mm钢管最大应力：max=N/jxA=292.46/0.4630.005956=106.05MPaf=215MPa(满足规范要求)斜钢管：Nmax=-241.9KN,l0=10.64m, ix=0.0838,lx =10.64/ 0.0838=126.97查表，对于x轴，得稳定系数jx为0.451，对于y轴，稳定系数jy为0.451,j = min(jx,jy) =0.451，max=N/jxA=241.9/0.4510.005956=90.05MPaf=215MPa(满足规范要求)。钢管上部受最大剪力：Qmax=26.5KN,则maxQmax/(0.0082)26.5/0.0161.66MPa85MPa横连工字钢I16a受最大拉力：Nmax=27.115KN,则maxNmax/A27.115/26.131=10.38MPaN=140MPa,由上可见，整个钢管支架受力均满足要求。4.支架预压支架搭设后，应先进行加载予压，以检查支架的承载能力，减少和消除支架的非弹性变形，从而确保砼箱梁的浇注质量。（1）加载予压观测极其重要，必须认真、真实，同时认真观测加载前后沉降量和其它特殊变形及位移，为箱梁模板施工提供真实、可靠的高程及位移数据。加载前在箱梁底模上每排布设三个观测点，根据观测点观测。（2）根据实际测算及泵送浇注施工荷载较小等特点，取设计荷载的1.2倍集中作用于箱梁主体部位（不包括翼缘板及腹板投影部分 ）。 （3）荷载计算支架预压采用砂袋加载预压。0#块、1#块钢筋砼重量：（49.046+39.309）*2*2.7*1.2=572.54t预压宽度至两侧距翼缘板处1m，即13.7m；长度9m。砂袋每层堆载重量:13.7*9*0.2*1.5*1000=36.99t。堆载层数：572.54/36.99=16层，每层按20cm计，需3.2m高。 （4）加载分级进行，在10%、30%、100%、120%的堆载情况时均要复测各控制点高程，并在预压过程中随时检查钢管受力情况。每次加载后，每2小时观测一次控制点，连续两次观测沉降量不超过3mm时，可进行第二次加载，按此步骤，直至第四次加载完毕，沉降为零，趋于稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载，在卸载时，应分层均匀卸荷，杜绝一边先卸，以防颠覆，卸载的同时继续观测，卸载完成后，记录好观测值，以便计算地基及支架综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整支架上托的标高来控制箱梁底板预拱度。5-2：0#、1#块施工工艺流程框图浇注C50混凝土临时支座、永久支座搭设现浇支架并堆载预压及卸载支架的沉降及变形观测立柱预埋件埋设支架加工铺设底模、支立侧模及翼缘模板模板加工制作绑扎底板、肋板及隔墙钢筋，安装竖向、纵向预应力管道和穿束，预留后吊杆孔道钢筋制作、预应力筋及管道下料预应力筋下料、编束支立隔墙模板、内侧模、顶板底模及端模绑扎顶板、翼缘板钢筋，安装横向预应力管道、穿束浇注砼、预应力孔道及时清孔、砼养生模板制作钢筋及预应力管道制作拆除内模、侧模制作砼试件砼配合比试验、施工配合比确定砼强度达到90%，张拉纵向、横向、竖向预应力束、压浆锚具、夹片安装送检钢束及配套试验、校油泵5.2.2 永久支座安装主桥支座均采用球形支座，其中主墩28#、29#球形支座反力为17500KN，过渡墩27#、30#球形支座反力为5000KN。具体布设按照设计图纸QL-1-6840+57+40主桥球形支座构造图。1.支座安装基本要求(1)支座出厂时，应由生产厂家将支座上、下板调平，并拧紧连接螺栓，以防止支座在安装过程中发生转动和倾覆。支座预偏量设置由生产厂家在装配时预先调整好。(2)支座进场后应仔细进行开箱检查，检查项目包括配件清单、检验报告复印件、支座产品合格证书及支座安装养护细则等。 (3)支座安装前应进行现场装配及配套情况复检，复检主要包括上、下板水平情况，上、下板十字线对中情况，栓、孔尺寸，上、下板连接螺栓是否紧固等。 (4)不得任意转动连接螺栓，并不得任意拆卸支座。 (5)支座在装卸及安装过程中均应平稳起吊或滑移，不得剧烈碰撞，吊点必须稳妥牢靠。2.支座安装（1） 支座垫石承受很大的支座压力，除支座网片、混凝土严格按图纸施工外，还须注意支座垫石与墩身的整体性，在浇筑墩身混凝土时将垫石处混凝土从钢筋开始留出空位，等施工支座垫石时，经凿毛处理后，连同垫石一起浇注。（2）在墩身及支座垫石施工时预留支座螺栓孔，螺栓孔位置、深度按照支座说明书提供的尺寸精确放样设置预留孔，支座安装时将预留孔凿毛并清洗干净，采用环氧砂浆（等同C50配合比：环氧树脂：乙二胺：二丙酯：丙酮：砂1000:：80：100：100：2500）锚固支座螺栓。 （3）支座安装前用水准仪、水平尺检查支座垫石顶面的水平度和四角高差，发现超标时用手工修凿并打磨整平。安装支座前在垫石顶弹出十字线以控制支座平面位置和方向。 （4）支座安装时在垫石顶铺一层环氧树脂，要求厚薄均匀，支座吊装就位后立即用水准仪检查支座水平度，发现问题当即调整，使其达到四角高差2mm，轴线偏差2mm的规范要求。3.质量控制标准(1)安装支座锚栓时其外露螺母顶面的长度不得大于螺母的厚度。(2)安装偏差允许值：支座中心横桥向偏位2mm，顺桥面偏位10mm。标高误差不大于5mm，四角高差不大于2 mm。支座上、下挡块最大偏差的交叉角必须平行且小于5 。支座上下各部件纵轴线必须对正。5.2.3 0#、1#块模板及钢筋、预应力束安装 1、底板测量放样：根据设计部门已给的水准点高程和控制点的坐标，利用经过校验准确的仪器复核以后作为N0号块施工放样测量的基准和依据。首先在支架上放样：定出底板的边线（4个点），中线（纵向，横向）以及底板标高。测量工作应尽量安排在每天早晨7点至10点时测量，以减少日照梁段而产生测量误差。每个块件、每个部位都需经过准确的测量和正确的复核以后方可进行下一道工序的施工。2.翼板模板施工：（1）主桥0号块箱梁的翼板模板为6块整体定型钢模，长度3.8+2.0+3.8米,高度比设计高出10cm。横向，竖向，斜向支撑为10型钢焊接而成。面板钢板厚度为6 mm，接缝处先焊接后磨平，翼板围板及梁接头处围板均为6mm钢板，按钢筋横段面和预应力管道尺寸切割加工而成。（2）翼板的安装：因为翼板模板为整体定型钢模，安装方法如下：首先在支架上各放3根I32型钢作为模板的支撑横梁，翼板吊上去后直接落在横梁上，底部对穿几根20对拉螺杆。（3）翼板的标高用4个手拉葫芦来调整，随时控制标高。当达到设计标高时，停止调整，用精轧螺纹钢筋锚固定位。当翼板安装完毕后即可安装腹板和底板围板，图上脱模剂，经监理验收合格后，绑扎钢筋。3.底，腹板及横隔梁钢筋施工：（1）施工所使用的钢筋必须符合国家的标准规定，具有出厂合格证并经检测合格后才能使用。进场钢筋按不同型号、等级分类堆放并应垫高出地面，表面覆盖彩条布，防止钢筋污染锈蚀。钢筋使用前表面应无油污、锈迹，纵向通长钢筋接头按设计预留。（2）在钢筋绑扎中如遇到与预应力管道位置冲突时只能移动钢筋而不能烧断钢筋，特别是支座顶面梁内预埋钢板应严格按设计图纸制作安装，在钢筋绑扎之前应安放好并且与支座接触面清洗干净。（3）竖向预应力筋及管道要严格按设计图纸制作安装，并且要固定不能让其偏离轴线，预留张拉的长要满足实际施工要求。腹板，底板的两层钢筋应形成整体，横隔梁钢筋在绑扎时要注意人字孔的位置，注意挂蓝预留孔的预埋。4.内顶板及腹板，横隔梁模板的安装：（1）由于N0#块梁体内部倒角较多，故此选用竹胶板作为内模。为了避免在砼浇注时出现涨模现象，所以选用20对拉螺杆。并且内箱搭设碗扣支架来支撑腹板和横隔梁模板，上面测好标高后铺设顶板模板。横隔梁模板两边用20螺杆对拉；人孔洞模板用竹胶板制作成一个整体放进钢筋绑扎好的预留孔内，顶板模板用竹胶板铺设。（2）在翼板上用全站仪放出梁边线后安装围板，并且要量出横向预应力管道的位置留出预留孔；横向围板在安装前应按图纸要求事先把顶，腹板纵向预应力管道孔预留好。5.顶板钢筋及管道的安装：在绑扎顶板第一层钢筋后安装顶板纵向，横向预应力管道。在安装管道时要按照图纸要求事先定出坐标，焊上定位筋（直线段1米/根，曲线段0.5米/根），在每一根纵向管道的两端各套入一根长0.3米长的接头管（比原管道直径大5mm），以备下一个块段管道的接长。张拉端的锚垫板与管道应垂直，锚后螺旋筋不得少于5圈，圈距要在3cm左右与锚垫板点焊，为防漏浆喇叭口与压浆嘴应堵住。管道安装完毕后绑扎面板钢筋，预埋挂蓝预留孔及设计泄水孔，经监理验收合格后，进行下一步的砼浇注。注：钢筋的绑扎顺序：底板钢筋腹筋板钢竖向预应力管道翼板钢筋顶板钢筋顶板纵向，横向预应力管道5.2.4 混凝土浇筑和养生1.因钢筋和顶板的纵向钢绞线布置较密集，砼配合比设计时除满足强度、和易性要求外，还需要有很好的流动性，以保证砼顺利穿过钢筋和纵向钢绞线的空间。2.混凝土浇筑前，认真检查模板支撑情况，模板堵漏质量，钢筋绑扎及保护层的设置，预埋件，预留孔洞位置的准确性，模内有无杂物；检查浇筑砼用的料斗，串筒分布是否满足浇筑顺序。填写分项施工质量检验评定表，并经监理工程师确认后方可开始浇筑施工。3.钢筋绑扎及模板安装通过验收后，浇筑混凝土。主墩0#块和1#块纵向同时浇筑。混凝土通过砼罐车运至现场，由汽车吊或砼泵车运送到位。砼采用自动计量拌和站集中拌和，4台砼罐车车运送混凝土，汽车吊或砼泵车进行垂直送料，串筒配合布料。 4.试验人员现场跟班作业，随时测定坍落度和和易性变化情况，及时通知搅拌站进行调整。混凝土捣固人员须经培训后上岗，要定人、定位、定责，分工明确，尤其是钢筋密布部位、端模、拐（死）角及新旧砼连接部位指定专人进行捣固，每次浇筑前应根据责任表填写人员名单，并做好交底工作。5.浇筑顺序：先对称的浇筑底板，从两侧腹板处向中央推进，以防发生裂纹，平衡对称施工。底板浇筑完以后，将表面的模板及与腹板和横隔板相交处的模板固定后，开始浇筑腹板两侧及横隔板，要严格对称的浇筑，每次浇筑均应一次连续浇筑完毕，不得中断，砼分层浇筑，每层宜3040cm厚。6.砼振捣以插入式振捣为主，对钢筋和波纹管密集处辅以小型30mm的振动棒进行振捣。插入振捣厚度以30cm厚为宜，要垂直等距离插入到下一层510cm左右，其间距不得超过60cm。砼振捣严格按照规范进行，要求表面泛浆，不再冒气泡，砼不再下沉。施工人员一定边振捣、边观察，防止漏振或过振，技术人员跟班作业。7.捣固砼时，应避免振动棒与波纹管接触振动，砼捣固后，要立即对管道进行检查。未振捣完前，禁止操作人员在砼面上走动，否则会引起管道下垂，促使砼“搁空”、“假实”现象发生。8.浇筑完成后，应立即用土工布覆盖，并洒水自然养护，保持土工布湿润。拆模后，应对砼表面洒水养护，洒水养护时间不小于七天。表5-3：混凝土撒水养护时间表环境相对湿度60%60%-90%90%洒 水 天 数147可不洒水当环境温度低于5时, 不得对砼洒水。梁体张拉的检查试件，要存放在梁顶上与梁体同环境养护。9.0号段内预应力筋布置复杂、非预应力筋密集，要求一次灌注成型，施工难度大。为保证施工质量，拟采取如下措施：混凝土由拌和站集中拌和、由混凝土罐车运输、汽车泵直接输送入模。拌和站的拌合能力和运送能力，以满足在最早灌注的混凝土初凝前灌注完0#段的全部混凝土为控制标准。0号段混凝土数量，结合混凝土振捣所用时间和垂直运输混凝土的能力，将0号段混凝土的初凝时间定为12h右，将坍落度控制在14cm左右。为此，将在混凝土中掺加高效减水剂，粗骨料采用525mm级配良好的碎石。混凝土灌注分层厚度为40cm左右。混凝土灌注顺序：中横梁腹板底板中横梁腹板及顶板四周。灌注时要前后左右基本对称进行。 混凝土入模采用汽车泵直接入模，汽车泵出料口与混凝土灌注面保持1m以内。在钢筋密集处断开个别钢筋留作入口，待混凝土灌注到此部位时，将钢筋焊接恢复。 混凝土捣固采用50和30插入式振捣器。钢筋密集处用小振捣棒，钢筋稀疏处用大振捣棒。振动棒移动距离不得超过振动棒作用半径的l.5倍。 对捣固人员要认真划分施工区域，明确责任，以防漏捣。混凝土灌注前先将原墩顶混凝土面用水或高压风冲洗干净。木模板用水泡胀，防止其干燥吸水。灌注前在原混凝土面上铺2cm厚的同标号砂浆，并摊铺均匀平整。灌注底腹板混凝土前，对顶板钢筋顶面要用布或草袋覆盖，以防松散混凝土粘附其上。混凝土拌和应进行试拌，试验人员要检查混凝土的坍落度、和易性，如不合适要及时调整，不合格的混凝土弃除不用。在顶板混凝土浇注完成后，用插入式振捣器对顶腹板接缝处进行充分的二次振捣，确保连接处密实、可靠。10.砼浇筑注意事项：钢筋、模板经监理工程师检查合格后，才能浇筑砼。因梁体砼强度及外观质量要求高，对砼原材料的选用要严格要求，特别要严格控制砂石料的含泥量，石子要求无黄皮水锈。砂石料进场前，对材料进行试验，确保不合格的材料不予进场。对不符合质量要求的砂、石料立即清除出施工现场。每批水泥进场时，必须有出厂检验报告单，同时工地试验室按批次进行试验，合格后方可使用。施工中，采用高效缓凝早强减水剂，在施工中，严格的控制掺入量。减水剂应专库存放，不能直接存放于施工现场。混凝土配合比的要求施工前，由试验室专门做出理论配合比，施工中按现场条件定出施工配合比，严格按该配合比进行配料、拌和，并严格控制坍落度。砼采用全断面斜向分段、水平分层连续浇筑，上层与下层前后间距不小于1.5米。浇筑完砼后，梁表面要及时覆盖土工布洒水养生，箱内也要采取洒水或蓄水养生。在每次浇筑砼时，均要制作足够的试件，其中一部分与梁体同条件养护，以准确测定梁体的实际强度，为张拉和拆模时的梁体砼强度提供依据。5.2.5 预应力施工箱梁纵向和顶板横向预应力采用j15.20高强度低松驰钢绞线，Ryb1860Mpa，张拉控制应力为0.75 Ryb。锚具采用AM15-16、AM15-12、BM154、 YGM-32等五种。初应力取0.15con，施工时按张拉吨位与引伸量双控，并以张拉吨位为主的方法，实测引伸量与计算引伸量之差应在6%以内，若误差过大应及时检查原因，研究处理方法。1.张拉设备所有张拉机具设备及仪表进场前配套校验，使用时由专人使用和保管，当千斤顶使用超过6个月或200次及新进场设备或在使用过程中出现不正常现象或检修以后，均重新校验。 2.张拉施工工艺（1）张拉顺序连续箱梁采用双向预应力体系，另外在0#块5#块布设了纵向下弯预应力筋。双向预应力的张拉顺序一般采用先纵向束，后横向预应力筋。混凝土强度达到设计强度的90%后即对称张拉腹板纵向束，张拉施工严格按图纸设计顺序进行。（2）纵向束张拉所有纵向束均采用两端左右对称张拉，张拉程序如下：0初应力设计控制张拉应力（持荷3min，锚固）。（k锚下控制应力）（3）箱梁顶