10万吨每年尿素化工厂合成毕业设计.doc

河南城建学院本科毕业设计 目录 i 10 万吨每年尿素化工厂合万吨每年尿素化工厂合 成毕业设计成毕业设计 目 录 主要符号说明主要符号说明 iv 1 引引 言言 1 1 1 1 尿素的物化性质和用途 1 1 1 1 尿素的物理性质 1 1 1 2 尿素的化学性质 1 1 1 3 尿素的用途 1 1 2 尿素的生产方法简介 2 1 2 1 水溶液全循环法 2 1 2 2 CO2气提法 2 1 3 两种方法的比较 3 1 3 1 水溶液全循环尿素工艺的优 缺点 3 1 3 2 CO2汽提法尿素工艺的优 缺点 4 1 3 3 尿素的发展前景与展望 4 1 4 水溶液全循环法流程介绍 5 2 2 工厂设计条件与总平面布置工厂设计条件与总平面布置 9 9 2 1 工厂设计条件 9 2 1 1 原材料及辅助物料的资源条件 9 2 1 2 公用工程概述 9 2 1 3 劳动力资源条件 9 2 2 总平面布置 9 2 2 1 总平面布置的基本原则 9 2 2 2 总平面布置概述 10 3 3 化工工艺设计化工工艺设计 1212 3 1 设计基础数据 12 3 1 1 设计条件 12 河南城建学院本科毕业设计 目录 ii 3 1 2 产量及产品质量 13 3 2 主要工艺控制指标 13 3 2 1 二氧化碳压缩机 13 3 2 2 二氧化碳净化 13 3 2 3 尿素合成塔 13 3 2 4 一段分解 13 3 2 5 一段吸收 14 3 2 6 惰气洗涤器 14 3 2 7 二段分解 14 3 2 8 二段吸收 14 3 2 9 闪蒸槽 14 3 2 10 一段蒸发 14 3 2 11 二段蒸发 14 3 2 12 解吸 14 3 3 物料平衡计算 14 3 3 1 设计条件的确定 14 3 3 2 二氧化碳压缩系统 15 3 3 3 尿素合成塔 16 3 3 4 一段分解系统 17 3 3 5 二段分解系统 18 3 3 6 闪蒸槽 19 3 3 7 一段蒸发器 20 3 3 8 二段蒸发器 20 3 3 9 熔融尿素输送及造粒包装系统 21 3 3 10 一段蒸发冷凝器 22 3 3 11 二段蒸汽冷凝器 22 3 3 12 中间冷凝器 23 3 3 13 系统水平衡及其分配 24 3 3 14 二循一冷器 29 3 3 15 二循二冷凝器 30 3 3 16 氨冷凝器 30 3 3 17 惰性气涤塔 31 3 3 18 尾气吸收塔 31 3 3 19 解吸系统 32 河南城建学院本科毕业设计 目录 iii 3 3 20 一段吸收系统 32 3 4 热量平衡计算 34 3 4 1 尿素合成塔 34 3 4 2 解吸塔 36 3 4 3 氨冷凝器 37 3 4 4 氨预热器 38 3 4 5 CO2压缩系统 38 4 设备工艺计算设备工艺计算 4040 4 1 尿素合成塔计算 40 4 2 解析塔的计算 41 4 2 1 计算依据 41 4 2 2 塔板数的计算 42 4 2 3 塔径及附属设备计算 44 4 2 4 流体力学计算 47 设计结果设计结果 5050 参考文献参考文献 5252 致致 谢谢 5353 附附 录录 5454 河南城建学院本科毕业设计 主要符号说明 iv 主要符号说明 A 传热面积 m2 hw 内堰高度 m A 每根管子的沸腾面积 m2 K 传热系数 kJ m2 s C Ab 液流面积 m2 Kc阻力系数 Af 降液管截面积 m2 L 液流量 m3 h A 全塔截面积 m2 L 流道长度 m Aw 全塔截面积 m2 Ll流体沿管周的喷淋密度 kg m s A 液相流经内堰时的最窄断面 m2 Ls液相流量 m3 s B 折流板间距 m l 管长 m Cp 液体的比热容 KJ kmol C l 堰长 m D 塔径 m lw 堰长 m de 当量直径 m m 每层塔板泡罩个数 dl 管内径 m m1换热器内换热管垂直列数 do 管外径 m n 换热管总数或塔板数 E 液流收缩系数 ne壳体中心线上排列管数 Ev 雾沫夹带量 kg kg 气 Nu 努赛特准数 F 流道自由界面 m2 P 压力 Mpa F 动能因素 Pr普兰特准数 F1 泡罩升气管面积 m2 Q 设备设负荷 kJ h F4 泡罩的齿缝总面积 m2 q 单位热负荷 Kj m2 s Ft 温度校正系数 R 污垢热阻 m2 s C kJ G 气体的重量速度 kg m2 s R1弯管的曲率半径 M G 尿素生产能力 t h Rc冷流体侧的污垢热阻 m2 s C kJ H 管子高度 m Re 雷诺准数 HT 踏板间距 m Rh 热流体侧的污垢热阻 m2 s C kJ Hd 降液管内液层高度 m 流体密度 kg m3 h 齿缝高 m r 梯形的顶边与底边之比 ho 降液管底部至下一块踏板的距离 m rh水力半径 m hl 有效液层阻力 m 液柱 L 液相密度 kg m3 h2 蒸汽冷凝热 kJ kg V 气相密度 kg m3 ha 泡罩的局部阻力 m 液柱 hd 液相流出降液管的局部阻力 m 液柱 hd1 降液管底部的阻力 m 液柱 h 内堰的阻力 m 液柱 1 d 2 d 河南城建学院本科毕业设计 主要符号说明 v hds 动液封 m 液柱 hf 堰顶端到降液管内液面的距离 m how 堰上溢流高度 m hp通过 每层塔板的气相总压降 m 液 柱 hr 泡罩帽缘安全高度 m hs 齿缝开度 m hss 静液封 m hT 外堰高度 m hW 泡罩下缘距踏板间距 m tm 冷流体平均温度 C 进出口堰之间的液面梯度 m T 热流体温差 C t 有效平均温差 C t 两流体之间的温度差 C P 压力降 kg cm3 液体在降液管中的停留时间 s 他的积液排空时间 s 表面张力 N h 塔的倾斜角度 光壁厚度 m 流体导热系数 kJ m2 s C 流体粘度 kg s m2 河南城建学院本科毕业设计 引言 1 1 引 言 1 1 尿素的物化性质和用途 1 1 1 尿素的物理性质 尿素分子量 60 06 因最早由人类及哺乳动物的尿液中发现 故称尿素 纯 净的尿素为无色 无味针状或棱柱状晶体 含氮量为 46 6 工业尿素因含有杂 质而呈白色或浅黄色 工业或农业品为白色略带微红色固体颗粒无臭无味 固体尿素相对密度 20 40 1 335g cm3 熔点 标准大气压下 132 7 超过熔点则分解 尿素较易吸湿 贮存要注意防潮 尿素易溶于水和液氨 其溶 解度随温度升高而增大 1 1 2 尿素的化学性质 尿素分子式 CO NH2 2 尿素结构式 1 尿素的酸碱性 尿素呈微碱性 可与酸作用生成盐 但因其碱性较弱 不能使一般的指示剂改变颜色 2 尿素的水解反应 尿素的水解反应 最初是尿素转化为氨基甲酸铵 而后形成碳酸铵 最后分解成氨和二氧化碳 OHCONHCONH CONHOHCOONHNH COONHNHOHNHCO 223324 324224 24222 总反应式为 223222 22HCONHOHNHCO 在 60 以下尿素在酸性 碱性或中性溶液中不发生水解反应 但是随着温 度的升高 水解速率加快 水解程度增大 3 尿素的缩合反应 纯尿素在加热到或者接近熔点时 开始呈不稳定性 发生缩合反应 生成缩二脲 缩三脲和三聚氰酸等物质 1 1 3 尿素的用途 尿素是一种高浓度氮肥 属中性速效肥料 也可用来生产多种复合肥料 在 土壤中不残留任何有害物质 长期施用没有不良影响 但在造粒中温度过高会 产生少量缩二脲 又称双缩脲 对作物有抑制作用 我国规定肥料用尿素缩二脲 含量应小于 0 5 缩二脲含量超过 1 时 不能做种肥 苗肥和叶面肥 其他施 用期的尿素含量也不宜过多或过于集中 河南城建学院本科毕业设计 引言 2 尿素是有机态氮肥 经过土壤中的脲酶作用 水解成碳酸铵或碳酸氢铵后 才能被作物吸收利用 因此 尿素要在作物的需肥期前 4 8 天施用 尿素是目前 使用的含氮量最高的化肥 尿素属中性速效肥料 长期施用不会使土壤发生板结 其分解释放出的 CO2也可被作物吸收 促进植物的光合作用 在土壤中 尿素能 增进磷 钾 镁和钙的有效性 且施入土壤后无残存废物 1 2 尿素的生产方法简介 生产尿素的方法有很多种 20 世纪 60 年代以来 全循环法在工业上获得普 遍采用 最常用的是水溶液全循环法生产尿素和二氧化碳气提法生产尿素 合成 氨生产为 NH3和 CO2直接合成尿素提供了原料 由 NH3和 CO2合成尿素的总反 应为 2NH3 CO2 CO NH2 2 H2O 该反应是放热的可逆反应 转化率一般为 50 70 因此从合成塔出来的尿素溶液中除了尿素外 还有氮和甲铵 按未反应 物的循环利用程度 尿素生产方法可分为不循环法 半循环法和全循环法三种 依气提介质的不同 分别称为二氧化碳气提法 氨气提法 变换气气提法 依照 分离回收方法的不同主要分为水溶液全循环法 气提法等 按气提气体的不同又 可分为二氧化碳气提法 氨气提法 变换气气提法 1 2 1 水溶液全循环法 20 世纪 60 年代以来 全循环法在工业上获得普遍采用 全循环法是将未转 化成尿素的氨和二氧化碳经减压加热和分离后 全部返回合成系统循环利用 原 料氨利用率达 97 以上 全循环法尿素生产主要包括四个基本过程 氨和二氧 化碳原料的供应及净化 氨和二氧化碳合成尿素 未反应物的分离与回收 尿素溶液的加工 1 2 2 CO2气提法 所谓气提法就是用气提剂如 CO2 氨气 变换气或其他惰性气体 在一定 压下加热 促进未转化成尿素的甲铵的分解和液氨气化 气提分解效率受压力 温度 液气比及停留时间的影响 温度过高会加速氨的水解和缩二脲的增加 压 力过低 分解物的冷凝吸收率下降 气提时间愈短愈好 可防止水解和缩合反应 故气提法是采用二段合成原理 即液氨和气体 CO2在高压冷凝器内进行反应生成 甲铵 而甲铵的脱水反应则在尿素合成塔中进行 实际上 为了维持合成尿素塔 的反应温度 部分甲铵的生成留在合成塔中 而不是全部在高压冷凝器中完成 河南城建学院本科毕业设计 引言 3 1 3 两种方法的比较 1 3 1 水溶液全循环尿素工艺的优 缺点 水溶液全循环法是将未反应的氨和二氧化碳 经减压加热分解分离后 用水吸 收生成甲铵或碳酸铵水溶液再循环返回合成系统 我国尿素厂多数采用水溶液全 循环法 水溶液全循环尿素工艺生产装置的静止高压设备较少 只有尿素合成塔及液 氨预热器为高压设备 其它均为中压和低压设备 所以该尿素工艺生产装置的技 术改造比较容易 方便 改造增产潜力较大 氨碳比控制的较高 一般摩尔比为 4 0 左右 工艺介质对生产装置的腐蚀性较低 由于氨碳比控制的较高 二氧化 碳气体中氧含量控制的较低 并且尿素合成塔操作压力为 19 6MPa 操作温度为 188 190 所以水溶液全循环生产尿素工艺中二氧化碳转化率较高 一般能达 到 42 68 经过尿素合成塔塔板的改造 有的企业已经达到 68 以上 由于该 工艺高压设备较少 高压系统停车保压时间可以达到 24h 所以生产装置的中小 检修一般可以在尿素合成塔允许的停车保压时间内完成 减少了高压系统排放的 次数 降低了尿素的消耗 由于氨碳比控制的较高 中低压分解系统温度控制适 当 尿素产品质量较容易控制 一般可以控制在优级品范围内 水溶液全循环尿 素工艺可靠 设备材料要求不高 投资较低 缺点是 水溶液全循环尿素工艺生产装置的工艺流程较长 在操作调节方面 不如 CO2气提法生产尿素工艺简单 方便 由于氨碳摩尔比控制得较高 一般稳 定在 4 0 左右 并且未反应生成尿素的氨和二氧化碳气体全部要经过低压 中压 循环吸收系统回收后再返回到尿素合成塔 液氨泵和一段甲铵泵的输送量比较多 所以该工艺中液氨泵和一段甲铵泵的台数较多 动力消耗较多 由于该工艺高压 系统的操作压力高达 19 6 MPa 并且一段甲铵液的工艺要求温度高达 90 左右 所以一段甲铵泵和液氨泵的运行周期较短 检修维护时间较多 维修费用较高 二氧化碳气体压缩机由于出口压力高达 20 0MPa 比 CO2汽提法高 5 0MPa 故其 运行周期也相对较短 维修工作量较多 维修费用较高 水溶液全循环尿素工艺 的另一个缺点就是 目前国内在运行的生产装置大多为年产 10 20 104t a 经过 改造后的生产能力 也有个别厂家经过双尿素合成塔改造后达到了年产 30 10 吨 最近山东化工规划设计院也设计了年产 30 40 万吨尿素的水溶液全循环法生产尿 素的装置 但从单套装置的设计生产能力来说 相对于 CO2气提法生产尿素工艺 的装置还相差较远 河南城建学院本科毕业设计 引言 4 1 3 2 CO2汽提法尿素工艺的优 缺点 气提法是利用某一气体在与合成等压的条件下分解甲铵并将分解物返回合成 系统的一种方法 气提法是全循环法的发展 具有热量回收完全 氨和二氧化碳 处理量较少的优点 此外 在简化流程 热能回收和减少生产费用筹方面也都优 于水溶液全循环法 是尿素生产发展的一种方向 CO2气提法尿素工艺生产装置的工艺流程较短 在操作调节方面比较简单 方便 能耗低 生产费用低 该工艺的特点是采用共沸物下的 CO NH2 2摩尔比 为 2 89 作为操作控制最佳指标进行操作 大部分未反应生成尿素的氨和二氧化碳 在高压系统内循环继续反应生成尿素 只有较少部分的氨和二氧化碳需要在低压 部分进行回收 液氨泵和甲铵泵的输送量比较少 所以该装置中液氨泵和甲铵泵 的台数较少 动力消耗较少 并且该工艺高压系统的操作压力较低 为 13 5 14 5MPa 使液氨泵和甲铵泵的运行周期较长 维修费用较少 该工艺能够 回收较高品位的甲按反应热 除本系统加热使用外还可剩余少部分富裕低压蒸汽 供外系统使用 CO2气提法尿素的另一个优点就是 生产装置的生产能力的范围 较宽 运行都很正常稳定 并且荷兰斯塔米卡邦公司最近几年又对该工艺进行了 大量研究工作 开发出了单套装置年产 100 100t a 尿素的尿素池式冷凝器技术 与传统高压甲铵冷凝器不同的是 池式冷凝器可提供一定的停留时间 使甲铵生 成尿素的反应在此可达到反应平衡的 60 80 使生产装置产能在原设计能力 的基础上翻一番 并且尿素主框架高度降到 40m 以下 使操作更加方便 动力消 耗又有所降低 缺点 CO2气提法生产尿素工艺装置的静止高压设备较多 有尿素合成塔 高压二氧化碳气提塔 高压甲铵冷凝器 高压洗涤器四大主要设备 它们是 CO2 气提法尿素工艺生产装置的核心 其它均为低压设备 所以该尿素工艺生产装置 的技术改造比较困难 改造增产潜力较小 高压二氧化碳气提塔加热需要的蒸汽 品质较高 为 2 5MPa 不如水溶液全循环尿素需用的蒸汽压力低 1 3 3 尿素的发展前景与展望 尿素的合成是第一次用人工方法从无机物制得有机化合物 1773 年 Rouelle 在蒸发人尿时第一次发现尿素 1824 年 Prout 通过分析得出尿素的实验式 1828 年德国化学家 Wohler 在实验室以氰酸和氨制的尿素 1932 年美国杜邦公司 用直接合成法制取尿素氨水 在 1935 年开始制造固体尿素 之后又出现了制备 尿素的其他方法 包括光气与氨反应 CO2与氨反应 氰胺化钙水解等 由于种 种原因 最终都未能实现工业化 唯一成为当代尿素工业化基础的是由氨和二氧 河南城建学院本科毕业设计 引言 5 化塔合成尿素的反应 1932 年 美国 DU Pont 公司用氨和二氧化碳直接合成尿素 并副产氨水 1935 年开始生产固体尿素并将未转化物循环回收 逐步形成全循环 法工艺 20 世纪 50 年代世界各国推出多种溶液全循环工艺流程 类型有 热气循环 法 悬浮液循环法 气体分离循环法 水溶液全循环法等 其中 仅水溶液全循 环法成功获得了工业应用 未反应的氨和二氧化碳以气态形式与尿素水溶液分离 后 用水吸收为水溶液 再用泵送回系统 其工艺包括气液分离 液体吸收 气 体冷凝几个步骤 当时工业化应用较成功的技术有美国 Chemico 法 Du Pont 法和瑞士的 Incenta 法 另外 法国 Pechiney 推出未反应物以不同溶剂选择性吸收循环流程 20 世纪 60 年代 尿素工业发展的特点是 其一 尿素装置趁于单系列大型 化 装置能力达到 1000t a 1500t a 其二 气提法工艺被广泛采用 气提法是针 对水溶液全循环法的缺点而开发的一种工艺 其实质是在与合成反应相等压力条 件下 利用一种气体通过反应物系 同时伴有加热 是未反应的氨或二氧化碳被 带出 因此 先后出现了二氧化碳气提法 由 Stamiearbon 开发 使尿素生产的 能耗大为降低 氨气提法 由意大利 Snam Progetu 开发 1966 年建成第一个氨 气提法尿素工厂 日本 Toyo Koatsu 全循环改良 C 法 合成压力高达 25MPa 温 度为 200 转化率 72 和 D 法 美国的 UTI 热循环法 20 世纪 80 年代之后 二氧化碳气提法和氨气提法得到进一步改进 完善 同时世界上著名的尿素公司还开发了其他的先进工艺 意大利的等压双循环工艺 Isobaric Double Recycle 简称 IDR 日本 TEC TMC 开发了降低成本和节能新 流程 ACES Advancde Process for Cost and Energy Saving 新工艺 瑞士 Amonnia Casale 开发了分级处理合成液的气提法分流工艺等 与原有二氧化碳气 提法相比 具有以下特点 一是采用了新型高效的塔盘 二是开发了卧式池式冷 凝器取代原立式高压冷凝器 三是降低了尿素主框架的高度 四是增设了二氧化 碳脱氢装置 使二氧化碳气中氢气体积分数由约 0 5 降到了 50 0 05 以下 确保 尿素洗涤系统安全运行 1 4 水溶液全循环法流程介绍 水溶液全循环法生产工艺流程详见图 流程说明如下 1 二氧化碳的压缩与净化 原料二氧化碳经一二段压缩到 0 981 1 128MPa 绝 冷却除油除水后 送往二氧化碳净化工序 经脱硫后 净化气体经三 四 五段压缩 至 20 69 绝 约 125 送往尿素合成预反应器 河南城建学院本科毕业设计 引言 6 2 氨的输送及尿素的合成 原料液氨经液氨过滤器后 与循环液氨共同进入液 氨缓冲器 经液氨泵加压至 20 69 绝 送往液氨预热器 被蒸汽冷凝液加热至约 70 送往预反应器 原料二氧化碳气体 液氨和循环回来的一段甲铵液在预反应器中混合后 送往 尿素合成塔的底部 其组成为 4 1 摩尔比 0 65 摩尔比 32 NHCO 22 H O CO 在 19 712MPa 绝 188 的合成条件下 经过足够的停留时间 约有 64 的的 CO2转 化为尿素 反应熔融物自塔顶排出 尿素合成塔的压力由出口压力调节阀控制 3 循环回收 尿素合成塔的反应熔融物经出口压力调节阀减压至 1 765MPa 绝 进入一段分解塔的顶部 在此分理出闪蒸气体后 溶液自流至中部蒸馏段 与一段分 解加热器来的热气体逆流接触 进行换热蒸馏 使液相中的部分甲铵与过剩氨分解 气化进入气相 同时气相中的部分水蒸气冷凝尿素溶液自蒸馏段下部进入一段分 解加热器 在此约有 88 的甲铵分解 约 155 160 的气液混合物上升分解塔底部 分离为两相 液相自塔底排出 经减压送往二段分解塔 气相自下而上的通过蒸馏段 自塔顶排出 送往一段蒸发段进行热能回收 一段分解系统的防腐气体自一段分解加热器的尿液入口管道上补入 一段分解气与二段甲铵液在一段蒸发器的热能回收段混合后 部分冷凝 气液 混合物进入一段吸收冷凝器 进一步冷凝后 进入一段吸收塔进行吸收 塔底排出的 一段甲铵液 经一段甲铵泵加压后送至尿素合成预反应器 塔顶排出的气体进入氨 冷凝器 在此冷凝的氨送往液氨缓冲槽 未冷凝的气体进入惰气洗涤器 被来自二循 二冷凝器的氨水吸收 尾气减压送至尾气吸收塔 浓氨水送至吸收塔的顶部 一段分解塔排出的尿素溶液 减压至 0 25 0 392MPa 绝 送至二段分解塔的 顶部 与二段分解加热器来的热气体逆流接触 被蒸汽加热到 135 140 尿素溶 液中残存的甲铵与过剩氨在此基本气化进入气相 气液混合物分离后 溶液减压送 至闪蒸槽 气体自顶部排出 与来自解吸系统的解吸气混合后进入二循一冷凝器 在 此 被蒸发冷凝液吸收 生成的二段甲铵送往一段蒸发的热能回收段 出二循一冷凝 器的气体在二循二冷凝器内继续被蒸发冷凝液吸收 生成的氨水由氨水泵送往惰气 洗涤器 尾气去尾气吸收塔 惰气洗涤器尾气与二循二冷凝器尾气混合后进入尾气吸收塔被蒸发冷凝液吸 收 溶液送至碳氨储槽 尾气放空 4 尿素溶液加工 二段分解塔排出的尿素溶液减压至约 0 044MPa 绝 后进入 闪蒸槽 在此气液分离 约 74 的尿液送往一段蒸发器 在约 0 033MPa 绝 下 尿素溶 液经热能回收段和蒸汽加热段被加热到 130 浓度约 96 溶液进入二段蒸发器 在约 0 033MPa 绝 140 下浓缩得到含水 0 5 的熔融尿素 由熔融尿素泵送往造粒 塔 闪蒸气与一段蒸发气均送往一段蒸发冷凝器 未凝气放空 河南城建学院本科毕业设计 引言 7 二段蒸发气与进入二段蒸发冷凝器 未凝气进入中间冷凝器 继续冷凝 未凝气 放空 5 工艺冷凝液分配与解吸 碳氨液槽分为一段蒸发冷凝液室 二段蒸发冷凝 液室和碳氨液室 二段蒸发冷凝液贮存于二段蒸发冷凝液室 由蒸发冷凝液泵送往二循一冷凝器 和二循二冷凝器 不足部分引入一段蒸发冷凝液 一段蒸发冷凝液与中间冷凝液贮存于一段蒸发冷凝液室 由尾气吸收泵送入 尾气吸收塔顶作为吸收液 尾气吸收塔底部得到的碳氨液送至碳氨液室 系统各处 的排放液也进入碳氨液室 碳氨液由解吸泵送至解吸换热器 与来自解吸塔底部的解吸废液进行换热后进 入解吸塔上部 经蒸馏后 塔顶得到的气体 进入解吸冷凝器 部分冷凝 冷凝液返回解 吸塔顶部作为回流液 气相进入二循一冷凝器 解吸废液经换热器回收热量后 排往 污水处理装置 附图 工艺流程图 41 2 3 5 7 9 12 14 1315 6 8 17 10 去冷凝真空系统 尿素 成品 去回收系统 CO2 氨基甲酸铵液 液氨 1116 图 3 1 水溶液全循环法合成尿素示意流程图 1 预反应器 2 尿素合成塔 3 预分离器 4 中压循环加热器 5 中压循环分 离器 6 精馏塔 7 低压循环加热器 8 低压循环分离器 9 闪蒸槽 10 尿素贮 槽 11 尿素溶液泵 12 一段蒸发加热器 13 一段蒸发分离器 14 二段蒸发加热 河南城建学院本科毕业设计 引言 8 器 15 二段蒸发分离器 16 熔融尿素泵 17 造粒塔 经过加压预热的原料液氨与经压缩后的原料二氧化碳气及循环回收来的氨基 甲酸铵液一并进入预反应器 在预反应器内氨与二氧化碳反应生成氨基甲酸铵 在进入尿素合成塔 在塔内氨基甲酸铵脱水生成尿素 尿素熔融物从塔顶出来进 入预分离器 将氨基甲酸铵和氨进行分离 氨基甲酸铵从预分离器底部出来进入 中压循环加热器 用蒸汽加热进一步提高温度 促使残余氨基甲酸铵分解 气 液在低压循环分离器内分离 分离出来的尿液经减压至常压后 进入闪蒸槽 经 减压后尿液中的氨基甲酸铵和氨几乎全部清除 自闪蒸槽出来的尿液进入尿液贮 槽 用尿素溶液泵打入中压蒸发加热器及低压蒸发加热器 在不同真空度下加热 蒸发 气 液分别在中压蒸发分离器及低压蒸发分离器内分离 低压分离器出口 尿液浓度达 99 7 质量 以上 用熔融尿素泵打入造粒塔 经造粒喷头撒成尿 粒 在塔低得到成品尿素 预分离器 中压循环分离器 低压循环分离器及精馏塔顶部出来的氨和二氧化碳 进入回收系统 回收的氨与二氧化碳以液氨或氨基甲酸铵的形式返回合成系统循 环使用 一段蒸发分离器 二段蒸发分离器及闪蒸槽出来的气体 大部分水蒸气和少 量的氨去冷凝 真空系统 回收残余氨后放空 河南城建学院本科毕业设计 工厂设计条件与总平面布置 9 2 工厂设计条件与总平面布置 2 1 工厂设计条件 2 1 1 原材料及辅助物料的资源条件 本设计中主要原料是氨气和二氧化碳 而厂址将选平顶山市附近 邻近平顶 煤田 因此原料的来源极为方便 2 1 2 公用工程概述 厂址选在平顶山市的郊区 有可靠的供电网 输 供电系统 附近有铁 路 国道 交通便利 水力设施齐全 2 1 3 劳动力资源条件 厂区地处平顶山市郊区 并且与省会郑州靠近 因此人力资源极其丰富 2 2 总平面布置 2 2 1 总平面布置的基本原则 1 总平面布置首先必须满足生产要求 以最大限度的保证生产作业线 的连接 短捷 方便 从原料进厂到成品出厂 整个流程必须符合生产工艺要求 力求做到流程线路畅通 连续 短捷 避免交叉进行 是各种物料的输送距离 为最小 同时 应将水电汽等公用工程耗量大的车间 尽量集中布置 已形成负 荷中心与供应来源靠近 是各种公用系统介质的工程管线减少和输送距离最短 达到节约能源 2 要能够充分结合场地优势 地位 地貌等有利条件 因地制宜 紧凑 布置 节约土地 少占良田 少拆房屋 提高土地利用率 3 大多数厂房 特别是主要生产车间的布置 应考虑到日照方位和主导 风向 保证自然通风 厂前区和防污染的车间放在上风向 产生粉尘 烟 热等 的车间及易燃库布置在下风向 4 各车间之间注意满足防火 卫生等国家安全规定 各种厂房按性质分 区集中 对易燃易爆的各类储罐和由危险性的库房 油库 危险品库 应力求 河南城建学院本科毕业设计 工厂设计条件与总平面布置 10 远离火源和人员往来集中地 一般应布置在厂区边缘 主导风向的下风向以及地 势较低的地段 5 人流 物流各行其道 路线短捷 避免交叉 6 综合管线统筹安排 防止干扰 力求管线短 拐弯少 7 近期建设和远期发展相结合 主要生产车间留有适当的发展余地 但 必须注意与城市建设和地域总体规划相适应 轻化工工厂变化较快 综合利用较 广 加工深度较深 大多数工艺流程更新快 这要求在设计实现留有较大的预留 地 以满足工厂发展变化的需要 8 为示踪平面图具有建筑艺术性 厂房形状要规则简单 是道路径直 厂房中心线保持垂直或平行 9 采取各种措施 提高建筑系数和场地利用稀疏 建筑系数一般为 25 40 场地利用系数一般为 50 60 这是总平面设计的主要技术经济 指标 2 2 2 总平面布置概述 1 各车间布置 以控制室为核心 便于操作 2 生产区布置 该尿素生产车间采用露天式生产模式 各工段按流程的 顺序建设 本设计中呈 U 型 3 辅助车间布置 以生产车间为中心 根据总平面布置原则 综合各种 因素对各个辅助车间布置如下 a 维修车间 远离厂区前 降低噪音污染 在主力生产车间附近 便于设备 维修 b 锅炉房 布置在用蒸汽较多的地方 且是主导风向的下风向 c 变配电站 靠近电力负荷中心 缩短了电线路线 减少了投资 且在水处 理车间的上风向 煤堆场的平行风向 d 水处理车间 靠近负荷中心 处理每日生产车间所需的工业用水 并提供 部分生活用水 3 运输设备布置 车库油库均布置在主干道边缘 道路设计为主力干道 宽 10 米 行道每边各 1 米 车间引道 6 米 这样有利于消防和道路的改造 4 堆场和仓库 布置在主导风向的下风向 置于厂区边缘 靠近主生产 车间 且位于主力干道边缘 这样有利于原料或产品的进厂和出厂 且有利于火 灾发生时 消防车的顺利到达出事地点 5 行政管理机构和福利区 办公楼位于厂前区且位于主导风向的上风向 河南城建学院本科毕业设计 工厂设计条件与总平面布置 11 6 绿化和美化区 本厂的绿化包括生产区 福利区的绿化带 既有专门 的绿化区 也有环绕厂房及其他建筑物的绿化带 绿化带以草坪为主 路旁加种 树木 这样 可使场区空气得以净化 噪音减小 美化和改善了环境的卫生条件 使本厂的小环境 小气候得以明显改善 注 为了不妨碍管道的布置及消防的要 求 各生产工段的周围不设绿化带 综上所述 平面布置有以下几个特点 1 厂房建筑物的布置与生产工艺流程相适应 原料 半成品和成品形成整 个顺序 尽量保证流水作业 避免逆行和交叉 2 锅炉房 水泵房 配电站等辅助车间尽量靠近其主要部门 以缩短期间 距离 节省投资 3 由前区到生产区主要干道 应避免与主要运输道路交叉 4 尽量使大多数厂房向阳 背风 避免瓦斯等 尽可能使各厂区有条件采 用自然采光和自然通风等 5 按防火规范的要求 保证建筑物之间的距离 符合规定 6 根据卫生规范的要求 保证厂区内卫生符合规定 7 根据环境发展的要求 生产区设在有废渣处理系统 废水处理系统 废 气处理系统等设施 8 考虑工厂今后的发展 在控制室附近留有建筑余地 便于增设车间 9 尽量做到以生产区为轴线 再考虑辅助车间 行政楼和道路的安排 河南城建学院本科毕业设计 化工工艺设计 12 3 化工工艺设计 3 1 设计基础数据 3 1 1 设计条件 1 界区条件 设计年生产量 10 万吨尿素合成工艺 2 原料液氨 纯度 99 5 重量 温度 30 含油量 10ppm 数量 3 5t h 压力 2 06Mpa 绝 3 原料二氧化碳气体 纯度 95 7 体积 干基加防腐空气后 压力 0 1052Mpa 绝 含氧 0 5 0 6 体积 干基 温度 35 40 硫化物 0 15g m3气体 气体状态 数量 4 58t h 0 101Mpa 0 0 015g m3 进尿素合成塔 气体状态 0 101Mpa 0 4 蒸汽 质量 含氯离子 0 5ppm 温度 191 压力 1 275Mpa 绝 数量 9 92t h 6 冷却水 品质 氯离子 0 5ppm 加缓冲剂后 压力 进界区 0 588Mpa 绝 出界区 0 294Mpa 绝 污垢系数 3 44 10 4c s J 温度 进界区 32 冬季不得低于 20 出界区 0 38 稳定性 70 以下 腐蚀性 70 以下对碳钢不锈钢无腐蚀 数量 1060 t h 7 脱盐水 质量 氯离子 5 10 3g l 出界区 0 49Mpa 绝 稳定性 90 以下 温度 进界区 常温 出界区 80 压力 进界区 0 49Mpa 绝 数 量 13t h 河南城建学院本科毕业设计 化工工艺设计 13 8 仪表空气 质量 无油 无水 无尘 无杂质 露点 在最低压力下至少比环境温 度低 10 压力 0 588 0 785Mpa 绝 温度 环境温度 数量 245m3 h 气体状态 0 101Mpa 0 3 1 2 产量及产品质量 1 产量 设计产量 日产尿素 333 吨 2 产品质量 符合 GB2440 91 国家农用尿素标准 3 消耗定额 以吨尿素为准 液氨 0 58 吨 二氧化碳 0 785 吨 冷却水 180 吨 3 2 主要工艺控制指标 3 2 1 二氧化碳压缩机 操作压力 操作温度 一段入口 0 1052 Mpa 绝 一段入口 35 五段出口 20 595 Mpa 绝 五段出口 125 3 2 2 二氧化碳净化 净化后二氧化碳气体含硫量 0 015g m3 气体状态 0 101Mpa 0 操作压力 1 0 1 08 Mpa 绝 操作温度 40 3 2 3 尿素合成塔 操作压力 19 712 Mpa 绝 操作温度 顶部 188 底部 184 入 塔物料 NH3 C02 摩尔比 4 1 H2O C02 摩尔比 0 65 0 7 二氧化碳转化率 64 3 2 4 一段分解 操作压力 1 765 Mpa 绝 操作温度 155 160 河南城建学院本科毕业设计 化工工艺设计 14 3 2 5 一段吸收 操作压力 1 765 Mpa 绝 操作温度 塔顶 50 塔底 90 95 一段甲铵液组成 NH3 C02 摩尔比 3 121 H2O C02 摩尔比 1 9 出塔 气相 C02量 100ppm 3 2 6 惰气洗涤器 操作温度 45 尾气含氧 5 体积 3 2 7 二段分解 操作压力 0 245 0 343 Mpa 绝 操作温度 140 3 2 8 二段吸收 操作压力 0 245 0 343 Mpa 绝 操作温度 40 3 2 9 闪蒸槽 操作压力 0 044 Mpa 绝 操作温度 95 100 3 2 10 一段蒸发 操作压力 0 027 0 033 Mpa 绝 操作温度 130 出口尿液浓度 95 96 3 2 11 二段蒸发 操作压力 0 0033 Mpa 绝 操作温度 140 出口尿液浓度 99 5 3 2 12 解吸 操作压力 0 35 0 392 Mpa 绝 操作温度 塔底液相 143 解吸废液 含氧量 0 07 重量 3 3 物料平衡计算 3 3 1 设计条件的确定 3 3 1 1 计算基准 以一吨尿素为基准 3 3 1 2 成品规格 含氮量 46 折合尿素 98 5 其中未含缩二脲含氮量 河南城建学院本科毕业设计 化工工艺设计 15 缩二脲 1 0 水 0 5 3 3 1 3 每吨原料消耗定额为 NH3 580kg C02 785kg 3 3 1 4 每吨尿素成品损耗氨的量 kg 总损耗量 580 985 2 17 60 10 3 17 103 16 882 kg 3 3 1 5 每吨尿素成品损耗二氧化碳的量 总损耗量 785 985 44 60 10 2 44 103 54 123 kg 3 3 1 6 每吨成品尿素的损耗及其分配 以造粒粉尘形式损失 1 5kg 一段甲铵泵泄露 0 009kg 成品包装储运损失 1 0kg 解析废液损失 3 588 kg 共计 6 102kg 3 3 1 7 水解消耗的尿素量及其分配 一段蒸发系统 4 5 kg 二段蒸发系统 1 5 kg 共计 6 0 kg 3 3 1 8 循环尿素量 一段蒸发气体夹带尿素 4 779 kg 二段蒸发气体夹带尿素 3 421 kg 循环尿素量 4 779 3 421 3 588 0 009 4 598 kg kg 3 3 1 9 缩二脲生成量及其分配 二段分解系统生成 6 0kg 一段蒸发系统生成 1 0 kg 一段蒸发系统生成 2 0 熔融尿素输送生成 1 0 kg 共计 10 0 kg 3 3 2 二氧化碳压缩系统 3 3 2 1 条件 组成 C02 95 7 N2 3 8 02 0 5 气体含硫量忽略不计 参数 P 0 1053Mpa t 35 C 3 3 2 2 计算 1 进入二氧化碳压缩系统的干二氧化碳气体量 河南城建学院本科毕业设计 化工工艺设计 16 C02 785kg 或 17 8409kmol N2 17 8409 3 819570 6920kmol 或 18 984kg 02 17 8409 0 5 0 0892kmol 或 2 854kg 干二氧化碳气体量 785 2 854 18 984 806 838kg 或 17 8409 0 0892 0 6920 18 6081kmol 2 二氧化碳气体带入水量 H2O 18 6081 0 0056 0 1053 0 0056 1 045kmol 或 18 813kg 3 二氧化碳气体在压缩系统的损失量 干基 C02 48 069kg 或 1 0925kmol N2 1 0925 3 8 95 7 0 043kmol 或 1 215kg 02 1 0925 0 5 95 7 0 0057kmol 或 0 183kg 4 压缩后的二氧化碳气体量 干基 C02 785 48 069 736 931kg 或 16 7484kmol N2 18 984 1 215 17 769kg 或 0 665 kmol 02 2 854 0 183 2 671kg 或 0 0835kmol 计 757 371kg 或 17 4669kmol 5 压缩后二氧化碳气体含水量 40 时 水蒸汽压力 0 0074Mpa 故气相含水量 17 4669 0 0074 7 944 0 0074 0 0162kmo 或 0 291kg 6 二氧化碳压缩机各段排出水量 H2o 18 848 0 291 18 557kg 或 1 0308kmol 3 3 3 尿素合成塔 3 3 3 1 条件 1 尿素合成塔原始物料组成 NH3 C02 摩尔比 4 1 H2O C02 0 7 摩尔比 2 操作条件 压力 p 19 712Mpa 温度 t 188 3 C02转换率 64 4 由一段吸收系统返回尿素合成塔的 氨基甲酸铵溶液中的 NH3 C02 摩尔比 3 121 含循环尿素 4 598kg 3 3 3 2 计算 1 生成尿素的计算 每吨成品尿素含尿素 985kg 损失尿素 6 102kg 水解尿素 6 0 kg 生成缩二脲消耗尿素 10 2 60 103 11 651kg 河南城建学院本科毕业设计 化工工艺设计 17 尿素合成塔应生成尿素量 尿素 985 6 102 6 11 65 1008 752kg 或 16 8125kmol 消耗氨 1008 752 60 2 17 571 626kg 或 33 6251kmol 消耗二氧化碳 1008 752 60 44 739 752kg 或 16 8125kmol 生成水 1008 752 60 18 302 626kg 或 16 8126kmol 2 入塔原料二氧化碳气体 由二氧化碳压缩系统物料平衡可知 C02 736 931kg 或 16 7484kmol N2 0 635kmol 或 17 769kg 02 0 0835kmol 或 2 671kg H2O 0 291kg 或 0 0162kmol 3 入塔一段甲铵溶液 C02 1008 752 44 60 0 64 736 931 418 931kg 或 9 5212kmol H2O 1008 752 18 60 0 64 0 7 0 293 330 706kg 或 18 3725kmol NH3 418 931 3 121 17 44 505 164kg 或 29 7155kmol 尿素 4 598kg 或 0 0766kmol 4 入塔液氨 NH3 1008 752 4 1 17 60 0 64 505 164 1325 826kg 或 77 9898kmol 原料氨消耗定额 580kg 液氨泵泄露氨 29 294kg 故入塔原料液氨 580 29 294 550 706kg 或 32 3945kmol 循环液氨 1325 826 550 706 775 12kg 或 45 5953kmol 5 出塔气液混合物 尿素 1008 752 4 598 1013 35 或 16 8892 C02 736 931 418 931 739 752 416 111kg 或 9 457kmol H2O 302 626 0 291 330 706 633 623kg 或 35 2013kmol NH3 1325 826 505 164 571 626 1259 364kg 或 74 0802kmol NH3 2 671kg 或 0 0835kmol N2 17 769kg 或 0 635kmol 3 3 4 一段分解系统 3 3 4 1 条件 1 一段分解条件 压力 1 765Mpa 温度 155 160 取 158 2 一段分解效率 甲铵分解率 87 66 总氨蒸出率 88 67 河南城建学院本科毕业设计 化工工艺设计 18 3 一段分解气含水量 6 26 4 加入防腐空气 2 0m3 标 3 3 4 2 计算 1 加入防腐空气 空气的摩尔标准体积按 22 4L 计 含氧量取 20 81 其余按氨计 空气 含水量忽略不计 2 0 2081 22 4 0 0186kmol 或 0 595kg N2 2 1 0 2081 22 4 0 0707kmol 或 1 98kg 2 一段分解气 C02 416 11 0 8766 364 762kg 或 8 29kmol NH3 1259 364 0 8867 1116 678kg 或 65 6869kmol 02 2 671 0 595 3 266kg 或 0 1021kmol N2 17 769 1 9817 749kg 或 0 7053kmol H2O 364 762 1116 678 3 266 19 749 6 26 100 6 26 100 534kg 或 5 5852kmol 3 一段分解系统出口尿液 尿素 1013 35kg 或 16 8892kmol C02 416 11 364 72 51 348kg 或 1 167kmol NH3 1259 364 1116 678 142 686kg 或 8 3933kmol H2O 633 623 100 534 533 089kg 或 29 616kmol 3 3 5 二段分解系统 3 3 5 1 条件 1 二段分解条件 压力 0 294Mpa 温度 140 2 二段分解排出物料组成 溶液含氨 0 7 重量 溶液含二氧化碳 0 46 重量 气相含水 26 体积 3 二段分解系统生成缩二脲 6kg 3 3 5 2 计算 1 生成缩二脲计算 消耗尿素 6 2 60 103 6 99kg 或 0 1165kmol 放出氨 6 17 103 0 99kg 或 0 0583kmol 生成缩二脲 6kg 或 0 0583kmol 2 二段分解排出气体 河南城建学院本科毕业设计 化工工艺设计 19 设气相中含 C02 Xkg NH3 Ykg H2O Zkg 据气液相组成列出算式 式 3 1 0046 0 473 1740 X 348 51 ZYX 式 3 2 007 0 473 1240 99 0 686 142 ZYX Y 式 3 3 74 26 174418 YXZ 联立得 X C02 44 416kg 或 1 0095kmol Y NH3 133 127kg 或 7 831kmol Z H2O 55 91kg 或 3 1061kmol 3 二段分解排出尿液 尿素 1013 35 6 99 1006 36kg 或 16 7727kmol C02 51 348 44 416 6 932kg 或 0 1575kmol NH3 142 686 0 99 133 127 10 549kg 或 0 6205kmol H2O 533 089 55 91 477 179kg26 5099kmol 缩二脲 6kg 或 0 0583kmol 3 3 6 闪蒸槽 3 3 6 1 条件 1 闪蒸槽操作条件 压力 0 04Mpa 温度 100 2 累计分解效率 甲铵分解率 99 1 过量氨蒸出率 99 85 3 闪蒸槽出口溶液组成 尿素 水 71 29 重量比 3 3 6 2 计算 尿素合成塔排出溶液总氨量 1259 364kg C02含量 416 11kg 总过剩氨量 1259 364 416 11 34 44 937 824kg 1 闪蒸槽排出尿液 尿素 1006 36kg 或 16 7727kmol C02 416 11 1 0 991 3 745kg 或 0 0851kmol NH3 937 824 1 0 9985 3 745 34 44 4 301kg 或 0 253kmol H2O 1006 36 29 71 411 048kg22 836kmol 缩二脲 6kg 或 0 0583kmol 2 闪蒸槽排出气体 C02 6 932 3