六层办公楼土木工程毕业课程设计报告书.doc

. . . . .目 录摘要错误！未定义书签。Abstract错误！未定义书签。一 结构设计部分11 前 言12主要建筑做法13 荷载标准值计算23.1 恒荷载标准值23.1.2 楼面框架梁线荷载标准值：23.4 梁、柱的线刚度计算74 框架内力计算74.1.1 顶层计算单元84.1.3 底层计算单元104.2.2 中间层计算单元164.3.1 各柱剪力V245风荷载作用下的侧移验算276 荷载组合与内力组合286.1 横梁内力组合表286.2 柱内力组合317 框架梁柱配筋347.1 横梁配筋347.1.1 正截面受弯承载力计算357.1.2斜截面受剪承载力计算357.2 框架柱配筋367.2.1 外柱367.2.2 内柱纵向受力钢筋计算377.2.3 框架柱的抗剪承载力计算和箍筋的配置388基础设计398.1外柱398.1.1确定基础底面尺寸398.1.2基础底板配筋计算408.2内柱418.2.1确定基础底面尺寸41基础配筋计算4211楼梯设计5311.1底层楼梯板设计5311.1.1 荷载计算5311.1.2 截面设计5311.2 平台板设计5411.2.1 荷载计算5411.2.2 截面设计5411.3 平台梁设计5511.3.1 荷载设计5511.3.2 截面设计5511.4标准层楼梯板设计5611.4.1 荷载计算5611.4.2 截面设计5611.5 平台板设计5711.6 平台梁设计5711.6.1 荷载设计5711.6.2 截面设计571 编制依据582 工程概况592.1 总体概况592.2 设计概况592.2.1 建筑设计592.2.2 结构设计592.3 工程、水文及气象概况602.4 施工条件603 施工部署及方案613.1 总体部署613.2 施工方案623.2.1 基础工程阶段623.2.2 结构工程阶段643.3.3 装饰工程阶段654 施工总平面布置676 主要工程项目施工方法696.1 土方与基础工程施工方案696.1.1 土方开挖696.1.2 垫层浇筑706.1.3 基础钢筋工程706.1.4 基础模板工程716.1.5 基础混凝土浇筑726.1.6 基槽及房心土回填726.2 主体结构施工方案726.2.1 垂直运输和脚手架736.2.2 主体结构主要项目施工方法746.3 主要装饰工程施工方案786.3.1 屋面工程786.3.2 楼面工程796.3.3 外墙涂料工程796.3.4 内墙及顶棚抹灰797 文明施工措施818 雨季施工措施82结 论86谢 辞87参考文献88 摘 要本文主要介绍了多层厂房设计。设计的内容包括结构设计和施工组织设计两部分。设计采用钢筋混凝土现浇框架结构，建筑层数为四层，建筑总高度16.5m,建筑面积5184。根据设计要求，设防烈度为6度，抗震等级为四级，设计中只考虑了抗震构造要求。选取了一榀框架进行计算，同时也进行了楼梯计算及基础计算。计算内容包括框架梁柱截面尺寸的选取及线刚度的计算；恒载、活载、风荷载作用下构件弯矩、剪力及轴力的计算；框架内力组合；框架梁柱配筋计算；楼梯配筋计算及基础配筋计算。框架受力钢筋主要采用HRB335级钢筋，箍筋主要采用HPB235级钢筋；基础采用钢筋混凝土柱下独立基础。整个方案设计基本符合设计和结构要求，具有一定的合理性。通过对本办公综合楼的设计和施工图的绘制，熟悉了设计的全过程，掌握了结构设计计算的基本方法。同时，对这些年所学的专业知识和基本概念有了更深的理解，从而提高了分析和解决实际问题的能力。关键词：钢筋混凝土结构；框架结构；结构设计；施工组织设计；荷载组合；内力计算 学习好帮手一 结构设计部分1 前 言框架建筑是近几年的主流建筑类型，优点是跨度比较大，布局灵活，实用性、抗震性强。非常适用于学校、办公楼、商场、多层厂房等建筑物。在老师的指导和同学们的帮助下，我经过努力，设计了一座框架结构的多层工业厂房。本设计方案符合实际要求，建成后能投入使用，节约材料，安全美观，能解决现代厂房的综合使用要求。本设计建筑地点为济南市东郊，.建筑面积3975左右，建筑平面为矩形，建筑层数为四层，采用钢筋混凝土框架结构体系，底层层高4.2米，其他层高3.9米，室内外高差0.45米，其中框架柱梁现浇，屋面及楼面选用现浇钢筋混凝土板。2主要建筑做法 主要建筑做法说明（参见图集L96J002）1. 地面：地11 现浇水磨石地面：2. 楼面：楼11（或楼9）水磨石楼面：3. 屋面：屋27 卷材防水膨胀珍珠岩保温屋面4. 顶棚：棚5 水泥沙浆顶棚5. 外墙：外墙34 贴面砖墙面6. 内墙：内墙11 水泥沙浆抹面 图2.1 框架柱网平面布置 图2.2 框架计算单元3 荷载标准值计算3.1 恒荷载标准值3.1.1 屋面框架梁线荷载标准值：50mm厚1：3水泥砂浆 0.0520=1.0 kN/100140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 （0.10+0.14）/27=0.84 kN/100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1025=2.5kN/14mm厚水泥砂浆打底罩面 0.01420=0.28kN/ 屋面恒荷载 4.62 kN/主梁截面高度h按（l/14l/8）初步取h=600mm，截面宽度按（h/3h/2）初步取b=300mm框架梁自重 0.30.6025=4.5 kN/m梁侧粉刷 2（0.60-0.10）0.0217=0.34kN/m 合计 4.84 kN/m次梁截面高度h按（l/18l/12）初步取h=450mm，截面宽度按（h/3h/2）初步取b=200mm次梁自重 0.20（0.45-0.10）25=1.75 kN/m梁侧粉刷 2（0.45-0.10）0.0217=0.238kN/m合计 1.988 kN/m次梁作用在主梁上的集中荷载为：11.93 kN（3个）g4AB =g4BC =11.93+4.6261.8+4.841.8=70.54 kN3.1.2 楼面框架梁线荷载标准值：15mm厚水泥白石子磨光 0.01525=0.375 kN/100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1025=2.5 kN/60mm厚加气混凝土块 0.067=0.42kN/40mm厚水泥砂浆 0.0420=0.8kN/40mmC20细石混凝土 0.0425=1.0 kN/楼面恒荷载 5.10 kN/框架梁及梁侧粉刷 4.84 kN/m（边跨）填充墙自重 0.24(3.9-0.6) 19=15.05 kN/m墙面粉刷 （3.9-0.4）（0.01120+0.00917+0.00620+0.01217+0.0119.8）=2.95 kN/m合计 18.00 kN/m次梁自重作用在中间层主梁的集中荷载为：11.93 kN（3个）gAB1=4.84+18.00=22.84 kN/mgBC1=4.84kN/m （主梁）gAB2=5.106.0=30.60 kN/m （楼面）gAB=11.93+30.601.8+22.841.8=108.12 kNgBC=11.93+30.601.8+4.841.8=75.72 kN3.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁自重 0.30.6625=27 kN粉刷 0.02（0.6-0.1）2617=2.04 kN60mm女儿墙自重 0.66.0.2419=16.42 kN粉刷 0.66（0.01120+0.00917+0.00620+0.01217+0.0119.8）=3.22 kN连系梁传来屋面自重 1/21.864.62=24.95kN顶层边节点集中荷载 G4A=G6D=73.63+4.840.9=77.99 kN中柱连系梁自重 27 kN粉刷 2.04 kN连系梁传来屋面自重 1.864.62=49.9 kN顶层中节点集中荷载 G4B=G4C=78.94+4.841.8=87.65 kN3.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 27 kN粉刷 2.04kN钢窗自重 3.02.40.45=3.24kN窗下墙体自重 0.240.9（6.0-0.5）19=22.57 kN粉刷 0.9（6.0-0.5）（0.01120+0.00917+0.00620+0.01217+0.0119.8）=4.59kN窗边墙体自重 （6.0-3.0-0.5）(3.9-1.5)0.2419=27.36 kN粉刷 （6.0-3.0-0.5）2.4（0.01120+0.00917+0.00620+0.01217+0.0119.8）=5.80 kN框架柱自重 0.500.503.925=24.38 kN粉刷 (0.50+(0.50-0.24) 2 0.023.917=1.35 kN连系梁传来楼面自重（边） 1/21.86.05.1=27.54 kN中间层边节点集中荷载 GA=GD=145.87+22.840.9=66.42 kN中柱连系梁自重 27kN粉刷 2.04 kN内纵墙自重 5.5（3.9-0.6）0.2419=82.76 kN粉刷 5.5（3.9-0.6）2（0.01120+0.00917）=13.53 kN扣除门洞重加上门重 2.11.00.2-2.11.00.2419=9.16 kN框架柱自重 24.38 kN粉刷 1.09kN连系梁传来楼面自重 1.86.05.1=55.08kN中间层中节点集中荷载 GB=GC=196.72+（22.84+4.84）0.9=221.63 kN3.1.5 恒荷载作用下的计算简图3.2 活荷载计算3.2.1 屋面活荷载计算屋面雪荷载:P4AB=P4BC=0.36.01.8=3.24 kNP4A=1/21.86.00.3=1.62 kNP4B=1.86.00.3=3.24kN屋面活荷载：P4AB=0.56.01.8=5.4kNP4A=1/21.86.00.5=2.7 kN P4B=1.86.00.5=5.4 kN取后者较大值3.2 楼面活荷载计算（取活荷载标准值为：3.5 kN/）PAB=PBC=3.56.01.8=37.8kN PA=1/21.86.03.5=18.9 kN PB=1.86.03.5=37.8 kN活荷载作用下的计算简图3.3 风荷载计算风压标准计算公式为： w=zszw0因结构高度16.85m30m，取z=1.0，对于矩形平面s=1.3，z查荷载规范得，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下。表中Z为框架节点带室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如下所示：层次zsZ（m）zW0kN/A(kN/)Pw(kN)41.01.316.351.170.4515.310.4731.01.312.451.070.4523.414.6521.01.38.551.000.4523.413.6911.01.34.651.000.4525.6515.01风荷载作用下结构计算简图材料计算指标： C30混凝土：=14.3N/, =1.43N/ , =2.8N/ C25混凝土：=11.9N/, =1.27N/ , =2.8N/ HPB235钢筋： =210N/HRB235钢筋： =300N/, =0.55 3.4 梁、柱的线刚度计算 根据梁、柱截面惯性矩及其长度，可求得梁、柱线刚度（i=）。横梁：考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。I0=bh3/12=3006003/12=5.41094；I=2I0=10.81094；i=EI/L=10.8109E/7200=15105E；底层柱：I=bh3/12=5005003/12=5.211094 i=EI/L=5.21109E/5150=10.1105E；那么上部各层柱i= EI/L=5.21109E/3900=13.4105E取横梁i =15，则底层柱i=10.1，上部各层柱i=13.4 梁、柱相对线刚度4 框架内力计算 由于框架对称，只需计算半榀框架内力。4.1 恒荷载作用下的内力恒荷载作用下计算简图如图4.1所示。图4.1 恒荷载作用下计算简图（kN）4.1.1 顶层计算单元 顶层弯矩计算简图如图4.2所示。 图4.2 顶层弯矩计算简图（kNm）4.1.2 中间层计算单元中间层弯矩计算简图如图4.3所示。图4.3 中间层弯矩计算简图（kNm）4.1.3 底层计算单元底层弯矩计算简图如图5.4所示。 图4.4 底层弯矩计算简图（kNm）叠加各层得框架结构弯矩图如下：节点不平衡且相差较大，需要对节点进行内力重分配4.1.4 恒荷载作用下的内力图恒荷载作用下的内力图如图4.5，图4.6所示。图4.5 恒荷载作用下的弯矩图（kNm） 图4.6 恒荷载作用下的剪力与轴力图（kN）对活荷载作用下的框架梁进行调幅取调幅系数为0.85，弯矩图如下：4.2 活荷载作用下的内力因活荷载与恒荷载之比（5.4/70.541，37.8/108.121，37.8/75.721小于1，活荷载所产生的内力较小，可将各层各跨的活荷载作一次布置。取对称结构做受力分析得结构受力简图如下：图4.7 活荷载布置图（kN/m）4.2.1 顶层计算单元顶层弯矩计算简图如图5.8所示。图4.8 顶层弯矩计算简图（kNm）4.2.2 中间层计算单元中间层弯矩计算简图如图5.9所示。图4.9 中间层弯矩计算简图（kNm） 4.2.3 底层计算单元底层弯矩计算简图如图5.10所示。 图4.10 底层弯矩计算简图（kNm）叠加各层得框架结构弯矩图如下：节点不平衡且相差较大，需要对节点进行内力重分配图4.12 活荷载下的剪力和轴力（kN）对活荷载作用下的框架梁进行调幅取调幅系数为0.85，弯矩图如下：4.3 风荷载作用下的框架内力 用D值法列表计算4.3.1 各柱剪力V表4.1 2-4层（h=3.9m） 剪力V系数4 FW=10.47KN 3(FW=25.12KN)2(FW=38.81KN)A4A3B4B31.1192.2391.1192.2391.1192.2390.3590.5280.3590.5280.359 0.5284.81（)7.08（)4.81()7.08()4.81()7.08()23.78（)2.123.1155.087.487.8511.555底层（h=5.15m） 剪力系数 1.4852.9700.5700.6985.76()7.05()25.62()12.1014.81反弯点高度计算柱号层数第4层（m=4,n=4,h=3.9）A4A31.1190.361.001.001.001.404B4B32.2390.411.001.001.001.599层数第3层（m=4,n=3,h=3.9）1.1190.451.001.001.001.7552.239 0.461.001.001.001.794层数第2层（m=4,n=2,h=3.9）1.1190.461.001.001.3201.7942.2390.501.0.01.001.3201.950层数第1层（m=4,n=1,h=5.15）1.4850.5800.760002.9872.9700.5500.760002.833图4.13 风荷载作用下的弯矩剪力图图4.14风荷载作用下的轴力图5风荷载作用下的侧移验算取刚度折减系数0.85，求出框架的实际侧移刚度（等于相对侧移线刚度乘以相对线刚度为1.00时的侧移线刚度100000Emm3）；风荷载采用荷载标准值。因房屋高度小于50m，故仅可考虑框架总体剪切变形，可算出框架的相对侧移和定点侧移，如表5.1所示。表6.1 相对侧移和定点侧移位置相对值限值4层1047525320.231/170001/170003层2512525320.561/70002层3881525320.871/45001层5382324571.951/2650顶点=3.611/47001/5006 荷载组合与内力组合6.1 横梁内力组合表表6.1 主梁内力组合（4层）杆件号 A4B4B4C4截面A4跨中B4左B4右跨中内力种类MVMMVMVM横荷载-76.31+91.95+114.29-161.11-119.67-141.62+105.81+87.34活荷载-8.93+7.52+6.86-12.45-8.68-10.70+8.1+6.85风荷载5.291.230.853.5851.233.5851.000内力组合恒+活取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值 -111.77+131.50+193.22-229.70-170.06-201.67+150.78+149.55恒+风1.2+1.4或1.2+1.4-98.98+112.06+138.34-198.35-145.33-174.96+128.37+104.81恒+活+风1.2+0.9*1.4（+或）-109.49+121.37+146.86-213.54-156.09-187.94+138.44表6.2主梁内力组合（3层）杆件号截面跨中左右跨中内力种类MVMMVMVM横荷载-153.28+151.27+169.64-200.04-173.09-159.51+113.58+84.94活荷载-49.23+51.32+58.78-82.17-62.08-74.28+56.7+48.69风荷载13.883.671.7610.3653.6710.3652.880内力组合恒+活取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值 -255.17+254.51+343.94-355.09-294.62-295.40+215.68+204.11恒+风1.2+1.4或1.2+1.4-203.37+186.66+206.03-254.56-212.85-205.92+140.33+101.93恒+活+风1.2+0.9*1.4（+或）-263.45+250.81+279.85-356.64-290.55-298.06+211.37表6.3 横梁内力组合（2层）杆件号截面跨中左右跨中内力种类MVMMVMVM横荷载-154.36+151.20+168.10-221.57-173.16-158.75+113.58+85.84活荷载-51.54+51.67+57.33-82.32-61.72-74.21+56.7+48.78风荷载25.456.033.7417.9756.0317.9754.990内力组合恒+活取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值-258.90+254.76+339.74-381.13-294.25-294.39+215.68+205.56恒+风1.2+1.4或1.2+1.4-220.86+189.88+206.96-291.05+216.23-215.67+143.28+103.01恒+活+风1.2+0.9*1.4（+或）-282.24+254.14+278.67-392.26-293.16-306.65+214.03表6.4 横梁内力组合（1层）杆件号截面跨中左右跨中内力种类MVMMVMVM横荷载-142.93+149.75+176.35-218.98-174.61-161.36+113.58+82.77活荷载-47.53+50.95+59.46-82.71-62.45-74.64+56.7+48.27风荷载40.259.545.9228.429.5428.427.890内力组合恒+活取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值-239.53+252.09+355.61-378.57-296.96-298.13+215.68+200.28恒+风1.2+1.4或1.2+1.4-227.87+193.06+219.91-302.56-222.89-233.42+147.34+99.32恒+活+风1.2+0.9*1.4（+或）-282.12+255.92+294-402.8-300.24-323.49+217.68说明：校核 M跨中0.5*1/8（g+q）L2 为方便施工，顶层横梁采用一种配筋，其余各层横梁采用另一种配筋，各控制截面的 内力设计值见下表 表6.5横梁控制截面内力设计值位置A支座AB跨中B支座左 B支座右BC跨中M V M V M V 顶层-78.90+131.50+193.22-187.19-170.06-163.98+150.78+149.55其他层-218.71+255.92+355.61-327.74-300.24-269.07+217.68+205.56顶层：M1=M1-bV /2= -(111.77-0.5*131.5/2)= -78.90 kNm, M3=M3- bV /2= -(229.70-0.5*170.06/2)= -187.19 kNm, M4=M4 bV /2= -(201.67-0.5*150.78/2)= -163.98 kNm,其他层：M1=M1-bV /2= -(282.24-0.5*254.14/2)= -218.71 kNm,M3=M3- bV /2= -(402.80-0.5*300.24/2)= -327.74 kNm,M4=M4 -bV /2= -(323.49-0.5*217.68/2)= -269.07 kNm,6.2 柱内力组合 框架柱是偏心受压构件，其主要内力是轴力和弯矩.如下表：表6.6柱内力组合（4层）杆件号截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷+89.78+145.57-89.2+169.94-45.89-22.93+288.76+32.99+313.13+14.34活载+10.5+10.22-25.42+10.22-9.21-2.06+22.18+4.13+22.18+1.59风载5.291.232.981.232.127.170.234.980.233.115内力组合恒+活取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值+131.49+206.54-145.33+239.43-70.98-32.97+411.56+48.58+444.46+20.92取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值+131.49+206.54-145.33+239.43-70.98-32.97+411.56+48.58+444.46+20.92取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较小值 +122.44+188.99-142.63+218.24-67.96-30.4+377.56+45.37+406.81+19.43恒+风1.2 +1.4 或 1.2 +1.4+115.14+176.41-111.21+205.65-58.04-37.55+346.83+46.56+376.08+21.571.2 +1.4 或 1.2 +1.4+115.14+176.41-111.21+205.65-58.04-37.55+346.83+46.56+376.08+21.571.2 +1.4 或 1.2 +1.4+100.33+172.96-102.87+202.21-52.1-17.48+346.19+32.62+375.43+12.85恒+活+风1.2+0.9*1.4（+）或1.2 +0.9*1.4（+）+127.63+189.11-142.82+218.36-69.34-39.15+374.75+51.07+403.99+23.141.2+0.9*1.4（+）或1.2 +0.9*1.4（+）+127.63+189.11-142.82+218.36-69.34-39.15+374.75+51.07+403.99+23.141.2+0.9*1.4（+）或1.2 +0.9*1.4（+）+114.30+186.01-135.31+215.26-64.0-21.08+374.17+38.52+403.41+15.29表6.7柱内力组合（2层）杆件号截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷+91.61+781.14-103.27+805.52-49.97-37.31+1305.42+41.62+1329.8+20.24活载+30.57+151.01-34.36+151.01-16.65-4.57+334.98+5.8+334.98+2.66风载16.5310.9314.0810.937.8522.532.0622.532.0611.555内力组合恒+活取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值+153.63+1202.53-173.09+1235.44-83.78-54.85+2090.6+61.87+2123.51+29.93取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值+153.63+1202.53-173.09+1235.44-83.78-54.85+2090.6+61.87+2123.51+29.93取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值 +152.73+1148.78-172.03+1178.04-83.27-51.17+2035.48+58.06+2064.73+28.01恒+风 1.2 +1.4 或 1.2 +1.4+113.07+952.67-143.64+981.93-70.95-76.31+1569.39+81.49+1598.64+40.471.2 +1.4 或 1.2 +1.4 +113.07+952.67-143.64+981.93-70.95-76.31+1569.39+81.49+1598.64+40.471.2 +1.4 或 1.2 +1.4+86.79+922.07-104.21+951.32-48.97-13.23+1563.62+18.4+1592.88+8.11恒+活+风1.2+0.9*1.4（+）或1.2+0.9*1.4（+）+169.28+1141.41-184.96+1170.67-90.83-78.92+1991.17+85.64+2020.43+42.201.2+0.9*1.4（+）或1.2+0.9*1.4（+）+169.28+1141.41-184.96+1170.67-90.83-78.92+1991.17+85.64+2020.43+42.201.2+0.9*1.4（+）或1.2+0.9*1.4（+）+127.62+1113.87-149.48+1143.12-71.05+22.14+1985.98+28.86+2015.24+13.08表6.8 柱内力组合（1层）杆件号截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷+64.88+1097.04-35.94+1129.23-19.58-26.17+1815.24+14.26+1847.43+7.85活载+21.56+220.86-71.90+220.86-6.5-3.7+491.93+2.01+491.93+1.11风载26.1720.4736.1420.4712.134.313.7141.963.7114.81内力组合恒+活取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值+108.72+1697.45-60.18+1740.9-32.8-38.96+2932.67.+21.22+2976.12+11.69取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较大值+108.72+1697.45-60.18+1740.9-32.8-38.96+2932.67.+21.22+2976.12+11.69取1.2+1.4 与 1.35 +1.4*0.7 中 较小值+108.04+1625.65-59.79+1664.28-32.6-36.58+2866.99+19.93+2905.62+10.97恒+风 1.2 +1.4或 1.2 +1.4+114.49+1345.11-93.72+1383.73-40.44-79.44+2183.48+75.86+2222.11+30.15 1.2 +1.4或 1.2 +1.4+114.49+1345.11-93.72+1383.73-40.44-79.44+2183.48+75.86+2222.11+30.15 1.2 +1.4或 1.2 +1.4+41.22+1287.79-7.47+1326.42-6.56+16.63+2173.09-41.63+2211.72-11.31恒+活+风1.2+0.9*1.4（+）或 1.2+0.9*1.4（+）+138+1620.52-103.66+1659.15-46.93-79.30+2802.79+72.512841.42+29.48 1.2+0.9*1.4（+）或 1.2+0.9*1.4（+）+138+1620.52-103.66+1659.15-46.93-79.30+2802.79+72.512841.42+29.48 1.2+0.9*1.4（+）或 1.2+0.9*1.4（+）+72.05+1568.94-12.59+1607.57-16.44+7.16+2793.45-33.23+2832.07-7.847 框架梁柱配筋7.1 横梁配筋 根据横梁控制截面内力设计值，利用受弯构件正截面承载力和斜截面受剪承载力计算公式，算出纵筋、箍筋并进行配筋。7.1.1 正截面受弯承载力计算用单筋矩形截面公式，取=40mm,则由M、，可算的各控制截面配筋和实际选择的配筋，如表8.1所示。表8.1 横梁的纵向受力钢筋位置A支座AB跨中B左B右BC跨中顶层其他层顶层其他层顶层其他层顶层其他层顶层其他层0.0590.1750.1530.3070.1480.2780.1270.2210.1160.163实配477（222）7601414（422）15201236（218+222）126924811196（218+222）126922461026（41810171786（418+222）1831937（418）10171317（118+322）1395AB跨中及B左支座其他层按一排钢筋布不开，应按两排布置，=60 mm，计算得位置AB跨中其他层B左其他层0.3430.310（mm）实配2649（322+618）26662394（422+418）25377.1.2斜截面受剪承载力计算按混凝土结构设计规范要求：梁的箍筋直径不宜小于6mm，且/b4，混凝土强度小于C50，=a0/h0=1.8/0.54=3.33取=31.75/(+1) =1.75*1.43*300*540/(3+1)=101.4KNmin=0.24 /fyv=0.163%其他层h0取540mm选12，则ASV=226mm21.75/(+1) +fyvASV h0/s300.24103S128.9mm,取s=100mm（考虑支座附近为加密区）由1.75/(+1