交通土建毕业设计（论文）-鸿宾大桥下部结构设计.doc

全套图纸加扣3012250582前言从20世纪90年代初开始，我国的交通事业迅速发展，公路铁路大量的建设，在这些项目的作业过程中，桥梁起到了关键作用。未来的桥梁建设，新技术，新设备将不断涌现，更加的工业化，智能化，安全性会大大提高，桥梁的结构无论是跨径还是总体性能都会得到进一步发展。本设计为鸿宾大桥下部结构设计，采用双柱式桥墩、埋置框架式桥台、双排钻孔灌注桩的设计方案，施工方案和概算，以及外文文献翻译。是根据公路桥涵设计手册-墩台与基础，和相关的公路桥涵设计规范（JTG系列）等参考资料拟定设计而成。结构设计过程中，我考虑了结构作用效应组合，以保证桥梁的安全性。同时也考虑了设计的经济性，在保证质量的前提下，控制工程成本，采用经济实惠，施工便利的结构形式，尽可能做到合理使用材料。由于本人知识储备有限，又缺乏实践经验，设计的方案不免会有漏洞和失误，敬请各位指导老师随时指出，本人将会在以后的工作和学习努力改正，完善！1 桥型方案比选1.1 设计资料鸿宾大桥位于南昌至上粟高速公路的江西省宜春市路段内，桥孔布置为435m，预应力混凝土简支梁桥。桥梁全长140m，桥宽12.4m。设计时速100km/h，分离式双向四车道。计算荷载：公路I级荷载。1.1.1 地形地貌 该桥梁位于岗间盆地，地势较低，地形起伏较小，平坦开阔，表层局部见全风化花岗岩出露，勘察期间，降水量丰富，水量季节性变化大，岸坡稳定。1.1.2 地层结构及岩性特征 根据本次勘察野外地质钻探揭露，在钻探深度范围内桥区地层从上至下依序为：粉质粘土、砂砾、全风化花岗岩。各岩土层岩性特征分述如下：粉质粘土：黄褐色，半坚硬 钻孔揭露深度为5m左右。砂砾：黄色，石英质 钻孔揭露厚度为3m左右全风化花岗岩：灰白色夹红褐色，干钻易钻进，取芯成土状，手易掰开，局部夹有少量的强风化碎块，在勘探深度内未揭穿该层。表1-1 桩基设计有关参数Tab 1-1 Pile foundation design related parameters名称数值单位地基地的比例系数30000桩身与土的极限摩阻力80土的内摩擦角30度土的弹性抗力系数1000000桩尖以上土的重度19桩底土的比例系数30000地基土的承载力400考虑柱入土长度影响的修正系数0.7考虑桩尖以上土层的附加荷载作用系数2.5清底系数0.71.1.3 水文气候资料勘察区属于中南亚热带季风气候，四季分明，春秋季短而夏冬季长，冬季冷而夏季热，春季湿而秋季干，热量丰富，降水充沛，日照充足。路线去年平均气温16.2至17.7，冬季最冷月一月平均气温4.6至5.3，夏季平均气温27.3至29.6，无霜期256-281天，极端高温气温41.6，极端最低气温15.8。路线区平均年降雨量为1624.9mm，46月降雨量平均为754.2mm，占年总量的46.4%，洪水频率为百年一遇。1.1.4 上部构造恒载表1-2 各梁恒载反力表 Table 1-2 the arix reaction table每片边梁（KN/m）每片中梁（KN/m）一孔上部构造（KN）各梁支座反力 边梁（KN） 中梁（KN）51.435547.0956889.252899.092823.2211.2 桥型方案比选1.2.1方案初拟根据原始资料及使用要求，初步拟定以下三种方案：方案一：预应力简支箱型梁桥预应力简支梁桥，是目前广泛应用于工程建设中的桥型，结构简单，跨径在25米到50米之间。简支结构能减少不均匀沉降的不利影响，并且抗震能力好。箱梁可采用预制装配，技术先进便利，工程质量和建设效率很高，工程造价较低。但是桥梁分孔越多时，支座越多，更换时有些不便。图1-1 预应力混凝土简支箱型梁桥Fig. 1 -1 The prestressed concrete box -girder bridge方案二：预应力拱桥拱桥承载能力大，外形比较美观。结构受力合理，行车平稳舒适。但是拱桥水平推力大，需要较好的地质条件才能满足修建条件。图1-2 预应力拱桥Fig.1-2 The prestressed arch bridge 方案三：斜拉桥斜拉桥的结构自重很轻，是梁式桥和吊桥的组合形式，主梁内的弯矩较小，跨越能力较大，但是主梁悬臂过长，塔也过高，并且外侧斜拉索很长，施工技术复杂，风险较大，而且造价很高。图1-3 斜拉桥Fig.1-3 The cable-stayed bridge 1.2.2方案对比选择可以看出方案一构件的形式和尺寸趋于标准化，有利于大规模制备。构件的制造不收季节影响，而且上下部构造可同时施工，能大大的提高建设效率，显著的缩短工期。模板以及支架的消耗较小，可以节约成本。适合中小型桥梁。所以，方案一是最佳选择。2 支座的设计2.1 板式橡胶支座的选用板式支座一般不分活动支座和固定支座，这样能将水平力均匀地传递给各个支座而且施工简单易行，因此本设计选用板式橡胶支座。采用氯丁橡胶，适用温度为（温度环境），硬度取。2.2 支座反力的计算支座恒载反力：支座活载反力：则支座的压力标准值：2.3 支座平面尺寸的确定选定支座的平面尺寸为，采用中间层橡胶片的厚度。1）计算支座的平面形状系数S ：5，并122）计算橡胶支座的弹性模量 ： 式中：Ge 常温下支座抗剪弹性模量，取Ge =1.0Mpa 。3）验算橡胶支座的承压强度 ： （合格）式中： 橡胶支座使用阶段的平均压应力限值。2.4 确定支座的厚度1）主梁的计算温差，两端的支座均均匀分担温度变形，则每个支座承受的水平位移为 ：； 2）计算由汽车荷载制动力引起的水平位移，首先要确定作用在每个支座上的制动力 ： 对于34.00m桥跨，一个设计车道上公路级车道荷载总重为：10.534.00 + 296.00 = 653KN，则其制动力标准值为 653.0010% = 65.3 KN ,但根据桥规，不得小于165KN。故取总制动力为165KN参与计算，四片梁共8个支座，每个支座承受水平力。3) 确定需要的橡胶片总厚度 ：不计汽车制动力：计入汽车制动力：桥规的其它规定：选用5层钢板和6层橡胶片组成的支座，上下层橡胶片厚0.25cm，中间层厚1.0cm，薄钢板厚0.2cm，则橡胶片总厚度：，并8cm （合格）4）支座总厚：2.5 支座偏转情况的验算1)由下式计算支座的平均压缩变形 ： 式中：Eb 橡胶弹性体体积模量，Eb = 2000MPa 。按桥规规定，尚应满足0.07=0.074.5=0.315cm，计算结果满足要求。2)计算梁端转角：由关系式 设结构自重作用下，主梁处于水平状态。已知公路级荷载作用下的跨中挠度，代入上式得：3)验算偏转情况： 即 （合格）2.6 验算支座的抗滑稳定性1）计算温度变化引起的水平力：2）验算滑动稳定性： W则 574.37KN82.687KN （合格）以及 （合格）。结果表明，支座不会发生相对滑动。 3 桥墩构造设计3.1 桥墩类型和主要材料桥墩选用双柱式桥墩。使用材料：墩帽与墩身均采用C40号混凝土，。承台、桩基均采用C30凝土，。主筋采用HRB335级钢筋， ，。箍筋采用HRB335级钢筋， ，。3.2 桥墩截面尺寸拟定图3-1 桥墩一般构造/ cmFig.3-1 Pier general structure /cm根据鸿宾大桥的设计资料，参照公路桥涵设计手册墩台与基础中的有关规定和计算实例以及其它相关的规范中的相关要求，先初步拟定桥梁桥墩的尺寸如图3-1所示，然后进行配筋设计和验算，如不符合要求，进行必要的修改。3.3 盖梁计算盖梁尺寸如图3-2所示图3-2 盖梁尺寸/ cmFig.3-2 The size of bent cap /cm3.3.1 垂直荷载计算1)盖梁自重及内力计算（表3-1）表3-1 盖梁自重及内力表 Tab.3-1 The dead-weight and internal force of bent cap 截面编号自重KN弯矩KNm剪力KN左右1-12-23-34-45-5注：钢筋混凝土容重取。2)活载计算(1)活载横向分配荷载对称布置时用杠杆法,非对称布置时用偏心压力法。a. 单列公路I级荷载对称布置：图3-3单列公路I级荷载对称布置Fig.3-3 Single row road - I level of load symmetrical arrangementb. 双列公路I级荷载对称布置：图3-4 双列公路I级荷载对称布置Fig. 3-4 Double row road - I level of load symmetrical arrangement c. 单列公路I级荷载非对称布置：图3-5 单列公路I级荷载非对称布置Fig. 3-5 Single row road - I level of load asymmetrical arrangement ，d. 双列公路I级荷载非对称布置：图 3-6 双列公路I级荷载非对称布置Fig.3-6 Double row road - I level of load asymmetrical arrangement (2) 公路I级荷载顺桥行驶：a. 单孔单列公路I级荷载， 图3-7公路I级荷载单孔单列布置Fig.3-7 Road - I level of load single-hole and single row arrangementb双孔单列公路I级荷载图3-8公路I级荷载双孔单列布置Fig.3-8 Road - I level of load two-hole and single row arrangement(3) 活载横向分配后各梁支点反力：计算式为： 计算结果见表3-2。表3-2 各梁活载反力计算表Tab.3-2 Calculation of anti-beam live load荷载横向分布情况公路-级荷载计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔对称布置按杠杆原理法计算单 列 行 车544.370.0728.210.00272.19364.11272.19364.110.000.00双列行车544.3778.93728.21105.59465.44622.62465.44622.6278.93105.59非对称布置按偏心压力法计算单 列 行 车544.37362.55728.21484.99211.76283.2760.4380.83-90.37-120.88双 列 行 车544.37280.89728.21375.76184.54246.8687.64117.24-8.71-11.65(4) 恒载与活载反力汇总恒载与活载反力汇总见表3-3。表3-3 各梁反力汇总表Tab.3-3 The summary of anti-beam force荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁/KN/KN/KN/KN上部恒载1798.1841646.4421646.4421798.184公路-I级 （双孔双列对称布置）125.65740.92740.92125.65公路-I级（双孔单列非对称布置）577.14337.0996.19-143.85注：3.3.2 双柱反力计算图3-9 双柱反力计算图/cmFig.3-9 Reactions acting of double Pier/cm 计算式为：双柱反力的计算过程及结果详见表3-4。表3-4 墩柱反力计算表Tab.3-4 Calculation of pier reaction荷载情况计算式上部恒载公路-级（双孔双列对称布置）公路-级（双孔双列非对称布置） 3.3.3 盖梁各截面内力计算1）弯矩计算支点弯矩采用非对称布置时的计算值，跨中弯矩采用对称布置时的计算值。 图3-10 盖梁各截面内力计算图/ cmTab.3-10 Interal forces of coping in sections on bent cap /cm其盖梁各截面弯矩值见表3-5。表3-5 弯矩计算表Tab. 3-5 The calculation of moments荷载情况墩柱反力梁的反力各截面弯矩1-12-23-34-45-5上部恒载3444.6261798.1841646.4420-899.092-2517.458281.494281.494公路-级对称866.57125.65740.920-62.825-175.911083.6541083.654非对称1006.52577.14337.090-288.57-807.399-78.0565.002）相应于最大弯矩值时的剪力计算见表3-6。一般计算公式：1-1截面：，；2-2截面：； ,；3-3截面：；4-4截面：；4-4截面：；表3-6 剪力计算表/KNTab. 3-6 The calculation of shear forces/KN荷载情况墩柱反力梁的反力各截面剪力1-12-23-34-45-5左右左右左右左右左右上部恒载3444.6261798.1841646.4420-1798.184-1798.184-1798.184-1798.1841646.4421646.442000公路I级对称866.57125.65740.920-125.65-125.65-125.65-125.65740.92740.92000公路I级非对称577.14577.14337.090-577.14-577.14-577.14-577.14429.38429.3892.2992.2992.293）截面内力组合(1) 弯矩组合见表3-7。其中活载按最不利情况考虑。(2) 剪力组合见表3-8。表3-7弯矩组合表Tab. 3-7 Combination of moments弯矩组合值/截面号1-12-23-34-45-51上部恒载0-899.092-2517.458281.494281.4942盖梁自重-37.57-82.28-218.57148.63256.753公路-I级对称布置0-62.825-175.911083.6541083.6544公路-I级非对称布置0-288.57-807.996-78.0565.0051+2+3承载力极限状态-45.08-1265.6-3529.51-2033.262163.0161+2+3正常使用长期-37.57-1002.49-2795.16794.38902.571+2+4承载力极限状态-45.08-1581.64-4414.43406.88736.8981+2+4正常使用长期-37.57-1087.37-3007.62403.89560.09表3-8 剪力组合表Tab. 3-8 Combination of shear forces 截面号剪力组合值KN 1-12-23-34-45-5 1 上部恒载0-1798.184-1798.1841642.4420-1798.184-1798.1841642.44200 2 盖梁自重-69.57-110.93-191.13139.500-69.57-110.93292.5139.500 3公路-级 对称布置0-125.65-125.65740.920-125.65-125.65740.9200 4 公路-级 非对称布置0-577.14-577.14429.3892.29-577.14-577.14429.3892.2992.29 5 1+2+3-83.48-2466.85-2564.053175.620-2417.21-2466.853359.22167.40 6 1+2+4-83.48-3098.93-3196.132739.46129.21-3049.30-3098.932923.06 296.61129.213.3.4 各墩水平力计算采用集成刚度法进行水平力分配。上部构造每片边梁支点反力为899.092KN，每片中梁支点反力为823.221KN。橡胶支座中钢板总厚度10mm，剪切模量，每跨梁一端设有4个支座，每个支座的抗推刚度为： 每个墩上设有两排橡胶支座，则支座刚度为217777.7835555.56取橡胶支座的摩擦系数=0.3，其中最小摩擦系数=0.2。1）桥墩（台）刚度计算桥墩（台）采用C40混凝土，其弹性模量3.253.25 （1） 各墩（台）悬臂刚度K5计算（图3-11）图3-11 桥面连续布置/mFig. 3-11 The consecutive of bridge arrange/m； ；一墩两柱 ： ， 对于桥台：向河方向：向岸方向：=1542122.4；（2）墩（台）与支座串连，串联后各刚度为：对桥墩： 对桥台：向河方向：向岸方向：2) 制动力的分配（1） 制动力计算 制动力按车道荷载计算。一个设计车道：双孔布载时 单孔布载时又桥规的规定，T不得小于165KN，所以取T=165KN (2)制动力分配 那么，各墩台分配的制动力为： (3)0号及4号台的最小摩阻力 其中则： 因大于0（4）号台H0=H4（=24.78KN）和，两桥台处支座均无滑移的可能性，故制动力不再进行重分配。 (4)桥台板式橡胶支座的水平力取摩檫系数，则板式橡胶支座产生的摩阻力， 大于0号台H0= H4（=24.78KN）故取H0=H4=24.78KN 3）温度影响力分配(1)对一联中间各墩设板式橡胶支座的情况a.求温度变化临界点距0号台的距离 b计算各墩温度影响力： 临界点以左：临界点以右：0号台及4号台最小摩阻力，大于温度影响力，故温度影响力不必进行重分配。（2）对桥台及两联间桥墩设板式橡胶支座的情况：板式橡胶支座的摩阻力为2066.78KN，大于温度影响力，故0号台为295.26KN，4号台为-295.26KN。4）各墩台水平力汇总（表3-9）表3-9 各种水平力汇总表Tab. 3-9 The summary of horizontal forces荷载名称墩台号012341制动力/KN24.7838.8738.8738.8724.782温度影响力/KN288.46231.540231.54295.26286.703制动力+温度力/KN313.24270.4138.87270.41320.04注：0号台和4号台未计台后填土压力，各墩台均未考虑土压力。3.3.5 盖梁配筋设计盖梁采用C40混凝土，其轴心受压强度为： =18.4MPa。主筋采用，其抗拉强度设计值为：=280一根钢筋的面积为，钢筋保护层厚度取。1) 弯矩作用时，各截面配筋设计。表3-10截面配筋设计Tab.3-10 The design section of steel reinforcement截面号b/mm1-1-45.0818001626.50.842-2-1581.641800195024.493-3-4414.431800195068.354-42033.261800195031.485-52163.011800195033.49截面号所需钢筋根数实用钢筋根数1-199.360.120160840.5492-22896.823.620160840.4583-38048.8310.0120160840.4584-43723.634.620160840.4585-53961.394.920160840.458注：表中结构的重要性系数=1.0。2）剪力作用时各截面的强度验算（1） 计算公式公路桥规规定，当矩形截面受弯构件符合公式时，可不进行斜截面抗剪承载力的验算，而仅需按构造要求配置箍筋；当时，需设斜筋，其中： （2） 计算参数箍筋采用，其 C40混凝土，其 斜筋采用钢筋，其 表中，箍筋间距。表3-11 各截面抗剪强度验算表Table 3-11 Checking the shear strength of the cross-section截面号1-12-23-34-45-5左右左右左右左右左右-83.48-3049.3-3098.93-3098.93-3196.133359.223175.62296.61129.21129.21/mm180018001800180018001626.519501950195019502415.352895.752895.752895.752895.750.5490.4580.4580.4580.4580.00130.00130.00130.00130.0013-3050.893614.573614.573614.57-实用斜筋根数无需配置斜筋，只需按构造要求配设箍筋即可3.4 墩柱计算3.4.1 恒载计算1）一孔上部构造恒载：3444.626KN2）盖梁自重（半边）：484.43KN3） 一根墩柱自重（当hi=8m时）：4）承台自重： 5）桩身每米自重： /m3.4.2 活载计算1）水平荷载：制动力与温度影响力总和为：H=270.41 KN2）垂直荷载：公路I级荷载：单孔布载：=0 =544.37KN 双孔布载： 3.4.3 墩柱配筋设计1） 双柱反力横向分布系数计算（1）公路I级荷载单列布载图3-12公路级荷载单列布置 /cmFig. 3-12 Single row road - I level of load arrangement /cm （2）公路I级荷载双列布载（图3-13） 图 3-13 公路-I级荷载双列布置/cmFig.3-13 Double row road - I level of load arrangement / cm1)活载内力计算公路I级荷载，双孔布载产生的支点反力最大，单孔布载产生的偏心弯矩最大。（1） 最大最小垂直力计算表见表3-12。（2） 相应于最大最小垂直力时的弯矩计算见表3-13。（3） 最大弯矩计算见表3-14。表3-12 最大最小垂直力计算表Tab.3-12 Calculation of the biggest and smallest vertical forces荷载情况最大垂直力最小垂直力（KN）汽车-级双孔单列183.84544.37728.211.162846.18-0.162-117.97双孔双列367.681088.741456.420.9231344.280.077112.14注：双孔布载L=70m45m 取冲击系数表3-13相应最大最小垂直力时的弯矩计算Tab. 3-13 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forces荷载情况A墩底弯矩B墩底弯矩10H/210H/2 汽车-级双孔单列183.84544.371.162-0.162136.15-18.98双孔双列367.681088.740.9230.077216.3018.04制动力38.87194.35194.35温度影响力231.541157.71157.7注：双孔布载L45m 取冲击系数表3-14最大弯矩计算Tab. 3-14 Calculation of the biggest moments荷载情况垂直力A墩底弯矩B墩底弯矩10H/210H/2汽车-级单孔单列0544.371.162-0.162752.74-104.94244.64-34.11单孔双列01088.740.9230.0771195.8499.76388.6532.42制动力38.87194.35194.35温度影响力231.541157.71157.73） 墩柱底截面内力组合表见表3-15。表3-15 内力组合表Tab. 3-15 Combination of inner force截面位置A柱底截面B柱底截面内力名称1上部恒载3444.6263444.6262盖梁自重484.43484.433墩柱自重402.12402.124双孔单列846.18136.15-117.97-18.985双孔双列1344.28216.30112.1418.046单孔单列752.74244.64-104.94-34.117单孔双列1195.84388.6599.7632.428制动力38.87194.3538.87194.359温度影响力231.541157.7231.541157.7101+2+3+4+8+96382.06378.572083.485032.25378.571866.30111+2+3+5+8+97079.40378.572195.695354.77378.571918.13121+2+3+6+8+96251.25378.572235.375050.50378.571845.12131+2+3+7+8+96871.59378.572436.985337.08378.571938.264）墩柱强度验算（1）由内力组合表得知，以下三种组合控制设计：a .恒载+双孔单列汽车荷载+制动力+温度影响力：Nj=6382.06KN，Mj=2083.48KNmb .恒载+双孔双列汽车荷载+制动力+温度影响力：Nj=7079.40KN，Mj=2195.69KNm c .恒载+单孔双列汽车荷载+制动力+温度影响力：Nj=6871.59KN，Mj=2436.98KNm（2）墩柱配筋设计墩柱采用C40混凝土，主筋采用HRB335钢筋，并取主筋保护层厚度 c=5cm，那么：， 圆柱截面： 假定按墩柱一端固定，一端自由计算。则有：，故需考虑纵向弯曲对偏心距的影响。对恒载+双孔单列汽车荷载+制动力+温度影响力：Nj=6382.06KN，Mj=2083.48KNm对恒载+双孔双列汽车荷载+制动力+温度影响力：Nj=7079.40KN，Mj=2195.69KNm对恒载+单孔双列汽车荷载+制动力+温度影响力：Nj=6871.59KN，Mj=2436.98KNm利用公式以及配筋率公式按上两式列表进行计算，结果见表3-16。表3-16配筋系数表 Tab.3-16 The parameters of reinforcedABCD0.260.47310.3566-1.17961.6307-0.003596308.966382.060.9890.280.52580.3865-1.07201.6843-0.0046960.237079.400.9830.280.52580.3865-1.07201.6843-0.00316733.556871.590.981注：1.系数A，B，C，D由设计规范（JTG D62-2004）附录C查得。 2通过计算知，墩柱只需按构造要求配筋。取20根钢筋， 3.4.4 墩身裂缝计算按照设计规范（JTG D62-2004）第6.4.5条的规定，裂缝计算公式： 对组合：恒载+单孔双列汽车荷载+温度力+制动力对于带肋钢筋，C11.0。已知由于，故取。取20根钢筋，满足要求。3.5 桩基的设计计算方法：按m法计算。3.5.1 承台底内力组合表3-17承台底内力组合表Tab. 3-17 Combination of inner force for bearing platform end 内力荷载名称 KN KN KNm1恒载10406.352-2公路-级，双孔，单列728.21-117.173公路-级，双孔，双列1456.42-234.344公路-级，单孔，单列647.80-210.535公路-级，单孔，双列1295.60-421.076温度影响力-231.542315.47制动力-38.87388.781+2+6+713507.12378.573949.7891+3+6+714526.61378.574113.82101+4+6+713394.54378.574080.48111+5+6+714301.46378.574375.24 注：本表内力组合按设计规范（JTG D60-2004）第4章的规定办理。1）桩长估算（1）按允许应力法进行承台底垂直荷载的组合：单孔双列 由此荷载控制设计。（2）桩长估算：NP=14301.46KN采用4根直径1.4m的钻孔桩基础，那么作用于每根桩顶的外力为：桩的容许承载力按下式计算： 式中： 当采用冲击钻头钻孔时，成孔直径为d+0.05m。则： S故有： 解得 为了安全起见，桩长取。2）桩基强度验算 （1）确定顺桥向桩的计算宽度 B+1=6.5+1.4+1=8.9m B+1，故取4.32m（2）桩的变形系数= 桩基采用C30混凝土， （3）桩顶内力分配桩的计算长度为：，故可以按照弹性桩进行计算。a. （3-23）对钻孔桩：，土的内摩擦角，则 大于3.5m，取d03.50；由，取，则有 b.计算承台发生位移时引起的桩基反力 c计算承台底位移单孔双列 d计算外力作用下各桩顶内力校核：由计算可知，桩顶内力为： ， ，（4）求最大冲刷线以下深度Z处截面上的弯矩MZ以及桩侧水平应力 a.求MZ：无量纲系数，由基础工程查得，值计算见表3-18。表3-18 值计算表Tab. 3-18 Combination of /kNm00.000000.000001.00000019.4419.440.20.381610.196960.9980637.9419.4057.340.40.763210.377390.9861772.7019.1791.870.61.144820.529380.95861101.9618.64120.60.81.526430.645610.91324124.3617.75142.111.01.908030.723050.85089139.2816.54155.821.22.289640.761830.77415146.7515.05161.801.32.480440.767610.73161147.8614.22162.081.42.671250.764980.68694147.3613.35160.711.63.052850.737340.59373142.0311.54153.571.83.434600.684880.49889131.939.70141.632.03.816070.614130.40658118.307.90126.22.64.960890.354580.1754668.303.4171.713.05.724100.193050.0759537.191.4838.673.56.678110.050810.013549.790.2610.05b.求无量纲系数由基础工程中附录表查得，值计算见表3-19。表3-19值计算表Tab.3-19 Combination of Z/m00.000002.440661.6210026.291.7728.060.20.381612.117791.2908822.811.4124.220.40.763211.802731.0006419.421.0920.510.61.144821.502680.7498116.180.82170.81.526431.223700.5372713.180.5913.771.01.908030.910410.361199.810.3910.21.22.289640.745880.219088.030.248.271.32.480440.644980.159856.950.177.121.42.671250.551750.107935.940.126.061.63.052850.388810.024224.190.034.221.83.434600.25386-0.035722.73-0.042.692.03.816070.14696-0.075724.49-0.084.412.64.960890.00348-0.111360.04-0.12-0.083.05.72410-0.08741-0.09471-0.94-0.10-1.043.56.67811-0.10495-0.05698-1.13-0.06-1.19（5）桩截面强度验算由表3-20可知，桩截面最大弯矩发生在Z=2.48044m处，故只需对此处桩截面的强度进行验算。该截面处桩的内力为： 桩基采用C30混凝土：钢筋：取，那么 对于多排桩，由于，故 ，故。当，时， 当，时，根据公式有： 进行桩基配