锅炉课程设计-600MW等级超临界压力煤粉锅炉.doc

锅炉课程设计600MW等级超临界压力煤粉锅炉600MW等级超临界压力煤粉锅炉锅炉课程设计报告姓 名学 号指导教师 目录一、 初参数3二、 燃料的数据校核和煤种判断4三、 燃料燃烧计算.5四、 锅炉热平衡计算7五、 炉膛设计和热力计算.9六、 前屏过热器设计和热力计算12七、 后屏过热器设计和热力计算17八、 高温再热器设计和热力计算21九、 第一悬吊管热力计算25十、 高温对流过热器设计和热力计算.27十一、 第二悬吊管的热力计算.31十二、 低温再热器垂直段设计和热力计算.34十三、 转向室热力计算.37十四、 低温再热器水平段设计和热力计算.39十五、 省煤器设计和热力计算.43十六、 分离器汽温和前屏进口汽温的校核.46十七、 空气预热器设计和热力计算47十八、 锅炉整体热量平衡校核.53十九、 热力计算结果的总汇54锅炉整体布置图其余参数见下表一、初参数600MW机组锅炉设计计算原始参数600MW机组锅炉设计计算原始参数序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1额定蒸发量Dsht/h给定19132过热蒸汽压力pshMPa给定，表压25.43过热蒸汽温度tsh给定5714再热蒸汽流量Drht/h给定15865再热蒸汽入口压力prhMPa给定，表压4.356再热蒸汽入口温度trh给定3107再热蒸汽出口压力prhMPa给定，表压4.168再热蒸汽出口温度trh给定5699给水压力pfwMPa给定，表压29.3510给水温度tfw给定28211周围环境温度tca给定2012锅炉燃煤特性阜新烟煤（易点燃，燃烧快，燃烧时火焰长）（1）碳收到基质量百分比Car%给定48.34 （2）氢收到基质量百分比Har%给定3.29 （3）氧收到基质量百分比Oar%给定8.63 （4）氮收到基质量百分比Nar%给定0.81 （5）硫收到基质量百分比Sar%给定0.98 （6）灰分收到基质量百分比Aar%给定22.95 （7）水分收到基质量百分比Mar%给定15.00 （8）挥发分干燥无灰基质量百分比Vdaf%给定41.00 （9）燃料收到基低位发热量Qnet,arkJ/kg给定18645二、燃料的数据校核和煤种判别序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1元素之和Car+Har+Oar+Nar+Sar+Aar+Mar1002元素之和正确否？正确3高位发热量（经验公式）Qgr,arkJ/kg339Car+1256Har-109(Oar-Sar)19686 4低位发热量（经验公式）Qnet,arkJ/kgQgr,ar-r(0.09Har+0.01Mar) 18570 5经验公式值和给定值之差Qnet,arkJ/kgQnet,ar-Qnet,ar-75 6误差判别Qnet,ar800正确7煤的折算因子red4190/Qnet,ar0.225 8折算灰分Ared,arredAar5.16 9折算水分Mred,arredMar3.37 10折算硫分Sred,arredSar0.22 11煤的灰分特性判断Ared,ar4%高灰分Mred,ar8%低水分Sred,ar0.2%高硫分三、燃料燃烧计算表4-2 理论空气量和理论烟气量计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1理论空气量VoNm3/kg0.0889 (Car + 0.375 Sar) + 0.265Har0.0333Oar4.915 2理论氮气容积VoN2Nm3/kg0.79 V0 + 0.008 Nar3.889 3三原子气体RO2的容积VRO2Nm3/kg0.01866 (Car+ 0.375 Sar)0.909 4理论水蒸汽容积V0H2ONm3/kg0.111 Har + 0.0124 Mar+ 0.0161 V00.630 5理论烟气容积VogNm3/kgVoN2+VoH2O+VRO25.428 表4-3 烟气特性表序号名称及公式符 号单 位前屏至省煤器空预器热段空预器冷段.1 烟道进口过量空气系数（查表3-3）a1.20 1.20 1.24 2 烟道出口过量空气系数（查表3-4）a1.20 1.24 1.28 3 烟道平均过量空气系数(+)/2aav1.20 1.22 1.26 4 过剩空气量(av-1)VoVNm3/kg0.983 1.081 1.278 5 水蒸汽容积VoH2O+0.0161VVH2ONm3/kg0.646 0.648 0.651 6 烟气总容积Vgo+1.0161(av-1)VoVgNm3/kg6.427 6.527 6.727 7 RO2占烟气容积份额VRO2/VgrRO20.1414 0.1393 0.1351 8 H2O占烟气容积份额VH2O/VgrH2O0.1005 0.0992 0.0968 9 RO2+H2O的容积份额rRO2+rH2Org0.2420 0.2385 0.2319 10 烟气质量1-Aar/100+1.306avVoGgkg/kg8.473 8.601 8.858 11 飞灰浓度，fa取0.95faAar/(100Gg)ashkg/kg0.0257 0.0253 0.0246 表4-4 烟气焓温表序号温度()理论烟气焓I0g(kJ/kg)理论空气焓I0a(kJ/kg)飞灰的焓Ifa(kJ/kg)烟气的焓Ig=I0g+(-1)I0a+Ifa (kJ/kg)=1.2=1.24=1.28IgIgIgIgIgIg1100949.2 648.7 19.4 1098.3 145.6 1124.3 171.9 1150.2 198.3 2200962.4 1307.3 20.0 1243.9 148.9 1296.2 175.9 1348.5 202.8 3300976.1 1980.6 20.6 1392. 151.5 1472.1 178.8 1551.3 206.2 4400990.3 2663.7 21.3 1544.4 138.6 1650.9 166.6 1757.5 194.5 5500989.3 3361.6 21.4 1683.0 173.5 1817.5 202.2 1951.9 230.9 66001018.7 4079.1 22.0 1856.5 251.9 2019.7 281.2 2182.8 310.5 77001123.9 4811.4 22.3 2108.4 71.3 2300.9 101.0 2493.4 130.6 88001046.4 5553.5 22.7 2179.7 161.7 2401.9 191.4 2624.0 221.0 99001059.1 6295.6 23.2 2341.4 164.9 2593.2 195.4 2845.1 225.9 1010001071.1 7057.3 23.7 2506.3 168.4 2788.6 199.6 3070.9 230.9 1111001082.6 7838.7 24.3 2674.7 168.1 2988.2 199.4 3301.8 230.6 1212001093.4 8620.2 25.4 2842.8 167.4 3187.6 198.7 3532.4 229.9 1313001103.8 9401.6 26.2 3010.2 170.9 3386.3 202.9 3762.4 235.0 1414001113.2 10202.6 27.4 3181.1 170.1 3589.2 202.1 3997.4 234.1 1515001122.2 11003.7 28.3 3351.2 171.4 3791.3 203.6 4231.5 235.9 1616001130.6 11809.7 30.0 3522.6 169.3 3995.0 201.4 4467.4 233.4 1717001138.8 12610.8 31.0 3691.9 168.6 4196.4 200.6 4700.8 232.6 1818001146.1 13411.9 32.0 3860.5 -509.3 4396.9 -605.6 4933.4 -701.9 1919001153.2 14237.5 32.9 3351.2 3791.3 4231.5 2020001159.7 15058.2 2120015883.9 22220016704.6 四、锅炉热平衡计算表4-5 锅炉热平衡及燃料消耗量序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1燃料带入的热量QfkJ/kgQnet.ar18645 2排烟温度exg给定126 3排烟的焓IexgkJ/kg调用函数1141.9 4冷空气温度tcaoC给定205理论冷空气焓IcaokJ/kg调用函数Vo*(ct)k129.7 6机械不完全燃烧热损失q4%取用0.60 7化学不完全燃烧热损失q3%取用0.30 8排烟热损失q2%(Iexg-exgI0ca)(1-q4/100)/Qf1005.26 9散热损失q5%取用0.20 10灰渣热损失q6%取用0.10 11总热损失q%q2+q3+q4+q5+q66.46 12锅炉热效率b%100 -q93.54 14保热系数1-q5/(b+q5)0.9979 15过热蒸汽的焓ishkJ/kg调用函数，psh=25.4MPa注3400.5 16给水的焓ifwkJ/kg调用函数，pfw=19.35MPa1241.5 17过热蒸汽流量Dsht/h给定1913 18再热蒸汽出口焓irhkJ/kg调用函数，prh=4.16MPa3601.4 19再热蒸汽进口焓irhkJ/kg调用函数，prh=4.35MPa2975.0 20再热蒸汽流量Drht/h给定1586 21锅炉有效利用热量Q1kJ/hDsh(ish-ifw)+Drh(irh-irh)5123797057.3657 22锅炉实际燃料消耗量Bkg/hQ1/(bQf/100)293780 24锅炉计算燃料消耗量Bcalkg/sB(1-q4/100)/360081.12 1m3(标准状况）烟气各成分、空气及1kg灰的焓温度空气焓CO2N2O2H2O灰焓20263039100132169 130 132 151 81 200266357 260 267 304 169 300403559 392 407 463 264 400542772 527 551 626 360 500684996 664 699 794 459 6008301222 804 850 967 560 7009791461 946 1005 1147 663 80011301704 1093 1160 1335 767 90012811951 1243 1319 1524 874 100014362202 1394 1478 1725 984 110015952457 1545 1637 1926 1096 120017542717 1695 1800 2131 1206 130019132976 1850 1963 2344 1360 140020763240 2009 2127 2558 1571 150022393504 2164 2294 2779 1758 160024033767 2323 2461 3001 1830 170025664035 2482 2629 3227 2066 180027294303 2642 2796 3458 2184 190028974571 2805 2968 3688 2385 200030644843 2964 3139 3926 2512 210032325115 3127 3307 4161 2640 220033995387 3290 3483 4399 2760 五、炉膛设计和热力计算1、膛水冷壁结构特征和热有效系数的计算。炉膛结构设计如图4-1所示。表4-6 炉膛结构特征和水冷壁有效系数的计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果一、炉膛结构计算1前墙面积Ffrm2(35.538+7.332+9.458/2)18.816895.62 2后墙面积Fbm2(6.751+30.367+7.332+9.458/2)18.816925.35 3侧墙面积Fsm2(13.356+17.696)/25.171+30.36717.696+(17.696+9.458)/26.006699.20 4两侧墙2Fsm22Fs1398.41 5四角的四个切角削去炉墙的面积Fdm241.3324.02255.36 6四角补加面积Faddm241.8824.0180.48 7应扣去布置燃烧器损失的面积FBm2Fd-Fadd74.88 8出口烟窗面积Foutm213.35618.816251.31 9包围炉膛的总面积Fm2Ffr+Fb+2Fs+Fout-Fl3395.81 10方形炉膛容积Vfm3FsW13156.20 11四个切角损失容积Vlm31.332/242484.91 12炉膛实际容积Vefm3Vf-Vl13071.29 13炉膛辐射层有效厚度Sm3.6Vef/F13.857 二、水冷壁热有效系数的计算14水冷壁热有效系数查表3-60.43 15燃烧器所占炉墙面积FBm2估算50.00 16炉膛出口烟窗平面热有效系数out=0.80.450.36 17炉膛水冷壁平均热有效系数av(F-Fout-FB)+FB0+Foutout/F0.42 三、在BMCR工况下，假定下面5层燃烧运行，同时每层燃烧器给粉量相同18燃烧器布置相对高度xBhB/hf0.360 19M值M0.59-0.5xB0.41 20燃烧器区域炉膛有效截面积Am217.69618.816-1.332/24329.43 21炉膛截面积的当量半径Rmsqrt(A/)10.240 2、炉膛的热力计算表4-7 炉膛热力计算 序号名称符号单位计算公式或数据来源结 果1热空气温度thaoC假设后校核3252理论热空气焓IhaokJ/kg调用函数2322.1 3炉膛和制粉系统总漏风系数f+pcs查表3-40.044空预器出口过量空气系数ah-(f+pcs)1.245空气带入炉内热量QakJ/kgahIha0+(f+pcs)Icao2884.6 61kg燃料带入炉内的有效热QeffkJ/kgQf(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qa21454.6 7理论燃烧温度tthoC调用函数1608.0 8理论燃烧温度TthKtth+2731881.0 9炉膛出口烟温foC假设后校核1380 炉膛出口烟温TfKf+2731653 10炉膛出口烟焓IfkJ/kg调用函数14513.3 11烟气平均热容(VC)avkJ/(kgK)(Qeff-If)/(Tth-Tf)30.444 12波尔兹曼数BoBcal(VC)av/(avF0T3th)4.63 13水蒸汽容积份额rH2O烟气特性，查表4-30.1005 三原子气体的容积份额rg烟气特性，查表4-30.2420 三原子气体辐射减弱系数kgrgm-1式(3-19)，调用函数0.0389 14灰粒平均直径dashm中速磨煤机16 烟气中飞灰浓度ashkg/kg烟气特性，查表4-30.0257 灰粒辐射减弱系数kashashm-1式(3-20)，调用函数0.0664 15最上排燃烧器布置高度htm结构计算，图4-118.721 最下排燃烧器布置高度hunm结构计算，图4-111.153 高度差hmht-hun7.568 炉膛计算高度hfm结构计算，图4-141.544 焦炭颗粒浓度cok,vg/Nm3式(3-24)，调用函数3.6765 16焦炭颗粒的平均粒径dcokm取用70 焦碳粒子辐射减弱系数kcokcokm-1式(3-21)，调用函数0.0155 17火焰吸收减弱系数kam-1kgrg+kashash+kcokcok0.1207 炉内辐射层光学密度kaS1.673 18炉内火焰黑度11-e-0.812 火焰综合黑度syn式(3-29)，调用函数0.615 19炉膛黑度synf式(3-28)0.793 炉膛火焰最高温的相对高度xmmxB0.360 20炉膛出口无量纲烟温f(1)热有效系数法，式(3-26)0.910 炉膛出口温度Tf,cal(1)Kf(1)(tth+273)1710.8 炉膛出口温度f,cal(1)oCTf,cal(1)-2731437.8 计算误差f(1)oC允许误差10057.8 21炉膛出口无量纲烟温f(2)前苏73计算修正法，式(3-30)0.882 炉膛出口温度Tf,cal(2)Kf(2)(tth+273)1659.3 炉膛出口温度f,cal(2)oCTf,cal(2)-2731386.3 计算误差f(2)oC允许误差1006.3 22炉内传热量QRkJ/kg式(3-31)6926.5 23第一悬吊管之前的炉内容积Vfm3估算，Vf+Vp1+Vp2+Vrh218317.35 燃烧器区域炉膛容积热强度qVkW/m3BcalQnet,ar/Vf，一般在75100之间82.5724燃烧器区域炉膛断面热强度qAMW/m2BcalQnet,ar/A，上限在44.6之间4.59 25燃烧器区域炉墙面积ABm22(W+D)(h+3)771.72 26富燃缺氧条件下主燃烧区燃尽份额x取0.70.70 27主燃烧区壁面热强度qBMW/m2xBcalQnet,ar/AB，上限约1.32.01.37 六、前屏过热器设计和热力计算1、汽水系统压力分布和减温水假设根据任务书给定的锅炉参数，预估汽水测各点压力值，分布结果见图4-2。表4-8 减温水假设序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1一级减温水量Ddsh1t/h假设后校核65.0 2二级减温水量Ddsh2t/h假设后校核35.0 2、前屏的结构计算前屏过热器的结构设计如图4-3所示。表4-9 前屏结构计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1管子直径dmm结构设计41.3*6.02屏片数n1结构设计63每片屏小屏数n2结构设计64每片小屏管子数n3结构设计125管子总数nn1n2n34326工质流通截面fm2/4di2n0.291 7横向截距s1m结构设计2.6888纵向截距s2m结构设计0.051 9系数s2/d结构设计1.23 10主受热面的角系数xp查图3-50.87 11屏片最外圈管子的外轮廓线所围成的平面面积Fpm2(16+0.02065)(3.607+0.0413)2621402.76 12计算受热面积Hpm2Fpxp1220.40 13顶棚受热面积Fcem2(0.591+3.6072+0.85+0.794)18.816177.79 14前墙受热面积Ffrm21618.816301.06 15侧墙受热面积Fsm2(0.591+3.6072+0.85+0.794)162302.37 16总受热面积Hm2Hp+Fce+Ffr+Fs2001.62 17计算受热面积所占份额rpHp/H0.6097 18炉顶受热面积所占份额rceFce/H0.0888 19前墙受热面积所占份额rfrFfr/H0.1504 20侧墙受热面积所占份额rsFs/H0.1511 21受热面区总容积Vp1m3169.44918.8162844.68 22受热面区总包围面积Fm2H+Ffr+Fce2480.47 23烟气辐射层有效厚度Sm3.6Vp1/F4.129 24系数L/s116/2.6885.95 25系数D/s18.064/2.6883.00 26前屏穿透角系数vp1查附图A-20.11 27烟气流通截面Fgm2(18.816-0.04136)16297.09 28从炉膛进入前屏区的烟气流份额g19.449/13.3560.7075 3、 前屏的热力计算前屏的热力计算列于表4-10。表4-10 前屏热力计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果一、烟气参数1进口烟温p1炉膛出口温度，查表4-71380 2进口烟焓Ip1kJ/kg炉膛出口烟焓，查表4-714513.3 3出口烟温p1假设后校核1160 4出口烟焓Ip1kJ/kg调用函数11939.8 5烟气平均温度av0.5（p1+p1）1270.0 6烟气平均温度T1Kav+2731543.0 7烟气放热量Qp1,gkJ/kgg1（Ip1-Ip1）1816.9 二、炉内直接辐射热8炉膛出口烟窗热有效系数out炉膛结构计算，查表4-60.36 9进入屏区炉膛出口热流qfkW/m2outfsyn0Tf491.81 10炉膛出口截面积Fabcm2炉膛设计，13.35618.816251.31 11炉膛直接辐射热Qp,fkJ/kgqfFabc/Bcal284.4 12前屏区炉膛出口截面积Fabm2结构设计，9.44918.816177.79 13落到前屏区炉膛直接辐射热Qp1,fkJ/kgFabQp,f/Fabc201.2 落到后屏区炉膛直接辐射热Qp2,fkJ/kgQp,f-Qp1,f83.2 14前屏区直接辐射中透过前屏区落到后屏的辐射热Qp1kJ/kgQp1.fvp,122.1 15前屏区获得的炉膛直接辐射热Qp1kJ/kgQp1,f-Qp1179.1 16其中，主受热面所得Qp1rkJ/kgrpQp1109.2 顶棚受热面所得QcerkJ/kgrceQp115.9 前墙受热面所得QfrrkJ/kgrfrQp126.9 两侧墙受热面所得QsrkJ/kgrsQp127.1 三、屏区空间（烟气）穿透辐射17烟气辐射层有效厚度Sm结构计算，查表4-94.129 18水蒸汽容积份额rH2O烟气特性，查表4-30.1005 三原子气体总容积份额rg烟气特性，查表4-30.2420 三原子气体减弱系数kgrgm-1式(3-19)，调用函数0.0874 19灰粒平均直径dashm中速磨煤机16 烟气中飞灰浓度ashkg/kg烟气特性，查表4-30.0257 灰粒辐射减弱系数kashashm-1式(3-20)，调用函数0.1208 20烟气介质的吸收减弱系数kam-1kgrg+kashash0.2082 21烟气介质的光学密度kaS0.859 22烟气黑度p1-e-0.577 23烟气的综合黑度synpp/(0.48kas1p+1)0.499 24屏空间热有效系数p,S选取0.35 25屏空间黑度p,Ssynpsyn/(psyn+(1-psyn)p,S)0.740 26下一级获取屏空间辐射热有效系数p,S选取0.33前屏空间向后屏的穿透辐射热流qp1,SkW/m2p,Sp,Ssyn0(p1+273)458.40 27受热面出口处的截面积Foutm2=Ffr，结构计算301.06 前屏空间向后屏的穿透辐射热Qp1,SkJ/kgqp1,SFout/Bcal216.8 四、前屏对流传热量的计算与校核28顶棚受热面对流吸热量QceckJ/kg假设后校核140.0 前墙和两侧墙受热面对流吸热量Qfr+sckJ/kg假设后校核520.0 29附加受热面的对流吸热量Qcp,addkJ/kgQcec+Qfr+sc660.0 30前屏受热面的对流吸热量Qp1ckJ/kgQp1,g-Qcp,add-Qp1,S940.1 31前屏受热面的总吸热量Qp1kJ/kgQp1r+Qp1c1049.3 32前屏过热器进口汽温tp1假设后校核450 33前屏过热器进口蒸汽焓ip1kJ/kg调用函数，p=26.9MPa2900.9 34前屏过热蒸汽流量Dplt/hDsh-Ddsh1-Ddsh21813 35前屏过热器出口蒸汽焓ip1kJ/kgi+BcalQp1/(Dpl/3.6)3070.0 36前屏过热器出口蒸汽温度tp1调用函数，p=26.5MPa482.9 37前屏过热器平均汽温tav（tp1+tp1）/2466.4 38工质质量流速kg/(m2s)(Dp1/3.6)/f1730.6 39受热面污染热阻Rf m2/W选取0.006940受热面灰污表面温度T2Ktav+273+1000RfBcalQp1/Hp1220.7 41受热面黑度2选取0.7742辐射热交换综合系数Csyn1/(1/synp+1/2-1)0.434 43烟气对受热面辐射换热热流qR(1)kW/m2Csyn(0T14-0T24)84.95 44烟气对受热面辐射换热热流qR(2)kW/m2p,sp,Ssyn0T1483.26 45二者误差qR%5%，说明p,s和Rf选取合适-2.0 46烟气辐射放热系数rW/(m2)1000qR(1)/(T1-T2)263.54 47烟气容积VgNm3/kg烟气特性，查表4-36.427 烟气流通截面积Fgm2结构计算，查表4-9297.09 烟气流速Wgm/sg1BcalVgTl/(273Fg)7.017 48烟气运动黏度gm2/s调用函数2.2710E-0449烟气导热系数gW/(m)调用函数0.1321 50烟气普朗特数Prg调用函数0.553 51烟气雷诺数RegWgd/g1276.09 52烟气努塞尔数Nug0.26Reg0.6Prg0.3715.25 53烟气对流放热系数cW/(m2)Nugg/d48.79 54修正系数选取0.51烟气侧放热系数1W/(m2)(dc/(2s2xp)+r)170.77 55传热系数KW/(m2)1/(1+(1+Qrp1/Qcp1)Rf1)79.91 56进口端差t1p1-t930.0 出口端差t2p1-t677.1 传热温压t式（3-65）797.8 前屏对流传热量Qp1c,trkJ/kg0.001KHpt/Bcal959.2 计算误差Qp1c%允许误差2%2.0 五、附加受热面对流吸热量57分离器蒸汽温度tsep假设后校核425 顶棚受热面管内蒸汽温度tce分离器出口温度与前屏进口工质温度的平均值438 顶棚受热面传热温压tceav-tce832.5 顶棚受热面对流传热量Qcec,trkJ/kg0.001KFcetce/Bcal145.8 顶棚受热面计算误差Qce%允许误差10%4.2 58前、侧墙受热面水冷壁蒸汽温度tfr+s稍低于分离器汽温405 前、侧墙受热面传热温压tfr+sav-tfr+s865.0 前侧墙受热面对流传热量Qfr+sc,trkJ/kg0.001KFfr+stfr+s/Bcal514.2 前侧墙受热面计算误差Qfr+s%允许误差10%1.1 59顶棚受热面总吸热量Qcep1kJ/kgQcec+Qcer155.9 60前侧墙受热面总吸热量Qwwp1kJ/kgQfr+sc+Qfrr+Qsr574.0 61后屏区进口烟焓Ip2kJ/kgg1Ip1+g2If13760.5 62后屏区进口烟温p2调用函数1317.2 63透过前屏区进入后屏区的总辐射热Qp1kJ/kgQp1+Qp1,S238.9 七、后屏过热器设计和热力计算1、后屏结构计算后屏结构设计如图4-3所示，计算后屏过热器的结构尺寸数据，列于表4-11中。表4-11 后屏结构计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1管子直径dmm结构设计44.45*6.752屏片数n1结构设计203每片屏管子数n2结构设计214管子总数nn1n24205工质流通截面fm2/4di2n0.316 6横向截距s1m结构设计0.8967纵向截距s2m结构设计0.0548系数s2/d0.054/0.044451.21 9主受热面的角系数xp查图3-50.910屏片最外圈管子的外轮廓线所围成的平面面积Fpm2(16+0.022225)(2.217+0.04445)2201449.34 11计算受热面积Hpm2Fpxp1304.41 12顶棚受热面积Fcem2(0.794+2.217+0.396)18.81664.11 13侧墙受热面积Fsm216(0.794+2.217+0.396)2109.03 14总受热面积Hm2Hp+Fce+Fs1477.55 15计算受热面积所占份额rpHp/H0.8828 16顶棚受热面积所占份额rceFce/H0.0434 17侧墙受热面积所占份额rsFs/H0.0738 18受热面区总容积Vp2m3163.40718.8161025.70 19受热面区总包围面积Fm2Hp+2Fce+Fs+1618.81622143.77 20烟气辐射层有效厚度Sm3.6Vp2/F1.722 21系数L/s116/0.89617.86 22系数D/s12.217/0.8962.47 23从炉膛出口到后屏出口的穿透角系数vp,2查附图A-20.14 24系数L/D16/2.2177.22 25系数s1/D0.896/2.2170.40 26从后屏入口(前屏出口)到后屏出口的穿透角系数pp2查附图A-10.18 27烟气流通截面积Fgm2(18.816-0.0444520)(16-0.60/2)281.45 28从炉膛进入后屏区的烟气流量份额g21-g10.2925 2后屏热力计算后屏过热器的热力计算列于表4-12。表4-12 后屏热力计算序号名 称符