毕业设计（论文）-40#拉刀机构的设计及控制.doc

四川理工学院毕业设计（论文） 40#拉刀机构的设计及控制学 生： 学 号：0701103SA372专 业：机械设计制造及其自动化班 级：机电一体化2008.4指导教师： 四川理工学院机械工程学院二O一二年六月I四川理工学院毕业设计（论文）摘 要40刀柄拉刀机构为小型数控机床主轴内部的自动拉紧与自动松开刀具的机构。通过预压缩碟形弹簧,产生足够的向上的拉刀力。当需要换刀时，数控系统发出松刀信号，通过控制液压系统的电磁换向阀，液压系统将压力油通入主轴上端的油缸上腔，油缸活塞推动拉刀部件向下移动，继续压缩碟形弹簧,刀柄向下运动，通过与换刀机械手配合完成换刀。在油缸上端，有两个接近开关检测油缸活塞是否到位；如果油缸活塞没有到位，那么两个接近开关就不会发出信号，数控系统就不能继续执行下一个程序，以确保数控机床的安全。此外，拉杆是空心的，为的是每次换刀时要用压缩空气清洁主轴孔和刀具锥柄，以保证刀具的准确安装。关键词：40刀柄；拉刀机构；PLC；控制 四川理工学院毕业设计（论文）ABSTRACT 40th shaft tool for small spindle of CNC machine tools, automatic tensioning and automatic release tool within the institution. By pre-compressed disk spring, generate enough upward broach. When tool change is needed, loose knife signal from the CNC system through control solenoid valve in hydraulic system, hydraulic system pressure on oil fuel tank into the upper end of the spindle, and oil moves the piston push broach part down, continue to compress disk spring, shaft moving down, through tool change manipulator and complete tool change. In the top of the cylinder, there are two proximity sensors detect whether the cylinder piston in place if cylinder Pistons are not yet in place, then the two proximity does not signal, NC system cannot continue to perform the next procedure, to ensure the safety of CNC machine tools. In addition, the levers are hollow, so that when the tools change spindle hole and compressed air to clean the tool taper shank to ensure accurate installation of the tool.Keywords:40#knife hilts；broachmechanism；PLC；Control51目 录摘要.ABSTRACT.第1章 绪论.1第2章 总体结构分析2 2.1 拉刀机构设计目的2 2.2 机构原理分析2第3章 拉刀机构零件的设计与计算53.1 主轴主要参数的确定.5 3.1.1机床主轴设计说明.53.1.2机床主轴圆锥尺寸选择.53.2刀柄与拉丁的选择.83.3 拉杆设计.83.3.1钢球的选择.103.3.2拉杆的校核及其尺寸确定.123.4蝶形弹簧设计.153.4.1碟形弹簧的特点.153.4.2蝶形弹簧叠合形式.163.4.3蝶形弹簧的确定方法.163.4.4蝶形弹簧的技术要求.183.6 拉杆的设计与计算153.6.1标准钢球的选取153.6.2拉杆的尺寸确定及校核.193.5拉杆上螺纹、O型圈、沟槽、螺母、垫片的确定.193.5.1螺纹基本尺寸的确定.193.5.2 O型圈、沟槽的选取.203.5.3螺母的确定223.5.4垫片的选取. .223.6 拉杆套的设计与计算.233.7 液压缸的设计.243.7.1液压缸的载荷组成与计算.243.7.2液压缸主要参数的确定253.7.3活塞及活塞杆的设计.263.7.4缸筒的设计.283.7.5缸盖的设计.31第4章 液压系统的设计.344.1 液压系统设计概述344.2 液压传动特点.344.3 液压传动原理.354.4 液压元件的选择374.4.1 确定液压泵的最大工作压力Pp.374.4.2 确定液压泵的流量Qp374.4.3 选择液压泵的规格374.4.4 液压阀的选择.374.4.5 油箱容量的确定384.5 液压系统的性能验算 38 4.5.1 回路压力损失验算.384.5.2 油液温升验算.38第5章 PLC的控制与编程405.1 行程程序控制概述405.2 PLC的选型及编程415.2.1 PLC的概述415.2.2 PLC的编程41第6章 总结.45参考文献47致谢48第一章 绪论 近年来，由于科学技术的飞快发展，机械产品的结构和形状不断的改进，机电产品日变得更加复杂。对产品的要求越来越高、更新换代周期也越来越短，这就要求机床装备具有较大的灵活性和较大的通用性，用来适应生产对象频繁变化的要求，特别是对于宇宙航行、航空等部门中的加工批量不大、生产周期要求短、改型短、改进频繁、形状复杂、精度要求又很高的这一些零件的加工。如何提高产品质量、提高劳动生产率、降低产品成本及改善劳动条件已成为目前迫切需要解决的问题。数控机床是综合运用了自动控制、计算机技术、精密测量及机床结构设计等各种技术的最新成就而发展起来的一种新型机床。它具有灵活性、通用性、及高度自动化等特点，具有缩短生产准备周期、提高劳动生产率和加工精度、减轻体力劳动强度、降低生产成本、减少设备周期等优点，已被广泛应用于造船和车辆工业、机械制造、航空工业、金属加工部门等。数控机床机构主要由、伺服系统和机床本体、控制介质、数控装置四个部分组成。其加工原理是按照零件加工的技术要求和工艺要求，编写零件的加工程序，然后将加工程序输入到数控装置，通过数控装置控制机床的进给运动、主轴运动、更换刀具，以及工件的夹紧与松开、润滑泵的开与关，冷却、，使刀具、工件和其他辅助装置严格按照加工程序规定的顺序、轨迹和参数进行工作，从而加工出符合图纸要求的零件。此次毕业设计的课题，就是在工作负载为800N的条件下设计一个40#的拉刀机构。其中主要应用三个原理：机构原理、电器控制原理液压驱动原理。所以在设计过程中分别应用了与之相对应的知识。一方面加深了对所学理论知识的认识，另一方面在老师的指导下，学会运用所学知识去分析和解决一些实际问题，学会应用手册、标准、规范等资料。做此设计主要解决的问题就是对整个机构工作原理的理解并对各个部分进行设计与计算。通过改造设计使此装置在满足技术性能的前提下又能获得最佳的经济效益。此说明书共分为五大部分：总体结构分析、机械零件的设计与计算、液压系统设计、电气自动控制设计、总结。设计过程中参考了诸多文献，列表附说明书末。第二章 总体结构分 2.1拉刀机构设计的目的机电一体化专业是为了培养从事制造行业、机械设计行业的人才而开设的专业。而拉刀机构设计不仅培养设计者对机械的认识、运用能力,而且也增进了对机械工业发展的了认知和了解。 拉刀机构的设计涉及：机械、电气、液压、气压等各种相关基本理论知识。 设计目的：1.培养查阅文献、运用资料的基本能力；2. 扩展学生的知识结构，加强理论与实践相结合的能力；3. 培养学生的机电产品设计和研发的基本能力；2.2 机构原理分析 40刀柄拉刀机构为小型机床主轴内部刀具自动夹紧机构。当液压油缸接到退刀的信号时，将压力油通入主轴尾端的液压油缸右腔，液压活塞推动拉杆向左移动，同时把碟形弹簧压紧。拉杆的左移使左端的钢球的分布直径变大，从而解除了刀杆上的拉力，机械手便取出刀杆。当刀具由机械手或用其他方法装到主轴孔后，其刀柄后部的拉钉便被送到主轴内拉杆的前端，当接到夹紧信号时，将压力油通入主轴尾部的油缸左腔，活塞向右移动，拉杆在碟形弹簧的作用下也向右移动，其前端圆周上的钢球在主轴锥孔的逼迫下收缩分布直径，将刀柄拉钉紧紧拉住。另外，拉杆是空心的，为的是每次换刀时要用压缩空气清洁主轴孔和刀具锥柄，以保证刀具的准确安装。 图2-1是该机构的总体结构图。 本次设计刀杆的锥度采用7：24，当锥柄的尾端轴颈被拉紧的时候，通过锥面的摩擦和定心作用将刀杆夹紧于主轴的端部。大锥度的锥柄既便于定心，更为松夹带来了简便。在碟形弹簧5的作用下，拉杆4始终保持拉力约为1200N，并通过拉杆左端的刚球3将刀杆的尾部轴颈拉紧。换刀前必须首先将刀柄松开，即将压力油通入主轴尾部的油缸右腔，活塞11推动拉杆4向左移动，同时使碟形弹簧5压紧。拉杆4的左移使左端的钢球3位于套筒的喇叭口处，解除了刀杆上的拉力。机械手便取出刀杆。当活塞处于左右两个极限位置时，相应的限位行程开关发出松开和夹紧的信号。图2-1总体结构1-BT型刀柄 2-P型拉钉，3-钢球、4-拉杆、5-碟形弹簧、6-拉杆套、7-垫片、8-螺母、9-缸盖、10-缸筒、11-活塞 自动清除主轴孔中的灰尘和切屑是换刀操作中的一个非常重要的问题。如果在主轴锥孔中掉进了污物或切屑，在刀杆拉紧的时候，主轴锥孔表面、刀杆的锥柄都将会被刮伤，甚至使刀杆发生倾斜，破坏了刀具定位的准确度，从而影响加工零件的精度，甚至使零件报废。为了保持主轴锥孔的清洁，常用压缩空气吹屑。图1.1的活塞11的心部钻有压缩空气通道，当活塞向左移动时，压缩空气经过活塞主轴孔内的空气喷嘴吹喷出。将锥孔清理干净。喷气小孔要有合理的喷射角度，并均匀分布，以提高其吹屑效果。此结构采用的是7：24圆锥刀柄，这种标准的7：24锥联接有许多优点：因为自锁，可实现快速装卸刀具；刀柄的锥体在拉杆轴向拉力的作用下，紧紧地与主轴的内锥面接触，实心的锥体直接在主轴孔内支承刀具，可以减少刀具的悬伸量；这种联结只有一个尺寸即锥角需加工到很高的精度，所以成本较低，而且可靠，多年来应用较广泛。但是，7：24锥联结也有一些缺点：锥度较大，锥炳较长，锥体表面同时要起两个作用，即刀具相对于主轴的精确定位及实现刀具夹紧并提供足够的联结刚度，由于它不能实现与主轴端面和内锥面同时定位。所以标准的7：24刀/轴锥联结在主轴端面和刀柄法兰端面有较大的间隙。7：24锥度联结的刚度对锥角的变化和轴向拉力的变化很敏感，当拉力增大48倍时联结的刚度可提高20%50%。但是过大的拉力在频繁的换刀过程中，会加速主轴内孔的磨损，使主轴内孔膨胀影响主轴前轴承的寿命。在了解了设计结构的基础上，我们将在机构方面设计相关的零件，如碟形弹簧、拉杆、拉杆套、拉钉、活塞、缸筒等，并对标准件进行选型；对其气、液压部分进行气、液压系统的设计；对PLC控制部分的设计与编程. 这三方面进行设计与计算。 第三章 拉刀机构零件的设计与计算3.1.1 主轴主要参数的确定此次设计主轴不用详细设计，但该参数对后面的机械零件的设计相关，故在此对其有用部分进行说明3.1.2主轴端部尺寸的选取图3-1 3060号主轴端部图7:24圆锥连接是依靠其定心精确而不自锁的性能，传递动力是依靠安装在主轴主轴端面上的键来实现的。广泛应用于具有铣削功能的各型普通铣床、镗铣床、数控机床、加工中心等主轴端部。如图3-1所示。标准规定的锥度尺寸与国际标准是等效的，因此具有广泛的通用性。标准共规定10种规格的锥度，可以满足大、中、小各型机床的需要，见表3-1。锥度号为50以下的规格多用在中、小型机床的主轴上；锥度号为60以上的规格，多用在重型或超重型机床的主轴上。实际用的频次最多的锥度号为4060这几种。表3-1 7:24圆锥连接机床主轴圆锥尺寸因本次设计的是40#拉刀机构，所以选取锥度号为40的机床主轴圆锥尺寸。3.2刀柄与拉丁的尺寸型号确定 图3-2 BT型刀柄表3-2 BT型刀柄规格表3-3 标准拉钉参数其中选择的刀柄号是40#BT型刀柄，拉钉型号相对应的是40型拉钉。但L6的长度依实际情况而定。最终自设定为如下图3-3所示。材料为硬质合金图3-3 自设拉钉结构尺寸图3.3拉杆的设计与计算及相应的强度校核 3.3.1标准钢球的选择根据中华人民共和国国家标准GB308-2002，钢球的材料为高碳铬轴承钢，优先采用的钢球公差直径如下表3-4所示表 3-4优先采用的钢球公称直径球公称直径 mm相应的英制尺寸（参考） in球公称直径 Mm相应的英制尺寸（参考） in球公称直径 Mm相应的英制尺寸（参考） in0.30.3970.40.50.5080.60.6350.680.70.7940.811.1911.21.51.5881.98422.3812.52.778 1/64 0.020 0.025 1/32 3/64 1/16 5/64 3/32 7/64 3 3.175 3.5 3.572 3.969 4 4.366 4.5 4.762 5 5.159 5.5 5.556 5.953 6 6.35 6.5 6.747 7 7.144 7.5 1/8 9/54 5/32 11/64 3/16 13/64 7/32 15/64 1/4 17/64 9/32 7.541 7.938 8 8.334 8.5 8.731 9 9.128 9.5 9.525 9.992 10 10.319 10.5 11 11.112 11.5 11.509 11.906 12 12.303 19/64 5/16 21/64 11/32 23/64 3/8 25/64 13/32 7/16 29/64 15/32 31/64 其技术要求为：1 材料及热处理钢球采用符合GB/T18254-2000，GB/T18579-2001规定的轴承钢制造，热处理质量应符合JB/T1255的规定；1 硬度挤压碎载荷成品钢球硬度按表 3-5的规定，其中3mm50.8mm 。表3-5成品钢球硬度 球公称直径/mm 成品钢球硬度 HRC 超过 到 30 6166 30 50 5964 50 5864钢球的压碎载荷值不应小于表3-11，其中3mm50.8mm 。1. 公差等级钢球按制造的尺寸公差，形状公差，规值及表面粗糙度可分成 3、5、10、16、20、24、28、40、60、100、200十一个等级，精度依次由高到低。几何形状和表面质量对每一个公差等级钢球几何形状和表面质量，规定有以下几个方面：球直径变动差，见表3-7球星误差，见表3-7表面粗糙度，见表3-7表3-6钢球的最小压碎载荷值球公称直径 /mm压碎载荷/N球公称直径 /mm压碎载荷/N球公称直径 /mm压碎载荷/N 3 3.175 3.5 3.572 3.969 4 4.366 4.5 4.7625 5.169 5.5 5.556 5.953 6 6.35 6.5 6.747 7 7.144 7.5 7.541 7.938 8 8.334 8.5 8.731 9 9.128 9.5 9.525 9.922 10 10.319 10.5 4 8005 8906 5706 8408 4308 5301015010780120501383014050159701627018130190102127022340240002587026950296902998032830333203617037630396904194043170468404704051120519405185056910 11 11.112 11.5 11.609 11.806 12 12.303 12.5 12.7 13 13.494 14 14.288 15 15.081 15.875 16 16.669 17 17.462 18 18.206 19 19.04 19.894 20 20.5 20.638 21 21.431 22 22.285 22.5 23 23.019 62 720 63 700 66 510 68 600 73 500 74 480 78 400 80 810 83 300 87 200 94 080 100940 104860 115640 118620 123380 131320 142100 147000 154840 164640 168560 182770 183260 198940 201880 211830 214620 221480 229810 241030 246960 252490 262640 263070 23.812 21 24.606 25 25.4 26 260194 260988 28 28.575 30 30.462 31.75 32 33 33.338 34 34.925 35 36 36.512 38 38.1 39.688 40 41.275 42.862 44.45 45 46.038 47.625 49.212 50 50.8281 260287 140300 700 309 680 318 500 328 200 337 940 357 700 385 740 396 900 439 040 441 000 487 060 491 900 524 070 584 100 557 620 582 420 588 000 617 400 632 100 683 040 689 000 735 820 745 780 798 700 852 600 911 400 931 000 972 840 1038800 1116620 1158400 1165200所以根据上述要求及结构要求选钢球公称直径/mm为5mm 。 表3-7形状误差和表面粗糙度等 级球直径变动量 Max球形误差max 表面粗糙度 Max G3 G5 G10 G16 G20 G24 G28 G40 G60 G100 G2000.080.130.250.40.50.60.711.52.55 0.08 0.13 0.25 0.4 0.5 0.6 0.7 1 1.5 2.5 5 0.010 0.014 0.020 0.025 0.032 0.040 0.050 0.060 0.080 0.100 0.150注：表中示值未考虑表面缺陷，因此，测量中应避开这样的缺陷。3.3.2 拉杆的校核及其尺寸确定从价格比及性能上可选取材料为45号优质碳素结构钢，则=600，=350，=140,由整个机构的工作原理可将拉杆的结构设计如图3-4所示： 图3-4 拉杆结构尺寸图对拉杆轴向尺寸确定的说明：根据拉刀机构主轴的尺寸及其内部零件的装配关系可以初步拟定拉杆的轴向尺寸为L=230mm，拉杆的外径D=16mm，根据机构的工作原理知拉杆的受力分析如下： 拉刀时：拉杆松刀时受力如图3-5所示：图3-5 松刀时受力分析其中， 危险截面m-m处受力最大、最危险，但是右端BC很短，即使在受压条件下也不能轻易被弯曲，故此情况下不作为拉杆稳定性校核的依据。所以可以根据装配图的机构来确定拉杆的最终尺寸为：L=230mm 。 拉刀时：拉杆受力如图3-6所示：图3-6 拉刀时受力分析初步设计拉杆的内径d=6mm 。 校核：1） 刚度校核 A = （3-1）将D=16mm，d=6mm代入得 式3-4中得A=172.7由=F/A (3-2)将F=800N代入得式3-5得=4.63 =X S (3-3)将数据代入式3-6得=6.95 。因为 ，所以强度满足要求，故初选的拉杆内径d=6mm安全可以采用。其中的S是最小许用安全系数，（根据机械设计（第四版）P15表3.2可知，表3-13），在此取S=1.5。表3-8 最小许用安全系数S值0.450.550.550.700.700.90铸件S1.2-1.51.4-1.81.7-2.21.6-2.5拉杆左边部分锥孔的设计与相应的强度校核：根据拉刀机构的原理及其装配图的结构可以初步设计拉杆的锥孔外形尺寸和位置尺寸，如图 3-7所示：图 3-7 拉杆锥孔尺寸1 锥孔与钢球接触部分的挤压强度校核： = （3-4）式3-7带入数据得=3501.25=280其中为许用挤压安全系数。对于钢球说=11.25，这里取1.25 。 =F/A （3-5）其中F=4=1200/4=300N ,其中4为钢球数 A=X1X2 （3-6）其中X1为钢球的直径，X2为拉杆头的厚度，计算得X1=5mm,X2=2.4mm带入数据计算得单个钢球的挤压面积A=12，将数据带入式3-8得：=25。所以锥孔部分的挤压强度满足要求。 2.锥孔与钢球接触部分的剪切强度校核： =F/A （3-7）其中A=X1X3，X3由锥孔的形状及位置尺寸确定，代入式3-10计算得X3=5mm 算得A=25代入数据得=12=140所以锥孔部分的剪切强度满足要求 。综合上面之设计可知拉杆锥孔部分设计满足要求，可以采用。3.4蝶形弹簧设计 3.4.1蝶形弹簧的特点碟形弹簧是一种用于钢板冲压的截锥形的薄板压缩弹簧，如图3-4所示。其具有如下特点：刚度大，缓冲吸振能力强。适用于负荷大，而轴向空间要求小的地方，例如，在机床的夹紧，卸载等装置中，得到了广泛的应用；具有变刚度的特性。根据设计选用的内锥高度h0于碟簧厚度的比值可得到不同的弹簧特性曲线（图3-8）。当需要近似于线性特性时，可选用h0/t=0.40.8的碟簧片。当要求随着变形的增加，压力变化很小时，选用h0与t的比值大于1.4的碟簧片最为合适；为满足大负荷或大变形量的要求，碟簧可按不同方式组合，可得到不同的负荷-变形特性曲线（表3-9）。图3-8 蝶形弹簧结构图3.5.2蝶形弹簧合叠合形式表3-9蝶形弹簧叠合形式说明表 型式简图及特性载荷及变形的计算公式说明叠置 Fz = nF fz = f Hz =Ho+(n-1)tF单片碟簧的载荷（N）Fz总载荷(N)f单片碟簧的变形量（mm）fz 总变形量（mm）n叠合层数i对合片数H单片碟簧的自由高度（mm）Hz 组合碟簧的自由高度（mm）t 单片碟簧的厚度对置 Fz = F fz = if Hz =iHo复合Fz = nF fz = if Hz =iHo+(n-1)t 3.4.3蝶形弹簧的确定方法弹簧一般用50CrV或602Mn的带，板材或锻造比不得小于2的锻造坯料制造。此材料回火淬硬后，综合力学性能好，强度高，冲击韧性好，高温性能稳定，能在250C300C以下工作。设计任务书数据拉刀力F=800N。根据拉杆的外径=16mm值可选取B系列弹簧尺寸如下表3-10所示：表3-10蝶形弹簧尺寸D/mmd/mmt/mm/mm /mmF/N变形量f/mm最大计算拉力/Mpa31.516.31.250.92.1519200.681090 碟簧承受预压载荷为 8001.5=1200N,其中1.5为安全系数。设定叠合层数n=3碟簧刚度：k= (3-8)由C= =31.5/16.3=1.93 从机械设计手册单行本上可查得下表3-6表3-11 蝶形弹簧计算系数C=D/d1.901.921.941.961.982.002.022.042.06K10.6720.6770.6820.6860.6900.6940.6980. 7020. 706 K21.1971.2011.2061.2111.2151.2201.2241.2291.233K31.3391.3471.3551.3621.3701.3781.3851.3931.400 可知=0.680，E为常数E=，取=1（即无承载面）把数据代入公式（3-8）中得k=2063.5N/mm因为=所以 （3-9）为单片弹簧的预压缩量，把=1200N、k=2063.5N/mm、n=3代入式3-9得=0.193mm拟定单片碟簧的再压缩量=0.5mm，由装配关系可知钢球的移动距离为6mm，及碟簧的再压缩量为L=6mm所以对合组数因为 （3-10） 把各数据代入式3-10得=4333.35N预压时弹簧的总变形量为=2.4mm， 松刀时总压缩：=8.4mm，复合组合碟簧组的总自由高度:Hz =iHo+(n-1)t=55.8mm承受载荷后的高度:H1= Hz =53.4mm3.4.4 碟形弹簧的技术要求1参数的公差及偏差；表3-12参数的公差及偏差碟簧在=0.75x时的弹簧负荷公差，%厚度t极限偏差mm外径D极限偏差 内径d极限偏差 自由高度Ho极限偏差mm +15 -7.5+0.04-0.12 (h12) (H12)+0.15-0.082 碟簧的表面粗糙度按下表3-13的规定。碟簧表面不允许有毛刺、裂纹、斑疤等缺陷。表3-13 碟簧表面粗糙度3碟簧材料应采用60sSi2MnA或50CrVA带、板材或锻造坯料制造。4碟簧成形后，必须进行热处理，即淬火、回火处理。淬火次数不得超过二次。5. 碟簧淬火、回火后的硬度必须在4252HRC范围内。6. 经热处理后的碟簧，其表面脱碳层的深度，对于厚度小于1.25mm的碟簧，不得超过其厚度的5%；对于不小于1.25mm的碟簧不得超过其厚度的3%。其最小值允许为0.06mm。7. 碟簧应全部进行强压处理，处理方法为：一次平压，持续时间不少于12h，或短时压平。压平次数不少于5次，压平力不小于2倍的Ff=0.75ho 。碟簧经强压处理后，自由高度尺寸应稳定。在规定的试验条件下，其自由高度应在表3-12的规定范围内。8. 对用于承受变载荷的弹簧，内锥面推荐进行表面强化处理，例如喷丸处理等。9. 根据需要，碟簧表面应进行防腐处理（如磷化、氧化、镀锌等）。经电镀处理后的碟簧必须进行去氢处理。对承受变载荷作用的碟簧应避免采用电镀的方法。3.5拉杆上螺纹、O型圈、沟槽、螺母、垫片的确定3.5.1螺纹基本尺寸的确定 根据拉杆的外径可选择螺纹的型号及基本尺寸：如图3-10，初步拟定螺纹的长度为：L=23mm，其余径向尺寸的选择见表3-14 D-内螺纹大径；d-外螺纹大径；内螺纹中径； -外螺纹中径；内螺纹小径；外螺纹小径； P-螺距；H-原始三角形高度 图3-9 普通螺纹的基本牙型 表3-14 螺纹基本尺寸公称直径D 螺距P 中径， 小径， 16 2 14.701 13.835螺纹危险截面的强度校核： H0.866P=0.8662=1.732mm 螺纹部分危险截面的计算直径=H=13.835-1.732=12.103mm螺纹部分的强度条件为： （3-11）其中的是许用力， F=4333.35N 其中F是根据碟形弹簧松刀时的行程计算可得 又将F的值代入公式3-11得：=44333.35（3.1412.10312.103）=37.7又螺纹的许用拉应力=3504=87.5其中根据螺纹尺寸及材料可选取范围42.5，这里取4 。因为满足式（3-11），所以其强度满足要求。 由机械设计知识可知，螺纹螺距变化差主要靠旋合各圈螺纹牙的变形来补偿。一般从传力算起的第一圈螺纹变形最大，因而受力也最大，以后各圈递减。旋合圈数越多，受力不均匀程度也越明显，到第810圈以后，螺纹牙几乎不受力。所以这里取旋合长度L10p。又由机械设计课程设计手册表3-2可选取旋合长度为L=23mm。3.5.2 O型圈与沟槽的确定在拉杆头的部分还要开环形的槽用以安装0型橡胶密封圈，根据 GBT 3452.3-2005 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸。可以相应的选取拉杆头部分相应的沟槽尺寸与O形橡胶密封圈尺寸由综合表3-15。 表3-15-1密封圈径向密封的沟槽尺寸表3-15-2 沟槽深度与宽度尺寸表3-15-3沟槽尺寸公差由上表3-15可知选取0型橡胶密封圈d2为2.65，沟槽宽度选取3.4，沟槽深度选取2.15，尺寸公差由最后的表可知相应值。3.5.3 螺母的确定根据螺纹尺寸可选取螺母型号为：型六角