安顺市世通华府商业裙楼外幕墙结构设计.doc

安顺市世通华府商业裙楼外幕墙结构设计第一章、墙角区石材幕墙一、 计算依据及说明1、 工程概况说明 工程名称:合肥某公寓 工程所在城市:合肥 工程所属建筑物地区类别:C类 工程所在地区抗震设防烈度:6度 工程基本风压:0.35kN/m2 工程强度校核处标高:13m 2、 设计依据 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 (2006年版) 建筑设计防火规范 GB50016-2006 建筑用不锈钢绞线 JG/T 200-2007 建筑幕墙 GB/T 21086-2007 建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程 JGJ/T151-2008 不锈钢棒 GB/T 1220-2007 混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 JG 160-2004 铝合金结构设计规范 GB50429-2007 建筑陶瓷薄板应用技术规程 JGJ/T172-2009 建筑玻璃采光顶 JG/T 231-2008 建筑抗震设计规范 GB 50011-2001(2008年版) 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 钢结构设计规范 GB 50017-2003 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 塑料门窗工程技术规程 JGJ103-2008 中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定 GB/T22476-2008 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001 建筑制图标准 GB/T 50104-2001 建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2009 全玻璃幕墙工程技术规程 DBJ/CT 014-2001 点支式玻璃幕墙工程技术规程 CECS 127:2001 点支式玻幕墙支承装置 JC 1369-2001 吊挂式玻幕墙支承装置 JC 1368-2001 建筑结构用冷弯矩形钢管 JG/T178-2005 建筑用不锈钢绞线 JG/T200-2007 铝合金建筑型材 基材 GB/T 5237.1-2008 铝合金建筑型材 阳极氧化、着色型材 GB/T 5237.2-2008 铝合金建筑型材 电泳涂漆型材 GB/T 5237.3-2008 铝合金建筑型材 粉末喷涂型材 GB/T 5237.4-2008 铝合金建筑型材 氟碳漆喷涂型材 GB/T 5237.5-2008 铝合金建筑型材 隔热型材 GB/T 5237.6-2008 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T 18250-2000 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T 18575-2001 铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求 YS/T437-2009 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098.2-2000 紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 GB 3098.4-2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢 螺母 GB 3098.15-2000 螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T 16823.1-1997 搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带 GB/T13790-2008 陶瓷板 GB/T23266-2008 建筑幕墙用瓷板 JG/T217-2007 干挂空心陶瓷板 JC/T1080-2008 耐候结构钢 GB/T4171-2008 平板玻璃 GB11614-2009 浮法玻璃 GB11614.2-2009 夹层玻璃 GB15763.3-2009 中空玻璃 GB/T11944 -2002 钢化玻璃 GB15763.2-2005 半钢化玻璃 GB/T17841-2008 铝及铝合金轧制板材 GB/T 3880-1997 干挂饰面石材及其金属挂件 JC83018302-2005 建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 JC 133-2000 建筑用安全玻璃 防火玻璃 GB 15763.1-2009 混凝土接缝用密封胶 JC/T 881-2001 幕墙玻璃接缝用密封胶 JC/T 882-2001 石材幕墙接缝用密封胶 JC/T 883-2001 中空玻璃用弹性密封胶 JC/T 486-2001 中空玻璃用复合密封胶条 JC/T1022-2007 天然花岗石建筑板材 GB/T18601-2009 铝合金门窗 GB/T 8478-2008 混凝土结构后锚固技术规程 JGJ 145-2004 公共建筑节能设计标准 GB 50189-2005 建筑用硬质塑料隔热条 JG/T 174-2005 建筑用隔热铝合金型材 穿条式 JG/T 175-2005 民用建筑能耗数据采集标准 JG/T154-2007 建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法 JGJ/T211-2007 不锈钢和耐热钢 牌号及化学成份 GB/T20878-2007 百页窗用铝合金带材 YS/T621-2007 建筑物防雷检测技术规范 GB/T21434-2008 混凝土加固设计规范 GB50367-2006 小单元建筑幕墙 JG/T217-2008 普通装饰用铝塑复板 GB/T22412-2008 冷弯型钢 GB/T6725 -2008 建筑抗震加固技术规程 JGJ/T116-2009 公共建筑节能改造技术规范 JGJ176-2009 热轧型钢 GB/T706 -2008 建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81-2002 中国地震烈度表 GB/T17742-2008 绿色建筑评价标准 GB/T50378-20063、 基本计算公式(1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类指有密集建筑群的城市市区; D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 合肥之心城按C类地区计算风压(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用 风荷载计算公式: = 其中: -作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) -瞬时风压的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)取定 根据不同场地类型,按以下公式计算:=K(1+2) 其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地: =0.92(1+2) 其中：=0.387()(-0.12) B类场地: =0.89(1+2) 其中：=0.5()(-0.16) C类场地: =0.85(1+2) 其中：=0.734()(-0.22) D类场地: =0.80(1+2) 其中：=1.2248()(-0.3) -风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: =1.379()0.24 B类场地: =()0.32 C类场地: =0.616()0.44 D类场地: =0.318()0.60 本工程属于C类地区 -风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)取定 -基本风压,按全国基本风压图,合肥地区取为0.35kN/m2(3).地震作用计算: = 其中: -水平地震作用标准值 -动力放大系数,按 5.0 取定 -水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度: =0.04 7度: =0.08 8度: =0.16 9度: =0.32 合肥地区设防烈度为6度,根据本地区的情况,故取=0.04 -幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合: 结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： + 各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震 水平荷载标准值: =+0.5，维护结构荷载标准值不考虑地震组合 水平荷载设计值: q=1.4+0.51.3 荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用: 对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足： a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35 b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9 可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、 荷载计算1、 风荷载标准值计算 : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) z : 计算高度13m : 13m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) =0.616()0.44=0.691378 由于0.6913780.74,取=0.74 : 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8) =0.535(1.8(0.22-0.16)()-0.22=0.692886 : 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1) =0.85(1+2) = 2.02791 :局部正风压体型系数 :局部负风压体型系数,通过计算确定 :建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.1)取0.8 :建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.3-2)取-1.8 对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，按照(GB50009-2001 7.3.3)取-0.2或0.2 :面板构件从属面积取0.7163m2 :立柱构件从属面积取2.96m2 :横梁构件从属面积取0.64m2 :维护构件从属面积不大于1m2的局部体型系数 =+0.2 =1 =-0.2 =-2 维护构件从属面积大于或等于10m2的体型系数计算 =0.8+0.2 (GB50009-2001 7.3.3-2注) =0.84 =0.8-0.2 (GB50009-2001 7.3.3-2注) =-1.64 同样，取立柱面积对数线性插值计算得到 =+(0.8-)log()+0.2 =0.8+(0.64-0.8)0.471292+0.2 =0.924593 =+(0.8-)log()-0.2 =-1.8+(-1.44)-(-1.8)0.471292-0.2 =-1.83033 按照以上计算得到 对于面板有: =1 =-2 对于立柱有: =0.924593 =-1.83033 对于横梁有: =1 =-2 面板正风压风荷载标准值计算如下 = (JGJ102-2003 5.3.2) =2.027910.7410.35 =0.525228 kN/m2 1kN/m2,取=1kN/m2 面板负风压风荷载标准值计算如下 = (JGJ102-2003 5.3.2) =2.027910.74(-2)0.35 =-1.05046 kN/m2 同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下 = (JGJ102-2003 5.3.2) =2.027910.740.9245930.35 =0.485622 kN/m2 -1kN/m2,取=-1kN/m2 同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下 = (JGJ102-2003 5.3.2) =0.525228 kN/m2 1kN/m2,取=1kN/m2 横梁负风压风荷载标准值计算如下 = (JGJ102-2003 5.3.2) =-1.05046 kN/m2 2、 风荷载设计值计算 W: 风荷载设计值: kN/m2 w : 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用 面板风荷载作用计算 Wp=wWkp=1.41=1.4kN/m2 Wn=wWkn=1.4(-1.05046)=-1.47064kN/m2 立柱风荷载作用计算 Wvp=wWkvp=1.41=1.4kN/m2 Wvn=wWkvn=1.4(-1)=-1.4kN/m2 横梁风荷载作用计算 Whp=wWkhp=1.41=1.4kN/m2 Whn=wWkhn=1.4(-1.05046)=-1.47064kN/m2 3、 水平地震作用计算 GAK: 面板和构件平均平米重量取1.1kN/m2 max: 水平地震影响系数最大值:0.04 qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m2) qEk=EmaxGAK (JGJ102-2003 5.3.4) =50.041.1 =0.22kN/m2 rE: 地震作用分项系数: 1.3 qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2) qEA=rEqEk =1.30.22 =0.286kN/m24、 荷载组合计算 幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp =1kN/m2 Szp=Wkpw+qEkEE =11.4+0.221.30.5 =1.543kN/m2 考虑负风压、地震荷载组合: Szkn=Wkn =-1.05046kN/m2 Szn=Wknw-qEkEE =-1.050461.4-0.221.30.5 =-1.61364kN/m2 综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算 采用面板荷载组合标准值为1.05046kN/m2 面板荷载组合设计值为1.61364kN/m2 立柱荷载组合标准值为1kN/m2 横梁荷载组合标准值为1.05046kN/m2 三、 石材计算1、 石材面板荷载计算 B: 该处石板幕墙分格宽: 0.725m H: 该处石板幕墙分格高: 0.988m A: 该处石板板块面积: A=BH =0.7250.988 =0.7163m2 GAK: 石板板块平均自重: 石板的体积密度为: 28(kN/m3) t: 石板板块厚度: 30mm GAK=28t/1000 =2830/1000 =0.84kN/m2 实际板块以及框架重量取为1.1kN/m2。 水平荷载设计值：Sz=1.61364kN/m2 水平荷载标准值：Szk=1.05046kN/m2 2、 石材面板强度计算 选定面板材料为:花岗石-MU110 校核依据：3.7N/mm2 H: 石板高度: 0.988m B: 石板宽度: 0.725m a0: 短边计算长度: 0.525m b0: 长边计算长度: 0.988m t: 石材厚度: 30mm m: 四点支撑板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a0/b0=0.531377) 查表得: 0.131367 Sz: 组合荷载设计值: 1.61364kN/m2 按四点支撑板计算,应力设计值为： = (JGJ133-2001 5.5.4) = =1.37948N/mm2 1.37948N/mm23.7N/mm2 强度满足要求3、 石材剪应力计算 校核依据: 1.9N/mm2 Sz: 组合荷载设计值: 1.61364kN/m2 a: 石板短边长度: 0.725m b: 石板长边长度: 0.988m n: 连接边上的挂件数量: 2 : 应力调整系数: 查表5.5.5 得到 1.25 t: 石板厚度: 30mm c: 槽口宽度: 7mm s: 单个槽底总长度: 100mm : 挂件在石板中产生的剪应力 = (JGJ133-2001 5.5.7-1) =103 =0.31409N/mm2 0.31409N/mm21.9N/mm2 石材剪应力满足要求4、 石材挂件剪应力计算 校核依据: p 138.7N/mm2 挂件材料为不锈钢-S35350(201) Sz: 组合荷载设计值: 1.61364kN/m2 a: 石板短边长度: 0.725m b: 石板长边长度: 0.988m n: 连接边上的挂件数量: 2 : 应力调整系数: 查表5.5.5 得到 1.25 Ap: 挂件截面面积: 19.6mm2 p: 挂件承受的剪应力 p= (JGJ133-2001 5.5.5-1) =103 =18.4287N/mm2 18.4287N/mm2138.7N/mm2 石材挂件剪应力满足要求四、 立柱计算1、 立柱荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 1kN/m2 Bl: 幕墙左分格宽: 0.65m Br: 幕墙右分格宽: 0.65m qwk=Wk =1 =0.65kN/m qw=1.4qwk =1.40.65 =0.91kN/m(2)分布水平地震作用设计值 GAkl: 立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 1.1kN/m2 GAkr: 立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 1.1kN/m2 qEAkl=5maxGAkl (JGJ102-2003 5.3.4) =50.041.1 =0.22kN/m2 qEAkr=5maxGAkr (JGJ102-2003 5.3.4) =50.041.1 =0.22kN/m2 qek= = =0.143kN/m qe=1.3qek =1.30.143 =0.1859kN/m(3)立柱荷载组合 立柱所受组合荷载标准值为: qk=qwk =0.65kN/m 立柱所受组合荷载设计值为: q =qw+Eqe =0.91+0.50.1859 =1.00295kN/m 立柱计算简图如下: (4)立柱弯矩: 通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下: 立柱弯矩分布如下表: 列表条目12345678910偏移(m)0.0000.5121.0241.5362.0472.5023.0143.5264.0384.550弯矩(kN.m)-0.0001.0371.8102.3212.5692.5692.3211.8101.0370.000 最大弯矩发生在2.275m处 M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) M=2.59545kNm 立柱在荷载作用下的轴力图如下: 立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表: 支座编号X向反力(kN)Y向反力(kN)转角反力(kN.m)n0-2.282-n1-2.282-3.904-2、 选用立柱型材的截面特性 选定立柱材料类别: 钢-Q235 选用立柱型材名称: C8 型材强度设计值: 215N/mm2 型材弹性模量: E=206000N/mm2 X轴惯性矩: Ix=101.298cm4 Y轴惯性矩: Iy=16.6258cm4 X轴上部抵抗矩: Wx1=25.3245cm3 X轴下部抵抗矩: Wx2=25.3245cm3 Y轴左部抵抗矩: Wy1=11.6707cm3 Y轴右部抵抗矩: Wy2=5.78206cm3 型材截面积: A=10.2426cm2 型材计算校核处抗剪壁厚: t=8mm 型材截面面积矩: Ss=15.1381cm3 塑性发展系数: =1.05 3、 立柱强度计算 校核依据: +a Bl: 幕墙左分格宽: 0.65m Br: 幕墙右分格宽: 0.65m Hv: 立柱长度 GAkl: 幕墙左分格自重: 1.1kN/m2 GAKr: 幕墙右分格自重: 1.1kN/m2 幕墙自重线荷载: Gk= = =0.715kN/m rG: 结构自重分项系数: 1.2 G:幕墙自重线荷载设计值0.858kN/m f: 立柱计算强度(N/mm2) A: 立柱型材截面积: 10.2426cm2 Nl: 当前杆件最大轴拉力(kN) Ny: 当前杆件最大轴压力(kN) Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m) Wz: 立柱截面抵抗矩(cm3) : 塑性发展系数: 1.05 立柱通过有限元计算得到的应力校核数据表格如下: 编号NlNyMmaxWzAfzb03.9040.0002.59525.324510.2426101.419 通过上面计算可知,立柱杆件b0的应力最大,为101.419N/mm2a=215N/mm2,所以立柱承载力满足要求4、 立柱的刚度计算 校核依据: Umax Dfmax: 立柱最大允许挠度: 通过有限元分析计算得到立柱的挠度图如下: 立柱挠度分布如下表: 列表条目12345678910偏移(m)0.0000.5121.0241.5362.0472.5023.0143.5264.0384.550挠度(mm)0.0006.10811.39115.21917.17517.17515.21911.3916.1080.000 最大挠度发生在2.275m处,最大挠度为17.3832mm Dfmax=1000 =1000 =18.2mm 立柱最大挠度Umax为: 17.3832mm18.2mm 挠度满足要求5、 立柱抗剪计算 校核依据: max=125N/mm2 通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下: 立柱剪力分布如下表: 列表条目12345678910偏移(m)0.0000.5121.0241.5362.0472.5023.0143.5264.0384.550剪力(kN)-2.282-1.768-1.255-0.742-0.2280.2280.7421.2551.7682.282 最大剪力发生在0m处 : 立梃剪应力: Q: 立梃最大剪力: 2.28171kN Ss: 立柱型材截面面积矩: 15.1381cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 101.298cm4 t: 立柱抗剪壁厚: 8mm = = =4.26227N/mm2 4.26227N/mm2125N/mm2 立柱抗剪强度可以满足五、 立梃与主结构连接计算1、 立柱与主结构连接计算 连接处角码材料 : 钢-Q235 连接螺栓材料 : 不锈钢螺栓-A2-70 : 连接处角码壁厚: 8mm : 连接螺栓直径: 12mm : 连接螺栓有效直径: 10.36mm : 连接处水平总力(N): =Q =2.28171kN : 连接处自重总值设计值(N): =3.9039kN N: 连接处总合力(N): N= =1000 =4521.8N : 螺栓的承载能力: : 连接处剪切面数: 2 =23.14265 (GB 50017-2003 7.2.1-1) =23.14265 =44677.1N : 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: = = =0.101211个 取2个 : 立梃型材壁抗承压能力(N): : 连接处剪切面数: 22 t: 立梃壁厚: 8mm =2325t (GB 50017-2003 7.2.1-3) =12232582 =124800N 4521.8N 124800N 立梃型材壁抗承压能力满足 : 角码型材壁抗承压能力(N): =2325 (GB 50017-2003 7.2.1-3) =12232582 =124800N 4521.8N 124800N 角码型材壁抗承压能力满足六、 横梁计算1、 选用横梁型材的截面特性 选定横梁材料类别: 钢-Q235 选用横梁型材名称: L50X5 型材强度设计值: 215N/mm2 型材弹性模量: E=206000N/mm2 X轴惯性矩: Ix=11.2129cm4 Y轴惯性矩: Iy=11.2129cm4 X轴上部抵抗矩: Wx1=3.13215cm3 X轴下部抵抗矩: Wx2=7.896cm3 Y轴左部抵抗矩: Wy1=7.896cm3 Y轴右部抵抗矩: Wy2=3.13215cm3 型材截面积: A=4.80299cm2 型材计算校核处抗剪壁厚: t=5mm 型材截面绕X轴面积矩: Ss=3.18286cm3 型材截面绕Y轴面积矩: Ssy=3.18286cm3 塑性发展系数: =1.05 2、 横梁的强度计算 校核依据: + a=215 (JGJ102-2003 6.2.4) (1)横梁在自重作用下的弯矩(kNm) Hh: 幕墙分格高: 0.988m Bh: 幕墙分格宽: 1.2m GAkhu: 横梁上部面板自重: 1.1kN/m2 GAkhd: 横梁下部面板自重: 1.1kN/m2 Ghk: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m): Ghk=1.1Hh =1.10.988 =1.0868kN/m Gh: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m) Gh=GGhk =1.21.0868 =1.30416kN/m(2)横梁承受的组合荷载作用计算 横梁承受风荷载作用 wk=1.05046kN/m2 qEAk: 横梁平面外地震荷载: E: 动力放大系数: 5 max: 地震影响系数最大值: 0.04 qEAku=Emax1.1 (JGJ102-2003 5.3.4) =50.041.1 =0.22kN/m2 qEAkd=Emax1.1 (JGJ102-2003 5.3.4) =50.041.1 =0.22kN/m2 荷载组合: 横梁承受面荷载组合标准值: qAk=wk = 1.05046kN/m2 横梁承受面荷载组合设计值: qAu=wwk+0.5EqEAku =1.41.05046+0.51.30.22 =1.61364kN/m2 qAd=wwk+0.5EqEAkd =1.41.05046+0.51.30.22 =1.61364kN/m2 (3)横梁在组合荷载作用下的弯矩(kNm) 横梁上部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布) 横梁下部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布) 分横梁上下部分别计算 Hhu: 横梁上部面板高度 0.988m Hhd: 横梁下部面板高度 0.988m qu=qAu =1.61364 =0.79714kN/m qd=qAd =1.61364 =0.79714kN/m 组合荷载作用产生的线荷载标准值为: quk=qAk =1.05046 =0.518927kN/m qdk=qAk =1.05046 =0.518927kN/m(4)横梁荷载计算: qk=qku+qkd =1.03785kN/m q =qu+qd =1.59428kN/m(5)横梁强度计算信息: 横梁荷载作用简图如下: 横梁在荷载作用下的弯矩图如下: 横梁在荷载作用下的弯矩以及正应力数据如下表所示: 编号条目123456789101偏移0.0000.1350.2700.4050.5400.6600.7950.9301.0651.200My-0.000-0.075-0.141-0.192-0.219-0.219-0.192-0.141-0.0750.000Mz0.000-0.094-0.164-0.210-0.232-0.232-0.210-0.164-0.0940.000y-0.000-22.699-42.984-58.440-66.669-66.669-58.440-42.984-22.6990.000z0.000-11.308-19.749-25.324-28.031-28.031-25.324-19.749-11.3080.000-0.000-34.007-62.733-83.764-94.700-94.700-83.764-62.733-34.0070.000说明：偏移单位为m；弯矩单位为kN.m；应力单位为N/mm2。 横梁在组合荷载作用下的支座反力信息如下表所示: 支座编号Y向反力(kN)Z向反力(kN)Y向转角反力(kN.m)Z向转角反力(kN.m)n0-0.563-0.782-n1-0.563-0.782-3、 横梁的刚度计算 横梁在荷载作用下的挠度图如下: 横梁在荷载作用下的挠度数据如下表所示: 编号条目123456789101偏移0.0000.1350.2700.4050.5400.6600.7950.9301.0651.200Dy0.000-0.313-0.587-0.790-0.895-0.895-0.790-0.587-0.3130.000Dz0.000-0.446-0.832-1.112-1.255-1.255-1.112-0.832-0.4460.000D0.0000.5451.0191.3641.5421.5421.3641.0190.5450.000说明：偏移单位为m；挠度单位为mm。4、 横梁的抗剪强度计算 横梁在荷载作用下的剪力图如下: 横梁在荷载作用下的剪力以及剪应力数据如下表所示: 编号条目123456789101偏移0.0000.1350.2700.4050.5400.6600.7950.9301.0651.200Qy0.5630.5330.4450.2980.096-0.096-0.298-0.445-0.533-0.563Qz0.7820.6060.4300.2540.078-0.078-0.254-0.430-0.606-0.782y3.1953.0282.5271.6920.543-0.543-1.692-2.527-3.028-3.195z4.4423.4432.4431.4440.444-0.444-1.444-2.443-3.443-