宾馆结构计算书毕业论文.doc

*大学工学院土木工程系宾馆结构计算书毕业论文1 设计资料（1）工程名称：宾馆设计。（2） 结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.8m6.3m。（3） 工程概况：建筑层数5层（裙房3层），首层3.6m，其它层3m。室内外高差450mm，女儿墙高1200mm，建筑高度18.6m，建筑面积3342.8m2。（4）气象条件：地区基本雪压 ，基本风压。冬季室外平均最低气温-26，全年主导风向为东南风。（5） 抗震设防烈度：七度设防。建筑场地类别为类。（6） 材料选用：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。混凝土： C25，（）C30，（）墙体：采用加气混凝土砌块，重度=5.5 kN/m3 ；木门：实木门，防火门。=0.2kN/m3窗：铝合金窗，=0.35 kN/m3 ；（7） 墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚120mm，其余墙厚为240mm。2 梁、柱截面尺寸估算2.1 梁截面尺寸估算框架梁截面高度，截面宽度，本结构中取：主梁： b=250mm h=600mm 次梁： b=200mm h=500mm2.2 柱截面尺寸估算框架柱的截面尺寸，为第层层高。本结构中首层高为3.6m，故=（200300）mm。框架柱截面尺寸还应根据公式估算。式中：，负荷面积（1214） kN/ m2层数，为轴压比，可根据规范查出。仅估算底层柱。本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.83.15）m2 ，（7.86.3）m2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.6m30m，因此为三级抗震，其轴压比限值=0.9。C30混凝土 ，=16.7 N/mm2边柱mm2中柱mm2取柱截面为正方形，则边柱、中柱截面分别为400 mm 400mm，566 mm 566 mm，考虑到施工、计算简便以及安全因素，各柱截面尺寸从底层到顶层均取为600 mm 600 mm。3 框架计算简图及梁柱线刚度3.1 确定框架计算简图选取轴线上的一榀框架进行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶面至室外地面的高度为0.5 m，室内外高差为0.45 m，因此基顶标高为-0.95 m，二层楼面标高为3.6 m，故底层框架柱高为4.55 m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.0 m。由此可绘出框架的计算简图，如图1所示。3.2 梁柱线刚度计算对于现浇楼板，中框架梁取，。各跨框架梁和各层框架柱的线刚度计算分别见表1和表 2 。由于该榀框架结构对称，因此只需计算半边结构。表1 梁线刚度的计算构件EC(N/mm2)bh(mmmm)I0(mm4)L(mm)1.5ECI0/L(Nmm)2ECI0/L(Nmm)框架梁AC、CG3.01042506004.510963003.21410104.2861010表2 柱线刚度的计算层EC(N/mm2)bh(mmmm)I0(mm4)h(mm)ECI0/h(Nmm)13.010460060010.810945507.12091010253.010460060010.8109300010.81010令，则其余各杆件的相对线刚度为：，框架结构的相对线刚度如图1所示。4 荷载计算4.1 恒荷载标准值计算 图1 计算简图4.1.1 屋面 屋面恒荷载计算（上人屋面）20厚水泥砂浆面层 防水层 20厚水泥砂浆找平层 100厚聚苯乙烯泡沫塑料保温板 最薄30厚轻集料混凝土3找坡层 120厚现浇钢筋混凝土屋面板 10厚混合砂浆抹灰层 合计： 4.1.2 各层楼面恒荷载标准值：20厚水泥砂浆面层 100mm厚钢筋混凝土楼板 10mm厚混合砂浆抹灰 合计 4.1.3各层走廊楼面 水磨石地面 100mm厚现浇钢筋混凝土板 10mm厚混合砂浆抹灰层 合计： 4.1.4 梁自重（1）bh=250 mm 600 mm主梁： 梁自重 10mm厚混合砂浆抹灰 0.0117=0.17kN/m 合计 （2）bh=200 mm 500 mm次梁： 梁自重 10mm厚混合砂浆抹灰 0.0117=0.17kN/m 合计 （3）基础梁250 mm400 mm梁自重 250.250.4=2.5 kN/m4.1.5 柱自重bh=600 mm600 mm柱自重 250.60.6=9 kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆 0.150.64=0.36 kN/m合计 9.36 kN/m4.1.6 外纵墙自重（1）标准层纵墙在计算单元内相当于高度为m的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为m的窗。纵墙 1.350.245.5=1.782 kN/m铝合金窗 1.050.35=0.37 kN/m水刷石外墙面 1.350.5=0.675 kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 1.350.15=0.203kN/m合计 3.03kN/m（2）底层纵墙在计算单元内相当于高度为m的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为1.23m的窗。纵墙 2.330.245.5=3.08 kN/m铝合金窗 1.230.35=0.43 kN/m水刷石外墙面 2.330.5=1.17 kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 2.330.15=0.35 kN/m合计 5.03 kN/m4.1.7 内纵墙自重（1）标准层（C轴）纵墙在计算单元内相当于高度为m的墙，木门在计算单元内相当于高度为0.7m的门。纵墙 1.70.245.5= 2.24kN/m木门 0.70.2=0.14kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 1.70.152=0.51kN/m合计 2.89kN/m（2）标准层（D轴）纵墙在计算单元内相当于高度为m的墙，木门在计算单元内相当于高度为0.65m的门。纵墙 1.850.245.5= 2.44kN/m木门 0.650.2=0.13kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 1.850.152=0.56kN/m合计 3.13kN/m（3）底层（C轴）纵墙在计算单元内相当于高度为m的墙，木门在计算单元内相当于高度为0.86m的门。纵墙 2.690.245.5= 3.55kN/m木门 0.860.2=0.17kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 2.690.152=0.81kN/m合计 4.53kN/m（4）底层（D轴）纵墙在计算单元内相当于高度为m的墙，木门在计算单元内相当于高度为0.48m的门。纵墙 3.160.245.5= 4.17kN/m木门 0.480.2=0.1kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 3.160.152=0.95kN/m合计 5.22kN/m4.1.8 外横墙自重（1）标准层横墙在计算单元内相当于高度为m的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为0.66m的窗。横墙 1.740.245.5= 2.3kN/m铝合金窗 0.660.35=0.23kN/m水刷石外墙面 1.740.5=0.87kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 1.740.15=0.26kN/m合计 3.66kN/m（2）底层横墙在计算单元内相当于高度为m的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为0.77m的窗。横墙 2.780.245.5= 3.67kN/m铝合金窗 0.770.35=0.27kN/m水刷石外墙面 2.780.5=1.39kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 2.780.15=0.42kN/m合计 5.75kN/m4.1.9 内横墙自重（1）标准层AC轴横墙 （3.0-0.6）0.245.5= 3.17kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 （3.0-0.6）0.152=0.72kN/m合计 3.89 kN/m（2）底层横墙 （4.55-0.6-0.4）0.245.5= 4.69kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 （4.55-0.6-0.4）0.152=1.07kN/m合计 5.76kN/m4.1.10 女儿墙自重做法：100 mm混凝土压顶，1100 mm加气混凝土墙 1.10.255.5=1.51 kN/m压顶的混凝土 0.10.2525=0.63 kN/m水刷石外墙面 （1.12+0.25）0.5=1.23 kN/m合计 3.37 kN/m4.2 活荷载标准值计算4.2.1 屋面和楼面活荷载标准值上人屋面 2.0 kN/ m2房间 2.0 kN/ m2走廊 2.5 kN/ m24.2.2 雪荷载标准值=0.5 kN/ m2屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。4.3 恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图AC轴间梁上板的，CD轴间梁上板的，DG轴间梁上板的。 图2 板传荷载示意图宜都安按双向板进行计算，长边支承梁上荷载呈梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布；本结构楼面荷载的传递示意图如图2。板传至梁上的三角形荷载等效为均布荷载；梯形荷载等效为均布荷载 。4.3.1 AC轴间框架梁屋面板传给梁（即屋面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：，恒荷载：4.541.950.8372=14.82 kN/m活荷载：2.01.950.8372=6.53 kN/m楼面板传给梁（即楼面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：恒荷载： 3.071.950.8372=10.02 kN/m活荷载： 2.01.950.8372=6.53 kN/mAC轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒荷载=梁自重+板传恒荷载=3.3+14.82=18.12kN/m 活荷载=板传活荷载=6.53 kN/m楼面梁 恒荷载=内横墙自重+梁自重+板传恒荷载=3.3+3.89+10.02=17.21 kN/m 活荷载=板传活荷载=6.53kN/m4.3.2 CG轴间框架梁（1）屋面梁：CG轴间框架屋面梁均布荷载与AC轴间框架屋面梁均布荷载相同 恒荷载=梁自重+板传恒荷载=3.3+14.82=18.12kN/m 活荷载=板传活荷载=6.53 kN/m（2）楼面梁1、CD轴间楼面板传给梁（楼面板三角形荷载等效为均布荷载）：恒荷载： 3.071.052=4.03 kN/m活荷载： 2.01.052=2.63 kN/mCD轴间框架梁均布荷载为：楼面梁 恒荷载=内横墙自重+梁自重+板传恒荷载=3.3+3.89+4.03=11.22 kN/m 活荷载=板传活荷载=2.63kN/m2、DG轴间楼面板传给梁（即楼面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：，恒荷载： 3.071.950.672=8.02 kN/m活荷载： 2.01.950.672=5.23 kN/mDG轴间框架梁均布荷载为：楼面梁 恒荷载=内横墙自重+梁自重+板传恒荷载=3.3+3.89+8.02=15.21kN/m 活荷载=板传活荷载=5.23kN/mCG轴间楼面梁恒荷载=内横墙自重+梁自重+板传恒荷载=11.22+15.21=26.43kN/m 活荷载=板传活荷载=2.63+5.23 =7.86kN/m4.3.3 A轴柱纵向集中荷载的计算屋面板三角形荷载等效为均布荷载：恒荷载：4.541.95=5.53 kN/m活荷载：2.01.95=2.44 kN/m楼面板三角形荷载等效为均布荷载：恒荷载：3.071.95=3.74 kN/m活荷载：2.01.95=2.44kN/m顶层柱恒荷载=女儿墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载 =3.377.8+3.3（7.8-0.6）+5.53（7.8-0.6）+14.82/2 =97.27 kN 顶层柱活荷载=板传活荷载=2.24（7.8-0.6）+6.53/2 =19.39kN标准层柱恒荷载=外纵墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载 =3.03（7.8-0.6）+3.3（7.8-0.6）+3.74（7.8-0.6） =72.5kN 标准层柱活荷载=板传活荷载=2.44（7.8-0.6）=16.13 kN基础顶面恒荷载=底面外纵墙自重+基础梁自重 =5.03（7.8-0.6）+2.5（7.8-0.6）=54.22kN4.3.4 C轴柱纵向集中荷载的计算走廊屋面板传给梁（即屋面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：，恒荷载：4.541.050.874=4.17 kN/m活荷载：2.01.050.874=1.835 kN/m走廊楼面板传给梁：恒荷载：3.321.050.874=3.05kN/m活荷载：2.51.050.874=2.29kN/m顶层柱恒荷载=内纵框架梁自重+板传恒荷载 =3.3（7.8-0.6）+14.82（6.3-0.6）+5.53（7.8-0.6）2=187.87kN顶层柱活荷载=板传活荷载=2.44（7.8-0.6）2+6.53（6.3-0.6） =72.36kN标准层柱恒荷载=内纵墙自重+内纵框架梁自重+板传恒荷载+主梁传恒荷载 =2.89（7.8-0.6）+3.3（7.8-0.6）+（3.05+3.74）（7.8-0.6）+（16.98+12.98）/2（6.3-0.6） =178.84kN 标准层柱活荷载=板传活荷载=（2.44+2.29）（7.8-0.6）+（6.53+3.39）/2（6.3-0.6） =62.33kN基础顶面恒荷载=基础梁自重 =2.5（7.8-0.6）=18kN4.3.5 G轴柱纵向集中荷载的计算屋面板三角形荷载等效为均布荷载：恒荷载：4.541.95=5.53 kN/m活荷载：2.01.95=2.44 kN/m楼面板三角形荷载等效为均布荷载：恒荷载：3.071.95=3.74 kN/m活荷载：2.01.95=2.44kN/m顶层柱恒荷载=女儿墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载 =3.377.8+3.3（7.8-0.6）+5.53（7.8-0.6）+14.82/2 =97.27kN 顶层柱活荷载=板传活荷载=2.24（7.8-0.6）+6.53/2 =19.39kN图3 恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图注：1.图中集中力的单位为kN，均布力的单位为kN/m；2.图中数值均为标准值；3.括号外数值表示恒荷载，括号内数值表示活荷载。标准层柱恒荷载=外纵墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载+主梁传恒荷载 =3.03（7.8-0.6）+3.3（7.8-0.6）+3.74（7.8-0.6）+（16.98+12.98）/2 =87.48kN 标准层柱活荷载=板传活荷载=2.44（7.8-0.6）+（6.53+3.39）/2 =22.53kN基础顶面恒荷载=底面外纵墙自重+基础梁自重 =5.03（7.8-0.6）+2.5（7.8-0.6） =54.22kN框架在恒荷载和活荷载作用下受荷图如图3所示。5.横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1 水平地震作用计算5.1.1 重力荷载代表值计算顶层重力荷载代表值包括：屋面横载，50%屋面均布活载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙自重。其他重力荷载代表值包括：楼面横载，50%屋面均布活载，纵横梁自重，楼面上下层柱及纵横墙自重。5.1.1.1 屋面处重力荷载标准值计算kNkN=474.51kNkN外纵墙+内纵墙+外横墙+内横墙=344.04kN=347.78+2230.96+474.51+232.5+344.04=3629.79kN5.1.1.2 标准层楼面处重力荷载标准值计算kN=474.51 kN外纵墙+内纵墙+外横墙+内横墙=371.47kNkN=+=371.47+1529.07+474.51+485.22=2860.27kN5.1.1.3 底层楼面处重力荷载标准值计算=385.03 kN=1529.07 kN=474.51 kN=485.22 kN=+= 543.28+1529.07+474.51+485.22=3032.08kN5.1.1.4 屋顶雪荷载标准值计算kN5.1.1.5 楼面活荷载标准值计算=1023.75 kN5.1.1.6 总重力荷载代表值计算屋面处：=屋面处结构和构件自重+0.5雪荷载标准值 =3629.79+0.5245.7 =3752.64 kN标准层楼面处：=楼面处结构和构件自重+0.5活荷载标准值 =2860.27+0.51023.75 =3372.15 kN底层楼面处：=楼面处结构和构件自重+0.5活荷载标准值=3032.08+0.51023.75=3543,96 kN5.1.1.7 总重力荷载设计值计算屋面处：=1.2屋面处结构和构件自重+1.4雪荷载标准值 =1.23629.79+1.4245.7 =4699.7 kN标准层楼面处：=1.2楼面处结构和构件自重+1.4活荷载标准值 =1.22860.27+1.41023.75 =4865.57kN底层楼面处=1.2楼面处结构和构件自重+1.4活荷载标准值 =1.23032.08+1.41023.75 =5071.75kN5.1.2 框架柱抗侧刚度D和结构基本自振周期计算5.1.2.1 横向D值计算各层柱的D值及总D值见表3表8。表3 横向25层中框架D值计算构件名称框架柱A、G0.1724480框架柱C0.2941760表4 横向底层中框架D值计算构件名称框架柱A、G0.4317748框架柱C0.5321876表5 横向25层边框架D值计算构件名称框架柱A、G0.1318720框架柱C0.3753280表6 横向底层边框架D值计算构件名称框架柱A、G0.3916097框架柱C0.4819812表7 横向25层总D值计算构件名称D值（kN/m）数量中框架A轴24480497920中框架C轴417604167040边框架A框架C轴532802106560表8 横向底层总D值计算构件名称D值（kN/m）数量中框架A框架C轴21876487504中框架A轴16097232194边框架C轴198122396245.1.2.2 结构基本自振周期计算用假想顶点位移计算结构基本自振周期，计算结果见表9。表9 假想顶点侧移计算结果层次 (kN) (kN) (kN/m) (m) (m)53752.643752.644647840.00810.12843372.157124.794647840.01530.119933372.1510496.944647840.02260.104623372.1513869.094647840.02980.08213543.9617413.053335000.05220.0522结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数=0.6，则结构基本自振周期为：s5.1.3 多遇水平地震作用计算由于该工程所在地区抗震设防烈度为七度，场地土为类，设计地震分组为第一组，故： kN由于，故式中：衰减指数，在区间取0.9 阻尼调整系数，取1.0所以，=0.36s1.4=0.49s不需要考虑顶部附加水平地震作用的影响 对于多质点体系，结构底部总纵向水平地震 作用标准值：kN 质点i的水平地震作用标准值、楼面地震剪力及楼面层间位移的计算过程见表10。其中：表10 ，和的计算层 (kN)(m)(kNm)(kNm)(kN)(kN)(kN/m)(m)53752.6416.5562106.19184959.75581.48581.484647840.0012543372.1513.5545692.64184959.75427.811009.294647840.0021733372.1510.5535576.18184959.75333.091342.384647840.0028923372.157.5525459.73184959.75238.371580.754647840.003413543.964.5516125.02184959.75150.971731.753335000.00519楼层最大位移与楼层层高之比：，满足位移要求。5.1.4水平地震作用下框架内力计算柱端弯矩计算采用D值法，先分别计算各轴柱反弯点位置。表11 各轴框架柱反弯点位置构件层h(m)yh(m)(1-y)h(m)框架柱A、G53.000.4 0.200 0000.200 0.62.443.00 0.4 0.300 0000.300 0.9 2.133.00 0.40.400 0000.400 1.2 1.8 23.000.40.500 00-0.050.450 1.35 1.6514.55 0.61 0.700 0-0.06500.635 2.889 1.66 框架柱C53.00 0.8 0.300 0000.300 0.9 2.1 43.000.8 0.4000000.400 1.21.833.00 0.80.4500000.450 1.35 1.65 23.000.8 0.500 00-0.050.4501.35 1.65 14.55 1.21 0.6300-0.02800.602 2.741.811其中y=+，、均由查表得出。框架各柱剪力由公式求得。根据反弯点高度，由公式，可求得柱端弯矩。与中柱交接的梁 ，与边柱交接的梁 表12 横向水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩的计算构件层(kN)(kN)yh(m)(1-y)h(m)(kNm)(kNm)框架柱A、G5581.48464784244800.05330.82 0.62.473.9718.49 41009.29464784244800.05353.49 0.9 2.1112.33 48.14 31342.38464784244800.05371.15 1.2 1.8 128.0785.38 21580.75464784244800.05383.78 1.35 1.65138.24113.10 11731.75333500177480.05391.78 2.889 1.66 152.35 265.15 框架柱C5581.48464784417600.09052.33 0.9 2.1 109.89 47.10 41009.29464784417600.09090.84 1.21.8163.51109.01 31342.38464784417600.090120.81 1.35 1.65 199.34 163.09 21580.75464784417600.090144.27 1.35 1.65 238.05 194.76 11731.75333500218760.066114.3 2.741.811313.18 207 表13 横向水平地震作用下框架梁端弯矩的计算C柱。层50.40.40.5109.89 47.10 109.8954.95 0.554.954040.40.5163.51109.01 210.61105.31 0.5105.31 30.40.40.5199.34 163.09 308.35154.18 0.5154.18 20.40.40.5238.05 194.76 401.14200.57 0.5200.57 10.40.40.5313.18 207 507.94253.97 0.5253.97 表14 横向水平地震作用下框架梁端弯矩的计算A柱。层573.9718.49 73.97 4112.33 48.14 130.823128.0785.38 176.212138.24113.10 223.621152.35 265.15 265.45表15 横向水平地震作用下框架梁剪力的计算层框架梁AC框架梁CG573.97 54.95 6.30 20.46 54.95 73.97 6.30 20.46 4130.82105.316.30 37.48105.31130.826.30 37.483176.21154.18 6.3052.44 154.18 176.216.30 52.44 2223.62200.576.30 67.33200.57223.626.30 67.331265.45253.976.3082.45 253.97265.456.3082.45 横向水平地震作用下得弯矩图如图4所示。结合平衡条件，可得到横向水平地震作用下的剪力图和轴力图，分别如图5、6所示。5.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算:5.2.1风荷载标准值计算为简化计算，将计算单元范围内外墙面的风荷载化为等量的作用于楼面的集中风荷载，计算公式为：式中：基本风压，为0.55kN/m2风压高度变化系数，地面粗糙度为B类风荷载体形系数, =0.8-(-0.5)=1.3（迎风面、背风面叠加）风振系数，因房屋高度小于30m，所以=1.0下层柱高上层柱高，对于顶层为女儿墙高2倍B计算单元迎风面宽度，B=7.8m表16 各层楼面处集中风荷载标准值离地高度(m)(m)(m)(kN)16.051.161.01.33.02.417.4713.051.081.01.33.03.018.0710.051.001.01.33.03.016.737.051.001.01.33.03.016.734.051.001.01.34.053.019.6633 图4 地震作用下的M图（单位：kNm） 图5 地震作用下的V图（单位：kN） 图6 地震作用下的N图（单位：kN） 5.2.2风荷载作用下的水平位移验算 根据水平荷载，由式计算层间剪力Vi，然后求出线框架的层间侧移刚度，再按式计算。计算各层的相对侧移和绝对侧移如表17。表17 风荷载作用下框架侧移计算层次 (kN)Vi (kN) (kN/m) (m) (m)517.4717.47774640.000231/13043418.0735.54774640.000461/6522316.7352.27774640.000671/4478216.7369774640.000891/3371119.6688.66555830.00161/2250由表17可见，风荷载作用下框架最大层间位移角为1/2250，远小于1/550，满足规范要求。5.2.3风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同。表18风荷载作用下框架柱剪力和柱端弯矩的计算构件层(kN)(kN)yh(m)(1-y)h(m)(kNm)(kNm)框架柱A、G517.47464784244800.0530.93 0.62.42.230.06435.54464784244800.0531.88 0.9 2.13.951.69352.27464784244800.0532.77 1.2 1.8 4.993.32 269464784244800.0533.66 1.35 1.656.044.94 188.66333500177480.0534.7 2.889 1.66 7.8 13.58 框架柱C517.47464784417600.0901.570.9 2.1 3.3 1.41435.54464784417600.0903.2 1.21.85.763.84352.27464784417600.0904.71.35 1.65 7.766.35 269464784417600.0906.21 1.35 1.65 10.258.38 188.66333500218760.0665.85 2.741.81110.5916.03 表19 风荷载作用下框架梁端弯矩的计算C柱。层50.40.40.53.3 1.413.31.650.51.654040.40.55.763.847.173.590.53.5930.40.40.5 7.766.3511.65.80.55.8 20.40.40.510.258.3816.68.3 0.58.3 10.40.40.510.5916.0318.979.49 0.59.49 表20 风荷载作用下框架梁端弯矩的计