平湖半岛沙河村拆迁安置房C区楼及地下室工程装饰装修施工方案.doc

平湖半岛沙河村拆迁安置房C区楼及地下室工程装饰装修施工方案一、工程概况：工程名称：平湖半岛沙河拆迁安置房C区1、2#楼及地下室二、建筑概况平湖半岛沙河拆迁安置房C区1、2#楼及地下室工程，建筑面积为87306.18平方米。 1#楼：地上25层，建筑面积为15451.00平方米。建筑高度76.6米。2#楼：地上18层，建筑面积为14985.18平方米。建筑高度56.6米。地下室：地下1层，建筑面积为56870.00平方米。建筑高度6.6米。该项目建筑分类等级为一级，结构设计使用年限为50年，高层建筑防火分类为一类，建筑耐火等级为一级，屋面防水等级为级，建筑抗震设防分类为丙类，场地类别为二类，结构安全等级二级，结构形式为框架剪力墙结构，框架抗震等级为四级，剪力墙抗震等级为三级，抗震设防烈度为6度，民用建筑工程室内环境污染控制类别为类。建筑标准层高均为3.00米。三、编制依据本方案依据如下施工图纸和有关的施工规范进行编制。建筑施工脚手架实用手册建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑结构荷载规范GB50009-2001混凝土结构设计规范GB50010-2010钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）相关施工设计图纸等。四、脚手架搭设方案（一）、脚手架的选择 1、脚手架方案的选择：本工程塔楼分别是1#楼、2#楼；1#楼：地上25层。一层层高4.2米，二层层高3.6米，上部层高3米，建筑高度83.650米。底层至六层采用落地扣件式双排钢管脚手架；高度19.80米。七层至十二层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度18米。十三层至十八层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度18米。十九层至二十四层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度18米。二十五层至最高点采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度8.17米。2#楼：地上18层。一层层高4.7米，二层层高3.6米，上部层高3米，建筑高度60.780米。底层至六层采用落地扣件式双排钢管脚手架；高度20.30米。七层至十二层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度18米。十三层至十八层以上最高点采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度24.480米。 2.技术参数： 钢管落地脚手架 脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)19.8钢管类型48.33.6立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板2步1设脚手板2步1设横向斜撑5跨1设连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区湖北宜昌市基本风压(kN/m2)0.2安全网全封闭 型钢悬挑脚手架(扣件式) 脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度(m)18钢管类型483立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.85立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板1步1设横向斜撑6跨1设连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区湖北宜昌市基本风压(kN/m2)0.2安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lx(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢主梁合并根数nz1 （二）、一至六层钢管落地脚手架计算1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48.33.6脚手架搭设高度H(m)20.3脚手架沿纵向搭设长度L(m)120立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆2、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区湖北宜昌市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.3，0.23计算简图：立面图侧面图3、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.04+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.04+0.350.9/(2+1)+1.430.9/(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q=(0.04+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.04+0.350.9/(2+1)+30.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下： 3.1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.431.52=0.32kNm =Mmax/W=0.32106/5260=61.32N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3.2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.0415004/(100206000127100)=1.368mm max1.368mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3.3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.431.5=2.37kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.041.5=1.72kN4、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.37kN q=1.20.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.72kN q=0.04kN/m 4.1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.71106/5260=134.78N/mm2f=205N/mm2 满足要求！4.2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.702mmminlb/150，10min900/150，106mm满足要求！ 4.3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.39kN5、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.37/2=1.18kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.39kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！6、荷载计算脚手架搭设高度H20.3脚手架钢管类型48.33.6每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 6.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.04/h)H=(0.129+1.52/20.04/1.8)20.3=3.36kN 单内立杆：NG1k=3.36kN 6.2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(20.3/1.8+1)1.50.90.351/2/2=1.48kN 单内立杆：NG2k1=1.48kN 6.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(20.3/1.8+1)1.50.141/2=1.31kN 6.4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.3=0.31kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.48+1.31+0.31=3.1kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.48kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.9(13+12)/2=3.38kN 内立杆：NQ1k=3.38kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.36+3.1)+ 0.91.43.38=12kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.36+1.48)+ 0.91.43.38=10.05kN7、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H20.3立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)506连墙件布置方式两步三跨7.1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！7.2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(3.36+3.1)+1.43.38=12.47kN =N/(A)=12470.62/(0.188506)=131.09N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.36+3.1)+0.91.43.38=12kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.231.51.82/10=0.14kNm =N/(A)+ Mw/W=11998.13/(0.188506)+138836.22/5260=152.52N/mm2f=205N/mm2 满足要求！8、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(03-(1.23.1+1.43.38)20.3/(1.23.36)=56.85m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(03-(1.23.1+0.91.43.38+0.1410000.188506/5260)20.3/(1.23.36)=46.37m Hs=46.37mH=20.3m 满足要求！9、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h3la=1.40.321.831.5=6.84kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN0.8512=10.2kN 满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（三）、钢悬挑脚手架(扣件式)计算 1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)18脚手架沿纵向搭设长度L(m)120立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆2、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区湖北宜昌市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.28，0.23计算简图：立面图侧面图3、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下： 3.1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.350.852/8，2.350.152/2=0.21kNm =Mmax/W=0.21106/4490=47.27N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3.2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.718504/(384206000107800)，1.711504/(8206000107800)=0.523mm max0.523mmminlb/150，10min850/150，105.67mm 满足要求！ 3.3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(0.85+0.15)2/(20.85)=1.38kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.71(0.85+0.15)2/(20.85)=1kN4、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.38kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1kN q=0.033kN/m 4.1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.56106/4490=124.32N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 4.2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.931mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 4.3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.19kN5、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.38kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=3.19kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！6、荷载计算脚手架搭设高度H18脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算6.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.12+(0.85+0.15)2/20.033/1.8)18=2.49kN 单内立杆：NG1k=2.49kN6.2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(18/1.8+1)1.5(0.85+0.15)0.351/1/2=2.89kN 单内立杆：NG2k1=2.89kN 6.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(18/1.8+1)1.50.171/1=2.8kN6.4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.518=0.27kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.89+2.8+0.27=5.96kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.89kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.85+0.15)(13)/2=2.25kN 内立杆：NQ1k=2.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.49+5.96)+ 0.91.42.25=12.98kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.49+2.89)+ 0.91.42.25=9.29kN7、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H18立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨7.1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！7.2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.49+5.96)+1.42.25=13.3kN =N/(A)=13296.6/(0.188424)=166.81N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.49+5.96)+0.91.42.25=12.98kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.231.51.82/10=0.14kNm =N/(A)+ Mw/W=12981.6/(0.188424)+142242.9/4490=194.54N/mm2f=205N/mm2 满足要求！8、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.2821.831.5=6.42kN 长细比=l0/i=600/15.8=37.97，查规范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.42+3)103/(0.9489)=21.33N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.42+3=9.42kN0.912=10.8kN满足要求！ 连墙件扣件连接示意图9、悬挑梁验算 9.1、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30 9.2、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉115033001050否 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)113.33001500213.311501500 附图如下：平面图立面图9.3、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.3/1=13.3kN 第2排：F2=F2/nz=13.3/1=13.3kN9.3.1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=19.48106/141000=138.16N/mm2f=215N/mm2 符合要求！9.3.2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=26.911000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=31.81N/mm2 max=31.81N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 9.3.3、挠度验算 变形图(mm) max=9.15mm=2lx/250=21250/250=10mm 符合要求！ 9.3.4、支座反力计算 R1=-11.98kN,R2=39.29kN9.4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=19.48106/(1.05141103)+0103/2610=131.58N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=19.48106/(0.97141103)=142.54N/mm2f=215N/mm2 符合要求！9.5、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =5.99kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=11.98103/(3.14162)=14.89N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！（四）、室外地面以下钢管落地脚手架计算 1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48.33.6脚手架搭设高度H(m)10.8脚手架沿纵向搭设长度L(m)450立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆2、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区湖北宜昌市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.3，0.23计算简图：立面图侧面图3、 纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.04+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.04+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.36kN/m 正常使用极限状态 q=(0.04+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.04+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下： 1）、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.360.92/8，2.360.152/2=0.24kNm =Mmax/W=0.24106/5260=45.38N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.719004/(384206000127100)，1.711504/(8206000127100)=0.559mm max0.559mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3）、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.36(0.9+0.15)2/(20.9)=1.44kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.71(0.9+0.15)2/(20.9)=1.05kN4、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.44kN q=1.20.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.05kN q=0.04kN/m 1）、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.58106/5260=111.09N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.622mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3）、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.34kN5、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.44kNRc=0.858=6.8kN 纵向水平杆：Rmax=3.34kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！6、荷载计算脚手架搭设高度H10.8脚手架钢管类型48.33.6每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1）、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.04/h)H=(0.129+(0.9+0.15)2/20.04/1.8)10.8=1.64kN 单内立杆：NG1k=1.64kN 2）、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(10.8/1.8+1)1.5(0.9+0.15)0.351/2/2=0.96kN 单内立杆：NG2k1=0.96kN 3）、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(10.8/1.8+1)1.50.141/2=0.74kN 4）、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.510.8=0.16kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.96+0.74+0.16=1.86kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.96kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.5(0.9+0.15)(13+12)/2=3.94kN 内立杆：NQ1k=3.94kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.64+1.86)+ 0.91.43.94=9.17kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.64+0.96)+ 0.91.43.94=8.09kN7、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H10.8立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)506连墙件布置方式两步三跨 1）、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2）、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(1.64+1.86)+1.43.94=9.72kN =N/(A)=9718.5/(0.188506)=102.16N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.64+1.86)+0.91.43.94=9.17kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.231.51.82/10=0.14kNm =N/(A)+ Mw/W=9167.25/(0.188506)+138836.22/5260=122.76N/mm2f=205N/mm2 满足要求！8、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(03-(1.21.86+1.43.94)10.8/(1.21.64)=64.38m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(03-(1.21.86+0.91.43.94+0.1410000.188506/5260)10.8/(1.21.64)=53.65m Hs=53.65mH=10.8m 满足要求！9、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h3la=1.40.321.831.5=6.84kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN0.8512=10.2kN 满足要求！ 连墙件扣件连接示意图10、立杆地基承载力验算 地基土类型素填土地基承载力特征值fg(kPa)115地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(1.64+1.86)+3.94=7.44kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.44/(10.25)29.77kPafg115kPa 满足要求！五、脚手架施工方法及检查验收 脚手架施工必须确保脚手架、型钢悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。 1：工艺流程： 1.1、10#、11#、12#塔楼钢管落地脚手架工艺流程: 场地平整基础承载力实验(本工程基础为地下室顶板）、材料配备定 位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大 横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网施工完毕后 拆除。1.2、型钢悬挑脚手架(扣件式)脚手架工艺流程: 预埋件设置 安装悬挑主梁悬挑主梁上下支撑杆件设置大横杆小 横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网施工完毕后 拆除。 1.3、地面以下地下室钢管落地脚手架工艺流程: 场地平整场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备场地硬化定 位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大 横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网施工完毕后 拆除。2：钢管落地脚手架施工方法： 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。2.1、地基基础： 本工程室外地面以下地下室脚手架地基基础应在基坑支护结束后对坑底土夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。10#、11#、12#塔楼脚手架立杆基础为地下室钢筋混凝土顶板，板混凝土强度经计算能够满足承载脚手架传递荷载。脚手架搭设时应在立杆底部铺设垫板，要求为厚度不小于30mm的木板或则采用槽钢等，严禁立杆直接落在板表面上，垫板与板表面接触密实。板上不得有重型施工机械，同时应保证板表面整洁干净，积水应能及时排除、清理。2.2、立杆设置：2.2.1、每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角