年产4.4万吨甲苯精馏浮阀塔毕业论文.doc

年产4.4万吨甲苯精馏浮阀塔毕业论文目录第一部分 设计方案的选择和论证1 设计流程12 设计思路1 第二部分 工艺计算1.1原始数据41.2确定最小回流比4 1.2.1 汽液平衡关系及平衡数据4 1.2.2 求回流比51.3物料衡算71.4 热量衡算8（2） 加热介质和冷却剂的选择81.5塔板数计算11 1.5.1 理论塔板数计算11 1.5.2 实际塔板数计算121.6 塔的气液负荷计算13 1.6.1 苯、甲苯的密度和粘度13 1.6.2相关的流量及物性参数14 1.7.3 液相平均张力182.1塔径设计计算192.1.1精馏段的气、夜相体积流率为192.1.2提留段的气液体积流率202.2塔板主要尺寸计算212.2.1精馏段212.2.2提馏段232.3塔板的流体力学验算252.3.1精馏段252.3.2提馏段262.4塔板负荷性能图28 2.4.1精馏段282.5冷凝器的选择352.7 配管的选择372.8 塔体结构39 第三部分 强度校核3.1 圆筒和封头强度计算403.2 质量载荷计算403.3 地震载荷及地震弯矩计算423.5 最大弯矩473.6 圆筒应力校核473.7 裙座稳定计算4938 基础环设计503.9 地脚螺栓513.10 筋板设计513.11 盖板设计（有盖垫的环形盖板）523.12 裙座与塔壳的焊缝验算（对接焊缝）523.13开孔补强设计计算533.13.1塔顶蒸汽管53 3.13.2 再沸器入塔管54 3.13.3其他接管563.14人口的开口补强563.15吊住的选择计算58 第四部分 计算说明书4.1设备性能604.2设备安装的技术要求604.3设备试车的技术要求604.4设备维护与检修技术要求604.4.1检修周期604.4.2检修内容61外文文献及翻译64年产4.4万吨甲苯精馏浮阀塔设计第一部分 设计方案的选择和论证 1 设计流程本设计任务为分离苯_甲苯混合物。对于二元混合物的分离，采用连续精馏流程。设计中采用泡点进料，将原料液通过预热器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸气采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内，其余部分经产品冷凝器冷却后送至储罐。该物系属易分离物系，最小回流比较小。塔釜采用间接蒸汽加热，塔底产品经冷却后送至储罐。 连续精馏塔流程流程图 连续精馏流程附图图1-1 流程图 2 设计思路在本次设计中，我们进行的是苯和甲苯二元物系的精馏分离，简单蒸馏和平衡蒸馏只能达到组分的部分增浓，如何利用两组分的挥发度的差异实现高纯度分离，是精馏塔的基本原理。实际上，蒸馏装置包括精馏塔、原料预热器、蒸馏釜、冷凝器、釜液冷却器和产品冷却器等设备。蒸馏过程按操作方式不同，分为连续蒸馏和间歇蒸馏，我们这次所用的就是浮阀式连续精馏塔。蒸馏是物料在塔内的多次部分汽化与多次部分冷凝所实现分离的。热量自塔釜输入，由冷凝器和冷却器中的冷却介质将余热带走。在此过程中，热能利用率很低，有时后可以考虑将余热再利用，在此就不叙述。要保持塔的稳定性，流程中除用泵直接送入塔原料外也可以采用高位槽。塔顶冷凝器可采用全凝器、分凝器-全能器连种不同的设置。在这里准备用全凝器，因为可以准确的控制回流比。此次设计是在常压下操作。 因为这次设计采用间接加热，所以需要再沸器。回流比是精馏操作的重要工艺条件。选择的原则是使设备和操作费用之和最低。在设计时要根据实际需要选定回流比。塔板工艺计算流体力学验算塔负荷性能图全塔热量衡算塔附属设备计算 图1-2 设计思路流程图1、本设计采用连续精馏操作方式。2、常压操作。3、泡点进料。4、间接蒸汽加热。5、塔顶选用全凝器。6、选用浮阀塔。在此使用浮阀塔，浮阀塔塔板是在泡罩塔板和筛孔塔板的基础上发展起来的，它吸收了两者的优点，其突出优点是可以根据气体的流量自行调节开度，这样就可以避免过多的漏液。另外还具有结构简单，造价低，制造方便，塔板开孔率大，生产能力大等优点。浮阀塔一直成为化工生中主要的传质设备，其多用不锈钢板或合金 。近年来所研究开发出的新型浮阀进一步加强了流体的导向作用和气体的分散作用，使气液两相的流动接触更加有效，可显著提高操作弹性和效率。从苯甲苯的相关物性中可看出它们可近似地看作理想物系。而且浮阀与塔盘板之间的流通面积能随气体负荷的变动而自动调节，因而在较宽的气体负荷范围内，均能保持稳定操作。气体在塔盘板上以水平方向吹出，气液接触时间长，雾沫夹带量少，液面落差也较小。沈阳化工大学毕业设计 工艺计算第二部分 工艺计算1.1原始数据年产量：4.4万吨甲苯料液初温：2535料液浓度： 50%（苯质量分率）塔底产品浓度： 98%（甲苯质量分率）塔顶苯质量分率不低于 97% 每年实际生产天数：330天（一年中有一个月检修）精馏塔塔顶压强：4 kpa（表压）冷却水温度：30饱和水蒸汽压力：2.5kgf/cm2(表压)设备型式：浮阀塔厂址：沈阳地区（基本风压：q0=45/，地质：地震烈度7级，土质为类场地土，气温：-2040） 1.2确定最小回流比1.2.1 汽液平衡关系及平衡数据 表1-1 常压下苯甲苯的汽液平衡组成苯mol%液相中0.07.515.724.634.4气相中0.016.130.744.056.6温度111.8108.4105.0101.698.2苯mol%液相中45.150.969.984.4100气相中66.976.685.493.2100温度94.891.488.084.681.31.2.2 求回流比（1）M苯=78.11 kg/mol, M甲苯=92.13kg/mol苯摩尔分率：=(0.5/78.11)/(0.5/78.11+0.5/92.13)=0.541=（0.97/78.11）/（0.97/78.11+0.03/92.13）=0.974 =(0.02/78.11)/(0.02/78.11+0.98/92.13)=0.024进料、塔顶和塔底产品平均相对分子质量：MF=M苯*XF+M甲苯*（1-XF）=78.110.541+92.13（1-0.541）=84.43kg/kmolMD=M 苯*XD+M甲苯*（1-XD）=78.110.974+92.13*（1-0.974）=78.35 kg/kmolMW=M苯*XW+M甲苯*（1-XW）=78.110.024+92.13（1-0.024）=91.79 kg/kmol(2)根据汽液平衡组成表（表1-1），利用内插法求塔顶温度tD,塔釜温度tW,进料温度。a. 塔顶温度 :+ 求得： =81.85b. 塔釜温度 : 求得: =109.69c. 进料液温度 : 求得： (3)回流比的确定a、已知泡点进料q = 1 且求得在此温度下，利用安妥因方程计算苯和甲苯的饱和蒸汽压：苯：lgP=6.023-=2.145 P=139.64KPa甲苯：lgP=6.078-=6.078-=1.749 P=56.105KPa同理可求在塔顶温度和塔釜温度下的饱和蒸汽压，分别如下：在塔顶温度下： 苯： P=107.15 KPa 甲苯：P=41.4KPa在塔釜温度下： 苯： P=234.4KPa 甲苯：P=99.3KPab、求相对挥发度进料： =/=139.64 /56.105=2.5塔顶： =/=107.15/41.4=2.6塔釜： =/=234.4/99.3=2.4c、求 =2.498 = = =1.1d、R = 1.5Rmin = 1.51.1= 1.651.3物料衡算 已知：D= D= 根据物料恒算方程： F=D+W 代入数据 求得： F=134.2kmol/h W=61.85kmol/h根据基础数据求 V、V、 L、L由于q=1，所以精馏段和提馏段上升蒸汽的摩尔流量相等：V =V=（R+1）D=（1.65+1）72.35=191.73kmol/h 表1-2 精馏塔物料恒算表物料流量（kmol / h）组 成进料 F134.2苯：0.541甲苯：0.459塔顶产品 D72.35苯：0.0.974 甲苯：0.026塔釜残液 W61.85苯：0.024 甲苯：0.976精馏段上生蒸汽量V191.73提馏段上生蒸汽量V191.73精馏段下降液体量L119.38提馏段下降液体量L253.581.4 热量衡算（1) 热量衡算的物流示意图 （2） 加热介质和冷却剂的选择a、加热介质的选择常用的加热剂有饱和水蒸气和烟道气，饱和水蒸气是一种应用最广泛的加热剂，由于饱和水蒸气冷凝时的热传递膜系数很高，可通过改变蒸汽压力，准确控制加热温度；而燃料燃烧所排放的烟道气温度可达到100-1000，适用于高温加热，缺点是烟道气比热膜系数很低，加热温度控制困难。本设计选用300KPa，113的饱和水蒸气做加热介质。水蒸气不易腐蚀加热管，且成本相对较低，塔结构也不复杂。b、冷却剂的选择常用的冷却剂是水和空气因地，应因地制宜加以选用，受当地的气温限制，冷却水一般为10 25，如需冷却到很低温度，则需采用低温介质，如冷却盐水，氟里昂等。本设计取沈阳夏季平均气温25 35。（3）理想气体定压比热容的计算 根据公式: Cp= 式中： Cp 理想气体定压比热容 kj /(kmol k) T 所取的温度 K表1-3 精馏塔物料恒算表温度苯150.86159.44153.52甲苯173.60184.64176.72温度下： =151.45kj /(kmol*k) =184.04kj /(kmol*k) =164.16 kj /(kmol*k) (注：式中下标1 为苯，下标2 为苯)温度下： Tr=r = =3.071210kJ/kmol=391.98kJ/kg同理可求r446.61kJ/kg平均值 =392.81kJ/kg塔顶 =78.47kg/kmol（4） 相关数据计算a、塔顶以0为基准，80.56时，塔顶上升气体的焓值为Q Q= = =8286567.3kJ/hb、回流液的焓 =119.38151.4581.85 =1479856.3kJ/hc、馏出液的因为馏出液与回流口组成一样 所以 kj/(kmol*k) =8906863.8kJ/hd、 冷凝器消耗 e、进料口 f、塔底残液焓 g. 再沸器（全塔范围列衡算式） 设再沸器损失能量 （5）热量衡算表表1-4 热量衡算表平均比热热量进料164.162001009.6冷凝器-5909847.8塔顶馏出液151.458906863.8塔底釜残液184.061248723.1再沸器-9367937.261.5塔板数计算1.5.1 理论塔板数计算塔顶，塔底饱和蒸汽压。 塔顶温度下 139.64kPa 塔底条件下 90.07 kPa 全塔平均挥发度 =8.005查图 N=16.19 (含塔釜再沸器) 取N=16进料的相对挥发度塔顶与进料相对挥发度 =3.695 N精=8.35精馏段理论塔板9块，理论总塔板16块.1.5.2 实际塔板数计算 温度下，查表苯，甲苯的粘度分别是0.2877 和 0.2913 =0.2894=0.540精馏段实际塔板16块，总塔板29 块 1.6 塔的气液负荷计算 1.6.1 苯、甲苯的密度和粘度 （1）苯、甲苯的密度 查表表 1-5 苯、甲苯的密度温度苯甲苯81.850.810.80890.830.8010.789109.690.7810.780 表 1-6 苯、甲苯的液相粘度 物相温度 苯mpas甲苯mpas81.850.3170.31690.830.2870.291109.690.2400.2451.6.2相关的流量及物性参数(1)塔顶条件下的流量及物性参数：气相平均相对分子量和液相平均分子量相同，MF=M苯*XF+M甲苯*（1-XF）=78.110.541+92.13（1-0.541）=84.54kg/kmolMD=M 苯*XD+M甲苯*（1-XD）=78.110.974+92.13*（1-0.974）=78.47 kg/kmolMW=M苯*XW+M甲苯*（1-XW）=78.110.024+92.13（1-0.024）=91.81 kg/kmol气相密度：液相密度：液相粘度：塔顶出料口质量流量： （2）塔底条件下的流量及物性参数气相平均相对分子量和液相平均相对分子量：即：气相密度： 液相密度：液相粘度： s塔底残留液的质量流量： （3）进料条件下的流量及物性参数 气液平均平均分子量 液相密度 气相密度： 液相粘度：进料质量流量： 由于q=1，所以精馏段上升蒸汽量等于提馏段上升蒸汽量，所以（4）精馏段的流量及物性参数 气相流量： 液相流量： （5）提馏段的流量及物性常数： 气相流量： 液相流量：（6）数据结果表塔顶进料塔釜 78.4791.8184.54 2.7993.0302.941 810.9780.0799.4 0.3160.24480.2888D W F 平均 kmol/h 43.36 36.41 79.77表 1-7 塔顶、塔釜、进料液的数据结果表精馏段提馏段平均相对分子量 kg/kmol81.50588.1气相密度r V kg/ m2.872.985液相密度r L kg/ m805.15789.7液相粘度m L mpa.s0.3020.2668气相质量流量 kg/h15626.9320441.96液相质量流量 kg/h9727.6822359.421.7.3 液相平均张力表1-8温度 81.8590.83109.69苯 g/cm320.915319.800517.4985甲苯 g/ cm321.378620.375018.2989 精馏段： 提馏段： 沈阳化工大学毕业设计 工艺计算2 精馏塔主要尺寸的设计计算2.1塔径设计计算2.1.1精馏段的气、夜相体积流率为 由， 式中取板间距HT =0.4m，板上液层高度h L=0.06m，则H T - h L =0.4-0.06=0.34m查史密斯关联图得 取安全系数 按标准塔径圆整 塔截面积为 实际空塔气速 2.1.2提留段的气液体积流率 由，式中 取板间距HT =0.4m，板上液层高度h L=0.06m，则HT - h L =0.4-0.06=0.34m查史密斯关联图得取安全系数 按标准塔径圆整 塔截面积为 实际空塔气速 2.2塔板主要尺寸计算2.2.1精馏段 （1）溢流装置计算因塔径D=1.4m，可选用单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘，各项计算如下：堰长取流堰高度，选用平直堰，堰上液层高度近似取E=1，则 弓形降液管宽度和截面积f由，查图得，故 验算液体在降液管中停留时间 ，故降液管设计合理。降液管底隙高度，取，故底隙设计合理选用凹形受液盘。深度(2)浮阀孔计算及其排列取动能因子，孔径=39mm，求孔速即=5.918m/s，每层塔板上的浮阀数，即N= 圆整得N=261 取 开孔区面积计算 开孔面积 其中故浮阀排列方式采用等腰三角形叉排。取同一横排孔中心距 ，则可估算排间距 考虑到他的直径较大，采用分块式塔板，而各分块板的支承与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用110.7mm，而应小于此值，故取 =100mm按t=75mm， =100mm 以等腰三角形叉排方式 ，排的阀数261个。按N=261重新核算孔速及阀动能因数： 浮阀动能因数变化不大，开孔率=13.6%2.2.2提馏段（1）溢流装置计算因塔径D=1.8m，可选用单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘，各项计算如下：堰长取流堰高度，选用平直堰，堰上液层高度近似取E=1，则 弓形降液管宽度和截面积f由，查图得，故 验算液体在降液管中停留时间 ，故降液管设计合理。降液管底隙高度，取，故底隙设计合理选用凹形受液盘。深度(2)浮阀孔计算及其排列去动能因子，孔径=39mm，求孔速即=5.803m/s，每层塔板上的浮阀数，即N= 取 开孔区面积计算 开孔面积 其中故浮阀排列方式采用等腰三角形叉排。取同一横排孔中心距 ，则可估算排间距 考虑到他的直径较大，采用分块式塔板，而各分块板的支承与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用110.7mm，而应小于此值，故取 =100mm按t=75mm， =100mm 以等腰三角形叉排方式 ，排的阀数261个。按N=261重新核算孔速及阀动能因数： 浮阀动能因数变化不大，开孔率=13.6% 2.3塔板的流体力学验算 2.3.1精馏段 （1） 气相通过浮阀塔板的压降=+干板阻力 气体通过液层阻力计算 （2） 淹塔 为了防止淹塔现象发生，要求控制降液管中清液层高度 与空气通过塔板的压强降所相当的液柱高度=0.0836m液柱液体通过降液管的压头损失，因此不改进口堰板上液层高度 （3） 液沫夹带液沫夹带量： （4） 漏液对于浮阀塔，漏液点气速 2.3.2提馏段 1 气相通过浮阀塔板的压降=+干板阻力 气体通过液层阻力计算 （2） 淹塔 为了防止淹塔现象发生，要求控制降液管中清液层高度 与空气通过塔板的压强降所相当的液柱高度=0.0872m液柱液体通过降液管的压头损失，因此不改进口堰板上液层高度 （3） 液沫夹带液沫夹带量： （4）漏液对于浮阀塔，漏液点气速2.4塔板负荷性能图 2.4.1精馏段1. 液沫夹带线以=0.1kg液/kg气，为限，求的关系由式（1）知 ，则在操作范围内任取几个值。依式子（1）算出相应值列于表1中 0.00060.00150.00360.00450.00600.00900.0120 4.2224.0853.9093.7613.6293.3943.185由此做出雾沫夹带线（1）。2. 液泛线在操作范围内任取几个值，依上式计算出记过列于下表：0.00060.00150.00300.00450.00600.00900.01202.829832.769742.687112.611212.536732.383332.21558由此做出液泛线（2）。3. 液相负荷下限线以s。作为液体在降液体在降液管中停留时间的下限，s 求出上限液体流量值。在-图上液相负荷上限线为与气体流量无关的竖直线。（3）4.液相负荷下限线取堰上高度 作为液相负荷下限线条件，又公式求出下限液体流量值。在-图上液相负荷下限线为与气体流量无关的竖直线。（4）5. 漏液线对于 重型阀，依公式 所以 计算以 作为标准。则 据此作出与液体流量无关的水平漏液线（5）.由（1），（2），（3），（4），（5）式做出塔板负荷性能图上的（1），（2），（3），（4）及（5）共五条线见附图1。由附图1查得 操作弹性=根据以上方程，可做出浮阀塔的负荷性能图如下：(横坐标单位：Vs/(m3/s).纵坐标单位：Ls/(m3/s)10-3) P点在适宜操作区的适中位置，说明塔板设计合理。图2-12.4.2提馏段1. 液沫夹带线以=0.1kg液/kg气，为限，求的关系由式（1）知 ，则在操作范围内任取几个值。依式子（1）算出相应值列于表1中 0.00060.00150.00360.00450.00600.00900.0120 4.49054.35624.18364.03893.92973.67993.4749由此做出雾沫夹带线（1）。2. 液泛线在操作范围内任取几个值，依上式计算出记过列于下表：0.00060.00150.00300.00450.00600.00900.01202.807792.753602.681702.619002.560822.451112.34486由此做出液泛线（2）。3. 液相负荷下限线以s。作为液体在降液体在降液管中停留时间的下限，s 求出上限液体流量值。在-图上液相负荷上限线为与气体流量无关的竖直线。（3）4.液相负荷下限线取堰上高度 作为液相负荷下限线条件，又公式求出下限液体流量值。在-图上液相负荷下限线为与气体流量无关的竖直线。（4）5. 漏液线对于 重型阀，依公式 所以 计算以 作为标准。则 据此作出与液体流量无关的水平漏液线（5）.由（1），（2），（3），（4），（5）式做出塔板负荷性能图上的（1），（2），（3），（4）及（5）共五条线见附图1由附图1查得 操作弹性=根据以上方程，可做出浮阀塔的负荷性能图如下：(横坐标单位：Vs/(m3/s).纵坐标单位：Ls/(m3/s)10-3)P点在适宜操作区的适中位置，说明塔板设计合理。由附图1查得 操作弹性=根据以上方程，可做出筛板塔的负荷性能图如下：图2-22.5冷凝器的选择沈阳最高月平均气温，冷却剂选用深井水，冷却水出口温度一般不超过45，负责易结垢，取。求泡点回流温度： 1.计算冷却水流量 2.因为冷却器选择列管式逆流方式 操作弹性为 3. 冷却水用量 冷却水温度3040 摄氏度2.6再沸器 选择150 摄氏度的饱和水蒸气加热，温度为150 摄氏度的饱和水蒸气冷凝潜热1. 间接加热蒸汽量2. 再沸器加热面积 为再沸器液体入口温度为回流汽化上升蒸汽时温度为加热温度为加热蒸汽冷凝液体温度用潜热加热可节省蒸汽量从而减少热量损失，取，2.7 配管的选择 1. 塔顶蒸汽管 从塔顶到冷凝器的蒸汽导管，必须符合尺寸，以免产生过大压降，特别是在减压过程中，过大压降会影响塔的真空度。操作压力为常压，蒸汽流速故选用外径为325mm，公称直径为300mm，法兰外径为460mm的标准管。2. 回流管 冷凝器安装在塔顶时，回流液在管道中的流速一般不能过高，否则冷凝器高度也要提高，对于重力回流一般取 0.20.5m/s，取故选用外径为108mm，公称直径为100mm，法兰外径为220mm的标准管。3. 进料管 取 故选用外径为108mm，公称直径为100mm，法兰外径为220mm的标准管。4. 塔釜出料管 塔釜流出液体速度 故选用外径为76mm，公称直径为65mm，法兰外径为185mm的标准管。5. 釜液进再沸器管 采用直管 故选用外径为108mm，公称直径为100mm，法兰外径220mm的标准管。6. 再沸器蒸汽入塔管 取 故选用外径为325mm，公称直径为300mm，法兰外径为460mm的标准管。2.8 塔体结构 1 塔顶空间 取2 塔底空间 取3 人孔 每7层塔板设置一人孔，（裙座和塔顶底空间各一人孔）取，。4 封头高度 取5 裙座高度 取采用筒形裙座。则塔的整体高度 沈阳化工大学毕业设计 强度校核第三部分 强度校核3.1 圆筒和封头强度计算 （1） 塔壳材料Q345R 。（厚度3-16mm） 设计压力：P=0.1MPa. 计算压力：（2） 设计厚度 圆筒计算厚度：封头计算厚度： 设计厚度对Q345R钢板负偏差，因而可取名义厚度，但对于低合金钢制的容器规定布包扣腐蚀余量的最小厚度应不小于3mm，但若加上2mm的腐蚀余量，名义厚度至少应取5mm，有港版标准规格名义厚度为8mm。（3） 检验 3.2 质量载荷计算（1） 塔壳和裙座质量 （2） 人孔、法兰、接管等附件质量 （3） 内部构建质量（4） 保温材料质量（5） 平台和扶梯 （6）操作时塔内物料质量 （7）冲水质量（8）塔器的操作质量（9）塔器的最大质量（10）塔器的最小质量将塔沿高度分成4部分，每段高为4750mm，其质量列入下表表3-1 精馏塔物料恒算表 段号质量1234 2122.52122.52122.52122.501488.721983.311310.07171.84777.39777.39777.39807.67190807.67807.67243.081099.631099.631099.632671.9412087.3312087.3312087.332815.095148.246260.55587.265773.9516665.9417868.217104.963192.014668.615780.875107.633.3 地震载荷及地震弯矩计算 1. 塔的自振周期 表3-2 精馏塔物料恒算表段号项目1234操作质量2815.095148.246260.505587.26集中质量距地面高237571251187516625 1.2041.0871.2021.3220.5,类远震,9.81,2689.94441.265972.155862.030.052,29200.5,14895.76,473.92595.85255.26570.8 ，6.093.167.099.75，因，且H20,故无需考虑高震型影响：0-0 截面地震弯矩：-I截面地震弯矩： - 截面地震弯矩： 3.4 风载荷和风弯矩计算将塔沿高度分成5段，计算结果见下表：表3-3 精馏塔物料恒算表段号项目12345塔段长度，03.83.87.67.611.411.415.215.219，441.450.71.570.7200.7200.7300.7560.7830.060.230.460.791.00,(B类)1.1701.2791.4191.5241.6081.0581.2031.3721.6151.765,38003800380038003800,400,600,2820,4098.95095.16446.98150.39398.20-0截面风弯矩带入数据得-截面风弯矩带入数据得 - 截面风弯矩 带入数据得 3.5 最大弯矩 塔底部截面0-0处 所以（该塔由风弯矩控制） -截面 -截面3.6 圆筒应力校核 验算塔壳-截面处操作时和压力试验时的强度和稳定性。表3-4 圆筒应力校核表计算截面-1计算截面以上的塔操作质量 18028.62计算截面的横截面积 32232.73塔壳有效厚度 5.74计算截面的界面系数 5最大弯矩 6许用轴向应力207.367许用轴向拉应力 172.88操作压力引起的轴向拉应力 20.539重力引起的轴向应力 5.4910弯矩引起的轴向应力 23.1511轴向压应力 12组合拉应力 13液柱静压力+ 0.27314液压试验时，计算截面以上塔的质量 45270.1315许用轴向压应力 172.816许用周向应力 170.117许用轴向拉应力 204.1218周向应力,43.24170.119压力引起的轴向应力 9.8720重力引起的轴向应力 13.7821弯矩引起的轴向应力 5.29722轴向压应力 23组合拉应力 3.7 裙座稳定计算a0-0截面（圆筒形裙座）： 取 取 bI - I截面（人孔所在截面）：c人孔： ，则 38 基础环设计基础环外径基础环内径 代入数据计算得： 则厚度取 3.9 地脚螺栓 代入数据计算得：地脚螺栓螺纹小径取地脚螺栓为M303.5，16个3.10 筋板设计 一个地脚螺栓所承受的最大压力:结构中：， ，筋板的压应力：筋板细长比： 临界细长比： 筋板的许用应力其中：3.11 盖板设计（有盖垫的环形盖板）机构中：，则验算通过3.12 裙座与塔壳的焊缝验算（对接焊缝）对焊缝的拉应力：其