年处理量3.5万吨氯化钾溶液双效蒸发工艺及设备设计毕业论文.doc

年处理量3.5万吨氯化钾溶液双效蒸发工艺及设备毕业论文2 文献综述22.1 氯化钾的物性22.2 氯化钾的利用22.3 氯化钾的制取22.4 蒸发设备简述32.5 单效蒸发与多效蒸发32.6 强制循环蒸发器及其工作原理42.7 工艺流程选择53 蒸发工段物料衡算与热量衡算53.1 物料衡算53.2 热量衡算63.2.1 各效参数估算63.2.2 各效沸点和有效传热温差的计算64 管径的选择84.1 效接管直径84.1.1 加热室84.1.2 分离室94.2 效接管直径94.2.1 加热室94.2.2 分离室105 预热器的设计115.1 预热116 蒸发器工艺尺寸的计算116.1 加热管的选择和管数的初步估计116.2 加热室直径及加热管数目的确定126.3 加热室壁厚计算及水压试验校核136.3.1 效设计条件136.3.2 蒸发器壁厚计算及水压试验校核136.4 管板和折流板的选择156.5 拉杆和定距管的选择156.6 补强计算156.6.1 补强方法判别166.6.2 开孔所需补强面积166.6.3 有效补强范围166.7 支座的选取186.8 分离室的设计186.8.1 分离室直径的确定186.8.2 一效分离室设计计算196.8.3 补强计算226.8.4 二效分离室设计计算247 大气冷凝器的设计267.1 需用冷却水量267.2 直接冷凝器的筒体直径277.3 各管口直径277.4 冷凝器的安装高度277.5 淋水板的设计277.5.1 淋水板数277.5.2 淋水板间距277.5.3 弓形淋水板宽度b287.5.4 淋水板的堰高h287.5.5 淋水孔径d287.5.6 淋水孔数n288 泵的选型28总结30参考文献31致谢331 引言蒸发是分离液相均一系（溶液）的单元操作之一。这种操作是将溶液加热，使其中部分（或全部）溶剂气化并不断除去，以提高溶液中的溶质浓度。被蒸发的溶液由挥发性的溶剂和不挥发的溶质所组成，因此蒸发也是挥发性溶剂和不挥发溶质的分离过程。用来实现蒸发操作的设备称为蒸发器.蒸发按操作温度可分为自然蒸发和沸腾蒸发。自然蒸发是溶液中的溶剂在低于沸点时汽化，溶剂的汽化仅发生在溶液的表面，自然蒸发速率缓慢。沸腾蒸发是使溶液中的溶剂在沸点时汽化，在汽化过程中，溶液呈沸腾状态，溶剂的汽化不仅发生在溶液表面，而且发生在溶液内部，因此，沸腾蒸发的速率远大于自然蒸发的速率。工业上的蒸发操作大多采用沸腾蒸发。蒸发操作总是从溶液中分离出部分（或全部）溶剂。常见的蒸发过程实际上是通过传热壁面的传热，使一侧的蒸汽冷凝而另一侧的溶液沸腾，溶剂的汽化速率由传热速率控制，所以蒸发属于传热过程。但蒸发又有别于一般的传热过程，具有下述特点：(1)传热性质：传热壁面一侧为加热蒸汽冷凝，另一侧为溶液沸腾，所以属于壁面两侧流体均有相变化的恒温传热过程。(2)溶液性质：在蒸发过程中溶液的黏度逐渐增大，腐蚀性逐渐加强。有些溶液在蒸发过程中有晶体析出、易结垢、易产生泡沫，在高温下易分解或聚合。(3)溶液沸点的改变：含有不挥发溶质的溶液，其蒸气压较同温度下溶剂的蒸气压低。换句话说，在相同压强下，溶液的沸点高于纯溶剂的沸点，所以当加热蒸汽的压强一定时，蒸发溶液的传热温度差要小于蒸发溶剂时的温度差。溶液浓度越高这种现象越显著。(4)泡沫夹带：溶剂蒸汽中夹带大量泡沫，冷凝前必须设法除去，否则不但损失物料，而且污染冷凝设备。(5)能源利用：蒸发时产生大量溶剂蒸汽，如何利用溶剂的汽化热，是蒸发操作中要考虑的关键问题之一。2 文献综述2.1 氯化钾的物性白色结晶或结晶性粉末。有苦咸味。有吸湿性。1g溶于2.8ml水、1.8ml沸水、14ml甘油、约250ml乙醇，不溶于乙醚、丙酮和盐酸。钠和镁的氯化物，能降低其在水中的溶解度。15饱和水溶液的相对密度为1.172，pH约为7。相对密度1.98。熔点770。沸点1500(部分升华)。有刺激性。2.2 氯化钾的利用氯化钾既是一种重要的钾肥,又是重要的化工原料。在化学工业中,它用于制造各种钾,在电解抓化镁制金属镁时,作为配制电解液的成分之一。它在医药上用作利尿剂,也被用于电镀、冶金、照相等行业中(营养增补剂；胶凝剂；代盐剂；酵母食料；与食盐一样可用于农产品、水产品、畜产品、发酵品、调味品、罐头、方便食品的调味剂等。也用于强化钾（供人体电解质用）配制运动员饮料等。可强化凝胶作用)。注射氯化钾溶液可以使心脏停止跳动,在中国和美国,氯化钾和硫喷妥钠,泮库溴铵一起用于注射死刑。在农业上氯化钾是制造各种钾肥的基本原料,尤其是近年以来已成为钾复肥的一个重要复配原料。随着工农业的发展,氯化钾的年需求量逐年上升。所以加大氯化钾生产的开发力度,对促进我国经济有重大意义。2.3 氯化钾的制取世界上用于生产叙化钾的原料绝大多数是水溶性的钾盐矿钾石盐（KCl+NaCl）或光卤石（KClMgCl26H2O）。目前国内外从含钾卤水中回收氛化钾,都是首先制取光卤石,再对光卤石进行加工制取氯化钾。制取氯化钾,首先将盐湖卤水泵人盐蒸发池,在池内用太阳能蒸发50%水分,同时析出NaCl和CaSO4，当卤水成分达到光卤石点时,将它泵人光卤石蒸发池,再蒸发20%水分,同时析出光卤石和氯化钠,最终母液排放到老卤池,晒制氯化镁,盐田晒制得到的光卤石矿附有母液和氯化钠,其纯度一般为65%70%。总体上可有以下几种种方法制取：a.冷解浮选洗涤 b.反浮洗冷结晶工艺 c.日晒法 d.兑卤法。2.4 蒸发设备简述针对各种物料不同的物性，要选用不同结构的蒸发器。但是蒸发器均由加热室、流动（或循环）通道、气液分离空间三部分组成。除以上三部分外，还需要蒸发辅助设备，包括除沫器、冷凝器、疏水器等。蒸发器一般可分为循环蒸发器和单程式蒸发器。其中循环式蒸发器分为自然循环和强制循环等，单程式蒸发器主要有升膜式和降膜式以及旋转刮板式蒸发器。2.5 单效蒸发与多效蒸发单效蒸发是原料液在蒸发器内被加热汽化，产生的二次蒸汽由蒸发器引出后排空或冷凝，不再利用，多效蒸发是把产生的二次蒸汽作为后效的加热蒸汽，使热量多次利用，因此比单效蒸发节省能量。但不是效数越多越好，应该综合科考虑设备腐蚀问题，设备投资问题。设备投资几乎与效数成正比增加，而能耗的下降（蒸汽耗量与水耗量的减少）却与效数成反比，当因节能而省下的开支不足以补偿设备折旧费的增加时，增加效数失去经济价值，在投资有限时，其效数也受限制。另外随着效数增加，温度差损失加大。有些溶液的蒸发，若设计效数过多，还可能出现总温度差损失等于甚至大于总理论温度差的极端情况。最后随着效数的增加，蒸发强度下降，设备投资费用增大：而且加热蒸汽的经济性提高的幅度降低。在多效蒸发中，可选用溶液的顺流、逆流、平流和混流操作流程，应根据溶液的特性、操作方便及经济程度来定。在工程上主要应用的是并流和逆流。并流是溶液与蒸汽的流向相同，都由第一效顺序流入在最后一效。原料液用泵送入第一效，依靠效间的压差自动流入下一效，浓缩液自末效由泵抽出。逆流是原料液有末效由泵打入，并用泵依次加到前一效，完成液体有一效排出，料液与蒸汽逆向流动。随着溶剂的蒸发溶液的浓度逐渐提高，溶液的蒸发温度也逐渐提高，因此各效的传热系数也大致相同。但溶液有由后一效送入前一效时液温低于送入效的沸点，有时需要补充加热，否则产生的二次蒸汽量将逐渐减少。一般用于粘度随温度变化较大的溶液。2.6 强制循环蒸发器及其工作原理由于在实际生产操作中，氯化钾溶液会结晶，所以必须选用可以除结晶的蒸发器，通过查阅相关资料初步确定了选用强制循环蒸发器。强制循环蒸发器是蒸发设备的一类，溶液在设备内的循环主要依靠外加动力所产生的强制流动。循环速度一般可达1.5-3.5米/秒。传热效率和生产能力较大。原料液由循环泵自下而上打入，沿加热室的管内向上流动。蒸汽和液沫混合物进入蒸发室后分开，蒸气由上部排出，流体受阻落下，经圆锥形底部被循环泵吸入，再进入加 热管，继续循环。 它的加热室有卧式和立式两种结构，液体循环速度大小由泵调节。根据分离室循环料液进出口的位置不同，它又可以分为正循环强制蒸发器及逆循环强制蒸发器，循环料液进口位置在出口位置上部的称为正循环，反之为逆循环。逆循环强制蒸发器具有更多优点。 强制循环蒸发器 图2-1液体在加热管内的循环流速通常在1.23.0米/秒范围之内(当悬浮液中晶粒多,所用管材硬度低，液体粘度较大时，选用低值)，加热管可以是立式单程、立式双程、卧式单程、卧式双程，后两者者设备总高较小但管子不易清洗且易磨损管壁。2.7 工艺流程选择综合以上各种因素，本工艺流程选择真空强制循环双效蒸发，并选择平流加料，流程简图如下：图2-23 蒸发工段物料衡算与热量衡算3.1 物料衡算已知条件：采用三效并流加料蒸发流程，进料液浓度为33%，处理量3.5万吨/年，年工作7200小时，可提供加热生蒸汽表压为0.6 MPa，真空度0.085MPa。总蒸发水量W：进料量：选择流程是平流加料，所以要选择适当的各效加料量。初步选择，所以 根据氯化钾的物性，初步确定浓缩到60%左右，到达饱和结晶状态。所以初步确定3.2 热量衡算 3.2.1 各效参数估算效蒸发水量3.2.2 各效沸点和有效传热温差的计算（1）等压降分配设蒸汽压力按等压降分配，取P0=0.2MPa（绝压）， P3=0.02MPa(绝压)，则每效压降为:可据此求得各效二次蒸汽压，并查得各有关参数列于下表：表3-1 各效蒸汽参数效效加热蒸汽压强p,Mpa0.20.11加热蒸汽饱和温度 Ti，120.2101.2加热蒸汽的汽化热 ，kJ/kg22052255.3二次蒸汽压力Pi，Mpa0.110.02二次蒸汽的饱和温度ti，102.260.1考虑蒸汽管路的阻力，此温度比前效的二次蒸汽温度下降1.0。（2）各效蒸发器中的传热温差 取效中的溶液浓度等于该效的出口浓度，因此以出口浓度来确定溶液的沸点。下面用表列出各相应数据表3-2效效溶液密度 ，kg/m314001400溶液浓度xi，%6060蒸发压力P，Mpa0.110.020.018520.01852P=P+P,Mpa0.128520.03852在P下的水的饱和温度tP，106.774.5沸点升高，55溶液的平均温度tim ，111.779.5有效传热温差 ,8.521.7有效总传热温差，30.2蒸发器内液层高度l=2m（3）蒸发面积估算原溶液比热容由公式估算为平流加料时，每一效可以看作是单效蒸发。忽略稀释热，对第一效而言，其中D为加热蒸汽用量。（初步定为55进料）同理，两效的面积较接近，考虑到20%的安全系数，传热面积取为，向上圆整为。4 管径的选择4.1 效接管直径4.1.1 加热室按公式式中 ：体积流量，; ：流速，m/s。（1）料液进口直径F：质量流量，F=0.45kg/s：料液流速，取=2.5 m/s：料液密度,=1200kg/m管子规格：202.5管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN15-0.25 RF(2) 生蒸汽进口直径：生蒸汽流速，取=18 m/sD：生蒸汽流量，D=842.7 kg/h：生蒸汽密度，=1.12kg/m管子规格：1355管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN125-0.25 RF(3) 冷凝水排出口直径生蒸汽在饱和温度下冷凝，故冷凝水温度取120.2：水的流速，取=1.0 m/sD：冷凝水流量，D=842.7 kg/h：水的密度，=943kg/m（158.7时的密度）管子规格：252.5管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN25-0.25 RF4.1.2 分离室(1) 出汽口直径：二次蒸汽流速，取=18 m/sW1：二次蒸汽流量， ：二次蒸汽密度,=0.6410 kg/m管子规格：1605管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN150-0.25 RF(2) 出料口直径：料液流速，取 =1 m/sF-W1：料液流量，F-W1=1620-729=891 kg/h：料液密度,=1400 kg/m管子规格：252.5管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN20-0.25 RF4.2 效接管直径4.2.1 加热室(1) 料液进口直径F：质量流量，F=3241kg/h：料液流速，取=2.5 m/s：料液密度,=1200kg/m管子规格：252.5管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN20-0.25 RF(2) 加热蒸汽进口直径效的加热蒸汽即为效的二次蒸汽，故进口直径与效二次蒸汽出口直径相同。(3) 冷凝水排出口直径：水的流速，取=1.0 m/sW1：冷凝水流量，W1=1458 kg/h：水的密度，=0.13068 kg/m管子规格：322.5管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN25-0.25 RF4.2.2 分离室(1) 出汽口直径：二次蒸汽流速，取=35 m/sW2：二次蒸汽流量，W2=1458 kg/h：二次蒸汽密度，=0.13068 kg/m管子规格：37010管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN350-0.25 RF(2) 出料口直径：料液流速，取=1 m/sF-W1-W2：料液流量，-W2=3241-1458=1783 kg/h：料液密度,=1400kg/m管子规格：302.5管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN25-0.25 RF5 预热器的设计5.1 预热用二效产生的二次蒸汽对原料液进行预热，使原料液从20预热至55。 假设则JB/T4715-92 选择固定管板式换热器 查化工原理上册附录， 换热管数据如下表，表5-1 预热器参数表公称直径DN/mm公称压力PN/MPa管程数NP管子根数n管子排列方法管程流通面积m2换热管长度mm计算换热面积 m22732.451380.0012150046 蒸发器工艺尺寸的计算6.1 加热管的选择和管数的初步估计 蒸发器的加热管通常选用25*2.5mm、38*2.5mm、57*3.5mm等几种规格的管材。本次设计采用57*3.5mm的钛管。 因为我们选用的是降膜蒸发器，加热管的长度一般为310米，根据我们的设计任务和物料条件，所选用的管长L=3m。可以根据加热管的规格与长度初步估计所需的管子数， =式中 S=-蒸发器的传热面积m2，由前面的工艺计算决定d0-加热管外径m； L-加热管长度m。因加热管固定在管板上，考虑管板厚度所占据的传热面积，则计算时的管长应用（L0.1）m.所需加热管数目根6.2 加热室直径及加热管数目的确定加热室的内径取决于加热管和循环管的规格、数目及在管板撒谎能够的排列方式。 加热管在管板上的排列方式有三角形排列、正方形排列、同心圆排列.我们选用三角形排列式。管心距t为相邻两管中心线之间的距离，t一般为加热管外径的1.251.5倍，定加热室内径和加热管数的具体做法是：先计算管束中心线上管数nc，管子安正三角形排列时， =1.1* ；其中n为总加热管数。 初步估计加热室Di=t(nc-1)+2,式中为外层管的中心到壳体内壁的距离，一般取=(11.5)d0.以三角形排列计算 ，=(11.5)d0=40 取=40mm t=55mm 取为800mm 筒体厚度8mm 6.3 加热室壁厚计算及水压试验校核6.3.1 效设计条件表6-1 设计条件表名称管程壳程工作介质KCl蒸汽，冷凝水工作压力 KPa110200工作温度 进口55120.2 出口111.7设计压力 KPa120220设计温度 115125传热面积 506.3.2 蒸发器壁厚计算及水压试验校核 所选材料为TA2。（1） 筒体壁厚计算 筒体承受内压 式中 ：计算厚度 ：计算压力 ：焊接接头系数 =1 ：设计温度下的材料许用应力 ，材料的许用应力为125 ：筒体内径 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取. （2）带折边形封头厚度计算当pc5MP，可用简化式计算壁厚，即取，时，由表8-148查得f0=1.11。 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取（3） 水压试验压力及强度校核 壳程水压试验压力及强度校核 式中 :内压容器的试验压力， ：设计压力， ：试验温度下材料许用应力， ：设计温度下材料许用应力， 试验压力下的筒体薄膜应力 式中 ：有效厚度， ：常温下材料的屈服极限， 所以水压试验安全。6.4 管板和折流板的选择管板厚度取40mm；折流板间距500mm。折流板最小厚度为10mm6.5 拉杆和定距管的选择拉杆和定距管的选择，可以根据压力容器设计手册选取：拉杆：DN=16 数量6 根； 定距管：DN=20 数量 6根。6.6 补强计算一效加热室蒸汽进口的开孔补强计算6.6.1 补强方法判别 开孔直径 本筒体开孔直径 满足等面积发开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。6.6.2 开孔所需补强面积 式中 :筒体计算厚度， ：接管厚度 ：接管有效厚度， ：强度削弱系数， 6.6.3 有效补强范围 （1）有效宽度B 取大值 故 （2）有效高度 外侧有效高度 取小值 故 内侧有效高度 取小值故（3）有效补强面积 封头多余金属面积 封头有效厚度 封头多余金属面积 接管多余金属面积 接管计算厚度 接管多余金属面积 接管区焊缝面积（焊脚取） 有效补强范围 开孔后不需另行补强。 因最大开孔不需要补强，所以加热室所有接管都不需另行补强。6.7 支座的选取采用B型悬挂式支座，四个考虑水压试验时设备总重量支座承受载荷据JB/T4725-92表3选B3螺栓分布圆直径6.8 分离室的设计 6.8.1 分离室直径的确定分离室的直径取决去分离室的体积，而分离室的体积又与二次蒸汽的体积流量及蒸发体积强度有关，分离室体积计算式：查得各效二次蒸汽的密度为：1=0.6410kg/m3，2=0.13068kg/m3，蒸发体积强度一般允许值为1.1至1.5 m3/(m3*s)在此取1.5所以各效分离室体积如下：=各效分离室的尺寸取一致，分离室体积取其中较大者： V=为安全起见，取1.1的安全系数，即分离室的体积为： 分离室的高度与直径比为H/D=1至2.取H/D=1.2 V=0.251.2D 其中V=2.28得：D=1343mm，圆整至1400mmH=1.2D=1.21400=1680mm，圆整到1700mm6.8.2 一效分离室设计计算选材料 TA2设计压力 设计温度103.9(1) 筒体壁厚计算 筒体承受内压 式中 ：计算厚度 ：计算压力 ：焊接接头系数 =1 ：设计温度下的材料许用应力 MPa，133.2下材料的许用应力为137 ：筒体内径 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取。(2)带折边锥形封头壁厚计算 当pc5MP，可用简化式计算壁厚，即取，时，由表8-148查得f0=1.11。 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取。(3) 标准椭圆封头壁厚计算 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取。(4)水压试验校核试验压力：试验压力下的筒体薄膜应力式中 ：有效厚度， ：常温下材料的屈服极限， 因，所以水压试验安全。（5）支座的选择采用B型悬挂式支座，四个考虑水压试验时设备总重量支座承受载荷据JB/T4725-92表3选B3 螺栓分布圆直径（6）视镜的选择根据HGJ501-86-20,选视镜，2个。（7）循环管根据经验取值，取循环管的截面积为加热管总截面积的80%。故循环管的直径为管子规格：1355管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN125-0.25 RF6.8.3 补强计算一效加热室二次蒸汽出口的开孔补强计算(1) 补强方法判别： 开孔直径 本筒体开孔直径 满足等面积发开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。(2) 开孔所需补强面积 式中 :筒体计算厚度， ：接管厚度 ：接管有效厚度， ：强度削弱系数， （3）有效补强范围 . 有效宽度B 取大值 故 . 有效高度 外侧有效高度 取小值 故 内侧有效高度 取小值故（4）有效补强面积 封头多余金属面积 封头有效厚度 封头多余金属面积 接管多余金属面积 接管计算厚度 接管多余金属面积 接管区焊缝面积（焊脚取） 有效补强范围 开孔后不需另行补强。 因最大开孔不需要补强，所以分离室所有接管都不需另行补强。6.8.4 二效分离室设计计算（1) 椭圆形封头壁厚计算 采用标准椭圆形封头因承受外压，假设其名义厚度，有效厚度 于是 （2）锥形封头设计 取ri=0.15Di，则ri=195mm；。查表8-308得， 假设 当量圆筒的当量厚度 当量长度 其中 于是 , 查图9-78得， ，且接近。所以，假设的厚度合格。(3) 筒体壁厚因承受外压，初设筒体的名义厚度，查表知，负偏差 。腐蚀裕度 。有效厚度。筒体外径。筒体的计算长度 属于薄壁圆筒。查图9-78得，所以，假设的厚度合格。综合考虑，筒体与封头取相同壁厚。(4） 水压试验校核试验压力：试验压力下的筒体薄膜应力式中 ：有效厚度， ：常温下材料的屈服极限， 因，所以水压试验安全。循环管循环管与一效分离室相同。7 大气冷凝器的设计7.1 需用冷却水量采用多孔板冷凝器，第二效的二次蒸汽温度为61.1，考虑管道阻力损失1.0，则进入冷凝器的蒸汽温度为60.1，查表得，它的焓，密度=0.13068kg/m。冷却水进口温度，出口温度，则所需冷却水量G为：7.2 直接冷凝器的筒体直径蒸汽进入冷凝器后，在冷凝器横截面上的气速一般取为15-20，最大可取25，现取圆整后，。7.3 各管口直径蒸汽进口直径，取。不凝气出口直径，。冷却水进口直径冷却水出口直径(大气腿直径)：，取。7.4 冷凝器的安装高度7.5 淋水板的设计7.5.1 淋水板数本设计取4块7.5.2 淋水板间距 采用上密下稀的不等距排列7.5.3 弓形淋水板宽度b顶层弓形板，其它各板，7.5.4 淋水板的堰高h D0.5m， h=0.04m。7.5.5 淋水孔径d不循环使用的洁净冷却水，d=0.0040.005m，若冷却水质量差，或循环使用时，选d=0.006m0.01m。考虑经济性，使冷却水循环水循环使用，选取淋水板的孔径为0.008m。7.5.6 淋水孔数n顶层圆缺形淋水板，要求全部水量通过淋水孔：其它各板，考虑有50%冷却水是过堰溢流，只有50%水通过淋水孔：孔的排列按正三角形。8 泵的选型表8-1 泵的选型名称型号转速()流量()扬程(m)电机功率(kW)效过液泵IS50-32-12529003.47202.2效过液泵IS50-32-12529003.47202.2各效循环液泵IS50-32-12529003.47202.2原液泵IS50-32-12529004.17202.2冷凝水泵IS65-50-12529002.08222.2总结毕业设计是学校教学计划的最后一个重要环节，是对我们学生综合素质与工程实践能力培养效果的全面检验，同时也是对四年所学的知识进行归纳和总结。通过毕业设计，我们将四年所学的知识进行进一步的掌握，提高我和分析问题、解决问题的本领，为以后的工作、学习打下良好的基础。本设计任务是年产3.5万吨氯化钾溶液双效蒸发工艺及其设备设计。综合考虑各种形式蒸发器的优缺点，设备的投资和维护费用，各种流程的优缺点以及该产品的特性，从而采用双效平流真空强制循环蒸发工艺，既能够提高效率，又节省了蒸汽达到了最大的经济利益。通过这次氯化钾蒸蒸发流程的设计，其中包括强制循环蒸发器的设计，分离室的设计，大气冷凝器的设计，冷凝水罐的设计以及车间内设备的布置。将我们多门学科进行综合，同时结合老师提供的工程经验值极大的丰富了我们的工程经验，提高了综合运用所学的专业基础知识，解决实际工程问题的能力，同时也提高了查阅文献资料、设计手册、设计规范以及电脑制图等其他专业能力水平的能力，这将对我们以后的工作和学习有重要作用。参考文献1.柴诚敬.化工原理（上册）.北京：高等教育出版社，20052.姚玉英. 化工原理（上册）.天津：天津科学技术出版社，19873.化工研究院. 无机盐工业手册. 北京：化学工业出版社，20054.中华人民共和国国家标准 管壳式换热器 GB151.19995.罗建军，肖斌，康仕芳. 氯化钾转化生产工艺研究，海湖盐与化工，第30卷第6期6.钱晓杨. 国内氯化钾的生产技术及进展，化工生产与技术，1998,47.郑津津，董其伍，桑之富.过程设备设计.北京：化学工业出版社，20018.贺匡国. 化工容器及设备简明设计手册.第二版. 北京：化学工业出版社，20029.郑平友，陈孝彦等. 强制循环蒸发结晶中船只规律的研究，西安交通大学学报2003,37（11）：1194119710GB150-1998. 钢制压力容器S. 北京:中国标准出版社