毕业设计（论文）-一级缸径为100mm的W型无油润滑压缩机设计.doc

本 科 毕 业 设 计 第 76 页 共 76 页1 设计参数及要求11 设计题目 一级缸径为100mm的W型无油润滑压缩机设计12 设计参数压缩介质：空气 排气量：0.8 m3/min左右吸气压力：0.1MPa 排气压力：1.0MPa（表压）一级吸气温度：20二级吸气温度：35各级排气温度：180 活塞行程：0.08m左右一级缸径：0.100m13 技术要求结构型式：W型，风冷式，无油润滑气阀型式：舌簧阀 在结构允许的范围内采取必要措施降低活塞侧压力，尽量缩短活塞长度。尽量兼顾与有油润滑压缩机相关零部件的通用化程度。2 热力学计算21 总体结构设计本设计结构型式为W型，属角度式压缩机。此类压缩机结构紧凑，每个曲拐上装有两根以上的连杆，曲轴结构简单、轴向长度较短，并可采用滚动轴承，主要适用于中、小型及微型压缩机1。W型合理的列间夹角为60，在此前提下，若能保证各列往复运动质量相等，有利于惯性力的平衡2。图2-1 二级偏置式结构方案压缩机结构方案示意图如下所示，采用两级压缩。图2-1为二级置于一侧的结构方案，图2-2为二级置于一侧的气缸中心线偏置式结构方案，图2-3为二级置于中间式结构方案，图2-4 二级置于中间的气缸中心线偏置式结构方案。对于二级置于一侧与二级置于中间两种方案的优差对比将在动力计算中进行比较，以飞轮距最小的方案为最优方案。传统的活塞式压缩机气缸中心线与曲轴回转中心线是共面的（同心）。基于减小无油压缩机的外形尺寸，使机器外形协调，结构合理，同时减小侧压力，减少摩擦功耗，延长无油压缩机活塞环和导向环的寿命，提高无油压缩机的部分零件能与有油压缩机通用化程度等目的，本设计采用了气缸中心线与曲轴回转中心线不共面结构方案，即在气缸中心线与曲轴回转中心线间设置偏心距，这符合结构变异创新思想3。后续计算表明，当偏心距与旋转方向选择合适时，可以使侧压力减小10%20%，相应侧压力的峰值减少20%30%，有利于降低摩擦功耗，延长无油压缩机活塞环和导向环的寿命。计算表明采用此种结构可使无油压缩机的径长比接近有油机从而降低其外形尺寸，进而使其与有油压缩机的通用性提高。图2-2 二级偏置的中心偏置式结构方案图2-3 二级置中式结构方案图2-4 二级置中的中心偏置式结构方案式根据参数要求，取行程s = 90mm。22 初步确定各级公称压力和温度2.2.1 初步确定各级压力多级压缩过程中，常取各级压力比相等，这样各级消耗的功相等，而压缩机的总耗功也最小1。各级压力比按下式确定： （2-1）式中： 任意级的压力比； 总压力比； z 级数。 总压力比：各级压力比：在实际压力比分配中，为保证第一级有较高的容积系数，从而使气缸尺寸不至于过大，将第一级压力比取小些，通常第一级压力比 。选取第一级压力比 取 =3.09则第二级压力比 各级名义进、排气压力及压力比已经调整后列表如下： 表2-1 各级名义进、排气压力及压力比级数名义进气压力p1(105Pa)名义排气压力p2(105Pa)名义压力比1.003.093.093.0911.003.562.2.2 初步确定各级排气温度各级排气温度计算公式： (2-2)式中：Td 级的排气温度，K； Ts 级的吸气温度，K； n 压缩过程指数。在实际压缩机中，压缩过程指数，可按以下经验数据选取4：对于大、中型压缩机：对于微、小型空气压缩机：空气绝热指数k=1.4，取：各级名义排气温度计算结果列表如下：表2-2 各级排气温度级数名义吸气温度T1名义压力比压缩过程指数n名义排气温度T2KK202933.091.351.340119.62392.62353083.561.351.390155.12428.1223 求各级气体的可压缩性系数表2-3 各级气体的可压缩性系数级数名义压力(105Pa)名义温度(K)临界值对比压力对比温度可压缩性系数P1P2T1T2Pc(105Pa)Tc(K)Pr1Pr2Tr1Tr2z1z21.003.09293392.6237.6132.20.02660.08222.2162.9711.0013.0911.00308428.1237.6132.20.08220.29262.333.2411.00624 确定各级的进、排气系数2.4.1 容积系数 容积系数是由于气缸存在余隙容积，使气缸工作容积的部分容积被膨胀气体占据，而对气缸容积利用率产生的影响4。 (2-3)式中： 容积系数； 相对余隙容积； 压力比。各级膨胀过程指数m按下表计算5。表2-4 不同压力下的值进气压力105Pa任意值时k=1.40时1.51.21.541.254101.310301.35301.40 根据不同的气阀结构，选用各级的相对余隙容积值。采用环状气阀时，一般值在下列范围内选取：低压级，中压级，高压级。采用舌簧阀的微小型压缩机，。影响的主要因素为：1)在相同的活塞线速度和排气量情况下，高转速短行程的相对余隙容积，要比低转速长行程的相对余隙容积大得多。2)气阀在气缸上的布置方式不同，相对余隙容积也不同。气阀布置在气缸端面上的相对余隙容积较小，气阀径向布置或倾向布置在气缸的相对余隙容积较大。3)各类型气阀，在安装直径相同时，具有不同的余隙容积。环状阀比舌簧阀的相对余隙容积大。4)一般直径大的气缸具有较小的余隙容积。5)多级压缩机中，高压级的相对余隙容积要比低压级的相对余隙容积大。根据本设计的技术要求，选用舌簧阀结构，由上述经验选取各级相对余隙容积： 0.030.04由此，各级计算如下：2.4.2 确定压力系数由于进气阻力和阀腔中的压力脉动，使吸气终了时气缸内的压力低于名义进气压力，从而产生的对气缸利用率的影响。影响压力系数的主要因素一个是吸气阀处于关闭状态时的弹簧力，另一个是进气管道中的压力波动。在多级压缩机中，级数愈高，压缩系数应愈大。对于进气压力等于或接近大气压力的第一级，进气阻力影响相对较大，可在范围内选取，第二级进气阻力相对于气体压力要小的多，可在范围内选取。故在本设计当中，选取： 2.4.3 确定温度系数温度系数的大小取决于进气过程中加给气体的热量，其值与气体冷却及该级的压力比有关，一般。如果气缸冷却良好，进气过程中加入气体的热量少，则取较高值；而压力比高，即气缸内的各处平均温度高，传热温差大，造成实际气缸容积利用率低，取较低值。影响的因素包括：1) 压力比大者，取小值。2) 冷却效果好时，取大值，水冷却比风冷却的大。3) 高转速比低转速的压缩机，大。4) 气阀阻力小时，取大值。5) 大、中型压缩机取大值，微、小型压缩机取小值。考虑到本设计为无油润滑结构，缺少了润滑油可帮助带走部分热量的环节，冷却条件相对较差，故选取：2.4.4 确定泄漏系数泄漏系数表示气阀、活塞环、填料以及管道、附属设备等因密封不严而产生的气体泄漏对气缸容积利用率的影响。其值于气缸的排列方式、气缸与活塞杆的直径、曲轴转速、气体压力的高低以及气体的性质有关。对于一般有油润滑压缩机，；无油润滑压缩机， 5。影响的因素包括：1) 大直径气缸，取大些，小直径气缸取小些。2) 有油润滑压缩机，取大些，无油润滑时，取小些。3) 高转速压缩机，取大些，低转速压缩机取小些。4) 压力高，级数多，取小些相反可取大些。本设计为无油润滑压缩机，故选取： 0.900.912.4.5 确定各级排气系数 按下式计算： (2-4) 表2-5 各级排气系数级数0.9530.9300.960.980.950.940.900.910.7820.78025 确定各级气缸行程容积2.5.1 凝析系数的确定当压缩机进口含有水蒸气（或其它蒸汽），气体经过压缩，蒸汽的分压将会提高，当压缩机的蒸汽分压超过冷却器气体出口温度下的饱和蒸汽压时，气体中的蒸汽将冷凝而析出水分。水分的析出会影响第级以后各级的吸气量。计算时，如不考虑水分的析出，将会使得实际压力同计算结果不相同。进口气体的相对湿度以石家庄市的空气相对湿度为准，查文献4附表56国内各地空气计算参数，以太原、天津等地的空气平均相对湿度为参照，取：有、无水析出的判别式： 则无水析出， （2-5） 则有水析出， （2-6）若本级前有水析出，则本级吸入的为饱和气体，凝析系数可按下式计算： （2-7） 式中： 分别为级和i级在进口温度下的饱和蒸汽压, MPa； 分别为级和i级的名义吸气压力，MPa； 分别为级和i级进口气体的相对湿度。查文献5表3-5得： MPa， MPa。已得： MPa ， MPa。第级从大气中吸气，无析水问题，故：第级析水系数为： 二级进气水蒸气分压小于二级进气温度下的水蒸气饱和蒸汽压，故二级无水析出：2.5.2 抽、加气系数的确定有抽气，无抽气。本设计中间无抽、加气，故：2.5.3 压缩机气缸行程容积的确定压缩机第级的气缸行程容积按下式计算： （2-8）式中： 压缩机的排气量，m3/min； 压缩机第级的排气系数。多级压缩机其余各级的气缸行程容积按下式计算： （2-9）式中： 分别为级和级的名义吸气压力，MPa； 分别为级和级的名义进气温度, K； 压缩机第级的排气系数； 压缩机第级的凝析系数； 压缩机第级的抽气系数。 按给定排气量范围，取m3/min。则： m3压缩机第级的气缸行程容积： m326 确定各级气缸直径计算出各级气缸的行程容积后，可按一下各式计算气缸直径：对于单作用气缸： m (2-10)对于双作用气缸： m (2-11)式中： i级气缸的行程容积, m3/min； s 活塞行程，m； n 压缩机转速，r/min；z 同级气缸数； d 活塞杆直径，m。本设计采用单作用气缸，连杆直接与活塞相连，无十字头和活塞杆。一级缸径为给定值，m，一级气缸数，压缩机活塞行程为0.09m。故压缩机转速为： r/min圆整后，取压缩机转速为750 r/min。则计算二级缸径为： 圆整后，取二级缸径为： mm27 修正各级名义压力和温度在各级气缸直径计算出后，要按国家标准进行圆整。圆整后，各级的压力和温度会发生变化，需要进行修正。2.7.1 确定圆整后各级的实际行程容积对于单作用气缸： m3/min （2-12）对于双作用气缸： m3/min （2-13）本设计选用的是单作用气缸，故： m3/min m3/min2.7.2 计算各级压力修正系数及 (2-14) (2-15)式中：、 同级吸、排气的修正系数。因此，得：2.7.3 修正后各级名义压力及压力比 （2-16） （2-17）式中：、 圆整前的i级名义吸、排气压力； 、 圆整后的i级名义吸、排气压力；表2-6 修正后各级名义压力及压力比级 次计算行程容积，m31.0230.349实际行程容积，m31.0600.339修正系数kk+111.0671.067名义进气压力1.01.03.093.30名义排气压力3.093.3011.0修正后的名义压力比3.303.302.7.4 修正后各级排气温度表2-7 修正后各级排气温度级数进气温度，K压力比压缩过程指数m排气温度，K2933.301.351.36284003083.301.351.362842028 计算活塞力2.8.1 计算气缸内进、排气过程的平均压力表2-8 气缸内进、排气过程的平均压力级数修正后名义压力（105Pa）相对压力损失（%）1-s1+d气缸内实际压力实际压力比sd1.03.37.212.10.9281.1210.9283.7003.9873.311.05.18.10.9491.0813.13211.8913.797注：s ，d由文献5中查得。2.8.2 计算各列活塞力列的活塞力是各列气缸中作用在活塞工作面积上的气体压力的代数和： （2-18）最大活塞力(气体力)发生在内、外止点处，规定：使连杆受拉为正，使连杆受拉为负。轴侧： （2-19）盖侧： （2-20）式中：， 分别为同列缸各级的实际吸、排气压力，Pa； ， 分别为同列缸内各级对应级的轴侧、盖侧活塞工作面积，m2。轴侧活塞工作面积： m2 （2-21）盖侧活塞工作面积 ： m2 （2-22）则： m2 m2表2-9 各列活塞力级次内止点活塞力P(105N)轴侧(+)盖侧(-)10.007850.007850.9280.007850.007280.0005710.005020.005023.1320.005020.0157-0.0107级次外止点活塞力P(105N)轴侧(+)盖侧(-)10.007850.007853.7000.007850.0290-0.0212010.005020.0050211.8910.005020.05970-0.05467 以上最大活塞力为5467N。29 计算轴功率，选择电机2.9.1 计算各级指示功率及总指示功率压缩机在单位时间内消耗于实际循环中的功称为指示功率。对于理想气体，各级的指示功率按下式计算： W （2-23）对于实际气体，各级的指示功率按下式计算： （2-24）式中：， 分别为级的名义吸、排气压力，Pa； ， 分别为同列缸内各级对应级的轴侧、盖侧活塞工作面积，m2。本设计中工质为空气，故用式（2-24）计算： kW kW压缩机总的指示功率为： kW2.9.2 压缩机轴功率指示功率是压缩机活塞作用于气体的功率，属内功率。驱动机传给压缩机主轴的功率为轴功率，它除了提供内部功率以外还要克服摩擦副之间的机械摩擦功率，通常摩擦损失耗功都用机械效率表示，故轴功率为： （2-25）根据已有机器的统计，带十字头的大、中型压缩机：小型不带十字头的压缩机：高压循环压缩机：无油润滑压缩机的机械效率还要低些。另外如果主轴同时要驱动油泵或风扇等，则要取下限。本设计为无油润滑压缩机，故取： kW2.9.3 所需电机功率对于中、小型压缩机，若用皮带、齿轮等传动时，还要考虑传动损失，则驱动机的效率为： （2-26）式中： 传动效率。一般皮带传动；齿轮传动。一般驱动功率还应留有（515）%的功率储备，故驱动机的功率应为： (2-27)本设计选用皮带传动，按10%的欲度计算。故： kW故选用Y系列Y132M2-6，其功率为5.5 kW，满载转速为960r/min,主轴颈为38mm。3 主要零部件设计31 活塞环的设计在活塞式无油润滑压缩机中，活塞环是关键的零件之一，它设计质量的好坏直接影响到压缩机的排气量、功率、密封性及可靠性，从而影响到压缩机的使用成本。活塞环的材料及结构尺寸的选择对其寿命起至关重要的作用。3.1.1 活塞环的材料无油润滑压缩机活塞环的材料有聚四氟乙烯PTFE、聚醚醚酮PEEK、聚碳酸酯 PC、石墨、尼龙等。由于石墨质脆，因此石墨环的结构较复杂，应用较少；尼龙环由于尺寸稳定性较差，同时又不耐高温 (一般在100以下使用)，常用于温度不高、压力 不大的场合；PEEK环已开始少量使用，目前尚未普及；由于PC料耐温性一般 (一般在130以下使用)，且 PC耐疲劳性差，因此 PC环应用不多；而填充PTFE具有自润滑、耐温、耐介质、不磨损气缸及制造简单等优点，其应用最广。因此，本设计选用普通填充聚四氟乙烯。3.1.2 活塞环的结构设计常用的活塞环的结构有4种：直切口式、斜切口式、搭接口式、组合式。 1)直切口式。该结构加工简单，但压缩机气体泄漏量大，因此一般很少采用。 2)斜切口式。该结构压缩机气体泄漏量及加工难易程度介于直切口式与搭接口式之间，使用最为广泛。大部分进口压缩机及国产压缩机的活塞环均采用该结构。 3)搭接口式。该结构压缩机气体泄漏量很少，加工最复杂，一般用于压力较大的 场合6。压差较大、密封要求高时一般采用搭接口结构。本设计选用搭接口。在活塞环内衬一个优质不锈钢带制成的弹力环，以减少活塞环的泄漏量。为了提高密封效果，在活塞的一槽内装两个活塞环，安装时两环切口须错开。3.1.3 活塞环数的确定填充聚四氟乙烯（PTFE）活塞环的环数可按以下式8计算： (3-1)式中：n 活塞环的环数； 最大压差，105Pa。则：一级活塞环：；二级活塞环：。考虑到要减小活塞尺寸，活塞环不应取太大，且据本校教研室研究的SW-2.5/7型压缩机的实际应用经验，取就能保证其寿命，同时考虑到一、二级活塞环数相等因此取两级环数。这样各级均可以做两个单槽双环结构。校核：cm/s一级：MPacm/s二级：MPacm/s聚四氟乙烯的PV（98118）MPacm/s，其中一级、二级的活塞环的实际PV均小于PV，安全系数在56之间，所以以上活塞环结构设计合理。3.1.4 主要尺寸的确定3.1.4.1 径向厚度 (3-2)式中：t活塞环径向厚度，mm；D气缸直径，mm。一级活塞环：查参考文献8表4-3取：t8mm；二级活塞环：查参考文献8表4-3取：t8mm。3.1.4.2 轴向高度 (3-3)式中：h活塞环的轴向高度，mm。一级活塞环：mm二级活塞环：mm3.1.4.3 活塞环开口间隙活塞环的开口间隙9是指常温下，活塞环装入气缸后的开口间隙。其作用是补偿活塞环的磨损和保证活塞环工作时能自由地膨胀。开口间隙越小，密封性越好，但活塞环太小，会因活塞环受热膨胀产生强制摩擦，而加速环的磨损甚至破坏，严重时发生胀死现象；间隙太大，则泄漏量大。周向开口间隙e为： (3-4)式中：热膨胀系数，1/； 温度差，；排气温度按最不利的情况计算（最大值180）与进气温度之差。一级活塞环：mm二级活塞环：mm查参考资料1表4-3得e 4mm。虽与计算结果有误差，但 e若取4.5就有可能发生前述泄漏量太大的现象，不能保证泄漏系数的有效。影响活塞环开口间隙的因素有：1)活塞环升温，间隙变小，式中为聚四氟乙烯初始工作温度，0.6是由于活塞环的温度无法准确获得而根据经验选取的系数。2)形成的润滑膜也使开口间隙变小，膜厚度一般取0.002mm 0.005mm。3)气缸升温膨胀，。在理论上，活塞环开口间隙应为，但结合实际情况，活塞环升温使间隙变小，这一计算过程欠妥当。在压缩机工作过程中，活塞环始终和气缸接触，活塞环的温度和气缸的温度差不多，当压缩机工作一段时间后，环境温度、气缸、活塞环之间达到热平衡。气缸与活塞环的温度应等于出口排气温度。升温间隙计算公式应为：。在工作过程中排气温度会上升，由此形成的润滑膜使开口间隙变小的数量相当小，可以忽略不计，这样，最小间隙为： （3-5）一级活塞环：二级活塞环：式中，由文献10查到，这里取。活塞环工作时最小间隙一般取(0.51)mm，活塞环开口间隙，取4 mm。结果与查得 mm相符。槽宽间隙：活塞环的槽宽间隙是指在常温下，活塞环侧面与活塞环端面所形成的间隙。若该间隙过大，工作时活塞环与活塞环槽将造成冲击，发生变形或损坏，同时增大噪声；若该间隙过小，活塞环会因受热膨胀而涨死在环槽内，不能径向运动，失去密封作用，端面间隙应为10：mm背隙：背间隙由活塞环内圆表面与活塞环槽底面构成。背隙不可太小，否则当活塞摆动时，会使环紧压在气缸工作表面上而发生严重的局部磨损。根据文献10可由下式确定： (3-6)式中： 活塞环槽底直径，mm ；D 气缸直径，mm ；t 活塞环径向厚度，mm ； 图 3-1 活塞环间隙示意图X 系数，铸铁活塞取0.004，铝活塞取0.006（从大部分使用情况来看，一般取）。一级活塞环：mm二级活塞环： mm一般在低、中压压缩机中背间隙可以取1 mm 2 mm，在这里：一级活塞环：mm二级活塞环：mm3.1.4.4 搭接长度A为了使活塞环在报废时搭接口还能保持搭接状态，活塞环搭接长度，环的径向磨损量一般规定为环厚度的1/3，而美国规定允许磨损量为环径向厚度的50%11：mm但还应考虑活塞环膨胀的因素： （3-7）一级活塞环： mm二级活塞环：mm由于在工作的时候经常还没等到活塞环报废，其排气量已经减小很多了，不能满足正常的工作需要。所以取mm。活塞环示意图见图3-2。图3-2 活塞环示意图3.2 弹力环的设计（材料：瑞典带钢）根据活塞环的大小，弹力环内径为：一级弹力环：mm二级弹力环：mm3.2.1 结构尺寸长度：弹力环应比活塞环内径周长长20mm以上，以免损坏活塞环，而且划伤缸壁镜面，并且环片两端应向内侧预弯一定弧度9，所以：一级弹力环：mm二级弹力环：mm取两级弹力环长度都为：mm，宽度 mm，厚度=0.3mm0.4mm，所有夹角处倒成小圆角（），机加工边缘要修平滑。3.2.2 结构简图弹力环的结构简图如图3-3：图3-3 弹力环3.3 导向环的设计无论卧式无油润滑压缩机还是角度式无油润滑压缩机均应设置导向环。导向环是压缩机实现无油润滑的关键之一，它的性能好坏直接影响到压缩机运行的平稳性和使用寿命。导向环镶嵌于活塞的导向环环槽中，不仅起着导向定位作用，保证活塞在气缸内往复运动的直线性和活塞与气缸的同心性，使活塞与气缸保持一定的工作间隙，防止活塞金属表面与气缸镜面直接接触而引起镜面磨损或拉伤，并使活塞受力均匀，使活塞环均匀磨损，提高活塞环的密封性能和运行寿命，而且具有支承活塞组件的重量等载荷的作用。常见的导向环结构有整体型和开口型两种。整体型导向环是一个整体无开口的矩形截面圆环，结构简单。采用专用工具用热胀法或采用组合活塞将其安装在活塞上，它与导向环环槽之间为过盈配合。工作时仍保持一定的比压，以保证导向环在活塞体上不松动，由于不受气体背压作用，导向环与气缸内壁间无贴紧压力，导向环的摩擦和磨损大大减小，使用寿命高，特别适于在中、高压压缩机中使用。开口型导向环是带有切口的圆环，多采用斜切口，由于有切口，拆装时不需加热 、不需专用工具更换检修方便。为改善导向环的的受力条件，在环外圆表面及两端面上开设卸荷槽。外圆表面上的沟槽左右均匀对称分布，并与两端面上的沟槽相通，气体直接从沟槽中穿过，使环的内外表面问或两端面间的气体压力达到平衡，不承受径向气体力从而减小了磨损。卸荷槽与轴线有一定夹角且相互平行，导向环在气体压力产生的切向分力作用下缓慢旋转，使导向环的外圆表面磨损均匀，延长了导向环的使用寿命。大多数中、低压无油润滑压缩机，尤其是微小型无油润滑压缩机多采用开口型导向环12。本设计导向环采用开口结构，设有卸荷槽和卸荷孔以消除背压（气体压力），降低磨损，提高导向环的使用性能和寿命。导向环为一槽一环。本设计采用的偏置结构是通过改变摆角，以减小侧压力，从而提高活塞环的密封效果和使用寿命。本设计用图解法量得偏置后的活塞位移和摆角，因为图解法更精确。求侧压力的表格如下：表3-1 偏置前后一级侧压力的比较曲柄转角偏置前偏置后摆角气体压力pMPa侧向压力MPa摆角气体压力pMPa侧向压力MPa00.0000.3700.00002.8660.3700.018550.9990.31520.00553.8660.31520.0213101.9900.25060.00874.8600.25060.0213152.9670.18480.00965.8410.18480.0189203.9220.13370.00926.8000.13370.0159254.8490.09280.00797.7310.09280.0126305.7390.09280.00938.6270.09280.0141356.5870.09280.01079.4810.09280.0155407.3860.09280.012010.2860.09280.0168458.1300.09280.013311.0360.09280.0181508.8130.09280.014411.7250.09280.0193559.4290.09280.015412.3470.09280.0203曲柄转角偏置前偏置后摆角气体压力pMPa侧向压力MPa摆角气体压力pMPa侧向压力MPa6510.4430.09280.017113.3710.09280.02217010.8330.09280.017813.7650.09280.02277511.1390.09280.018314.0750.09280.02338011.3590.09280.018614.2980.09280.02378511.4920.09280.018914.4320.09280.02399011.5370.09280.018914.4780.09280.02409511.4920.09280.018914.4320.09280.023910011.3590.09280.018614.2980.09280.023710511.1390.09280.018314.0750.09280.023311010.8330.09280.017813.7650.09280.022711510.4430.09280.017113.3710.09280.02211209.9740.09280.016312.8970.09280.02121259.4290.09280.015412.3470.09280.02031308.8130.09280.014411.7250.09280.01931358.1300.09280.013311.0360.09280.01811407.3860.09280.012010.2860.09280.01681456.5870.09280.01079.4810.09280.01551505.7390.09280.00938.6270.09280.01411554.8490.09280.00797.7310.09280.01261603.9220.09280.00646.8000.09280.01111652.9670.09280.00485.8410.09280.00951701.9900.09280.00324.8600.09280.00791750.9990.09280.00163.8660.09280.00631800.0000.09280.00002.8660.09280.0046185-0.9990.0930-0.00161.8660.0930.0030190-1.9900.0935-0.00320.8750.09350.0014195-2.9670.0945-0.0049-0.1010.0945-0.0002200-3.9220.0958-0.0066-1.0550.0958-0.0018205-4.8490.0976-0.0083-1.9780.0976-0.0034210-5.7390.0999-0.0100-2.8660.0999-0.0050215-6.5870.1026-0.0118-3.7110.1026-0.0067220-7.3860.1059-0.0137-4.5060.1059-0.0083225-8.1300.1099-0.0157-5.2450.1099-0.0101230-8.8130.1146-0.0178-5.9240.1146-0.0119235-9.4290.1202-0.0200-6.5360.1202-0.0138240-9.9740.1267-0.0223-7.0770.1267-0.0157245-10.4430.1344-0.0248-7.5420.1344-0.0178250-10.8330.1436-0.0275-7.9290.1436-0.0200255-11.1390.1544-0.0304-8.2320.1544-0.0223曲柄转角偏置前偏置后摆角气体压力pMPa侧向压力MPa摆角气体压力pMPa侧向压力MPa265-11.4920.1827-0.0371-8.5830.1827-0.0276270-11.5370.2013-0.0411-8.6270.2013-0.0305275-11.4920.2238-0.0455-8.5830.2238-0.0338280-11.3590.2515-0.0505-8.4510.2515-0.0374285-11.1390.2858-0.0563-8.2320.2858-0.0413290-10.8330.3488-0.0629-7.9290.3488-0.0458295-10.4430.3700-0.0635-7.5420.3700-0.0456300-9.9740.3700-0.0606-7.0770.3700-0.0428305-9.4290.3700-0.0572-6.5360.3700-0.0395310-8.8130.3700-0.0534-5.9240.3700-0.0357315-8.1300.3700-0.0492-5.2450.3700-0.0316320-7.3860.3700-0.0446-4.5060.3700-0.0271325-6.5870.3700-0.0398-3.7110.3700-0.0223330-5.7390.3700-0.0346-2.8660.3700-0.0172335-4.8490.3700-0.0292-1.9780.3700-0.0119340-3.9220.3700-0.0236-1.0550.3700-0.0063345-2.9670.3700-0.0179-0.1010.3700-0.0006350-1.9900.3700-0.01200.8750.37000.0053355-0.9990.3700-0.00601.8660.37000.01423600.0000.37000.00002.8660.37000.0185表3-2 偏置前后二级侧压力的比较曲柄转角偏置前偏置后摆角气体压力pMPa侧向压力MPa摆角气体压力pMPa侧向压力MPa00.0001.18910.00002.8661.18910.059550.9991.10880.01933.8661.10880.0749101.9900.92030.03204.8600.92030.0783152.9670.71040.03685.8410.71040.0727203.9220.53310.03666.8000.53310.0636254.8490.39910.03397.7310.39910.0542305.7390.29380.02958.6270.29380.0446356.5870.29380.03399.4810.29380.0491407.3860.29380.038110.2860.29380.0533458.1300.29380.042011.0360.29380.0573508.8130.29380.045611.7250.29380.0610559.4290.29380.048812.3470.29380.0643曲柄转角偏置前偏置后摆角气体压力pMPa侧向压力MPa摆角气体压力pMPa侧向压力MPa6510.4430.29380.054213.3710.29380.06987010.8330.29380.056213.7650.29380.07207511.1390.29380.057814.0750.29380.07378011.3590.29380.059014.2980.29380.07498511.4920.29380.059714.4320.29380.07569011.5370.29380.060014.4780.29380.07599511.4920.29380.059714.4320.29380.075610011.3590.29380.059014.2980.29380.074910511.1390.29380.057814.0750.29380.073711010.8330.29380.056213.7650.29380.072011510.4430.29380.054213.3710.29380.06981209.9740.29380.051712.8970.29380.06731259.4290.29380.048812.3470.29380.06431308.8130.29380.045611.7250.29380.06101358.1300.29380.042011.0360.29380.05731407.3860.29380.038110.2860