桥梁工程课程设计报告书.doc

. . . . .25m简支T梁(公路-级)1 设计资料1.1设计标准设计荷载为公路-级，人群荷载3.0KN/m2；桥面宽度为0.25m栏杆+1.5m人行道+15m车行道+1.5m人行道+0.25m栏杆；桥梁结构为25m简支T梁。1.2.设计资料上部结构为C50预应力混凝土简支T梁，采用预制装配；桥面铺装：10cm厚C30混凝土垫层容重24kN/m3，5cm厚沥青铺装层容重23kN/m3：2 结构尺寸拟定2.1 横断面的布置依据公路桥涵设计通用规范主梁间距为2.0米，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，由桥面净宽确定为9片梁。2.2 主梁尺寸拟定(1) 主梁高度预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25之间，当建筑高度不受限制时，增大梁高是比较经济的方案，可以节省预应力钢束用量。对于跨径25米的简支梁取用150厘米梁高是比较合理的。选用150厘米梁高时，计算跨径为24.12米，高跨比为1.50/24.12=1/16。1/16位于1/151/25之间，符合要求。(2) T梁翼板厚度T梁翼板厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制T梁翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm以抵抗翼缘根部较大弯矩。(3) 主梁腹板的厚度在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板的厚度主要由预应力钢束的孔道设置方式决定，同时从腹腔板的稳定出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15，故取用腹板厚度为14厘米。在跨中区段，钢束主要布置在梁的下缘，以形成较大的内力偶臂，故在梁腹板下设置马蹄，以利数量较多的钢束布置。设计实践表明，马蹄面积与截面总面积以10%20%为宜。设置马蹄宽30厘米，高18厘米，则马蹄与截面积之比为10.4%，位于10%20%之间，符合要求。(4) 横截面沿跨长度变化横截面沿跨长度变化主要考虑预应力钢束在梁内布置的要求，以及锚具布置的要求，故为配合钢束的弯起而从六分点开始向支点逐渐抬高，同时腹板的宽度逐渐加厚，在距梁端一倍梁高范围内（150厘米）将腹板加厚与马蹄同宽。(5) 横隔梁的设置为增加各主梁的横向联系，使各主梁在载荷作用下的受力均匀，本设计共设置7道横隔梁。考虑施工方便和钢束布置，端横隔梁与梁同高，中横隔梁高132mm，厚度为16cm。图3-1结构尺寸图（mm）图3-2 T梁各截面图示(6) 主梁几何特性计算见下表表3-2 跨中截面几何特性计算表（小毛截面）分块名称分块面积形心距上缘距离分块面积分块面积对上缘净矩分块面积自重惯性矩分块面积对截面形心惯性矩翼板7.522501687542187.537.953240455.633282643.13三角承托18.33368012466.443777.7827.12500136.19503913.97腹板73.516381187551868548.527.051198528.703067077.2下三角128961228876882.55624192.24624960.24马蹄141540761401458095.554930093.354944673.355204236524.4412423267.90表3-2 跨中截面几何特性计算表（大毛截面）分块名称分块面积形心距上缘距离分块面积分块面积对上缘净矩分块面积自重惯性矩分块面积对截面形心惯性矩翼板7.53000225005625033.1733007473356997三角承托18.33368012466.443777.7822.34339280.3343058腹板73.516381187551868548.531.8316595383528086下三角128961228876887.33732146.8732914.8马蹄1415407614014580100.33543569954502975954242149.4413411335注：（cm）（cm）上核心距： 下核心距： 截面效率指标： 表明以上初拟的主梁跨中截面尺寸是合理的。3 主梁内力计算3.1 永久作用效应计算3.1.1永久作用集度(1) 预制梁自重（第一期永久作用）1)跨中截面段主梁自重（六分点截面至跨中截面，长8.04米）G(1)=0.5204258.04=104.60（KN）2)马蹄抬高与腹板变宽段梁自重（长2.94米）G(2)= (0.690.5204)2.94252=19.47(KN)3) 支点段梁的自重G(3)=0.69251.5=25.88(KN)4) 边主梁的横隔梁内横隔梁体积： 0.16（1.321.5-0.5204+0.054）=0.2422 m3端横隔梁体积： 0.16（1.351.5-0.69）=0.2136 m3故半跨内横梁重力为：G(4)=(2.50.242210.2136)25=20.48（KN）5)预制梁永久作用集度g1=（104.60+19.47+25.88+20.48）/12.48=13.66（KN/m）(2) 二期永久作用1) 现浇T梁翼板集度=0.15 0.625=2.25（KN/m）2) 边梁现浇部分横隔梁 一片中横隔梁（现浇）体积0.160.251.32=0.0528 m3一片端横隔梁（现浇）体积0.16 0.51.35=0.108 m3=(50.0528+20.108) 25/24.96=0.4808（KN/m）3) 桥面铺装 10cm厚C30混凝土垫层: 0.1(21.5+15)24=43.2(KN/m）5cm厚沥青铺装层:0.051823=20.7(KN/m）将桥面铺装均摊给9片主梁=（43.2+20.7）/9=7.10（KN/m） 4) 栏杆 一侧人行栏：1.53 KN/m 若将两侧人行栏均摊给9片主梁，则：=1.522/9=0.34（KN/m）5) 边梁二期永久作用集度：=2.25+0.4808+7.10+0.34=10.1708（KN/m）3.1.2 永久作用效应图3-3 恒载内力计算图如图3-3所示：设 x为计算截面离左支座的距离，令a=x/l，则永久作用效应计算见表3-3所示：表3-3永久作用效应（1）计算表计算数据L=24.12 L2=581.77m2项目跨中1/4跨变化点1/4跨变化点支点a0.50.250.1060.250.10601/2a（1a）0.1250.09380.04741/2（12a）0. 250.3940.5第一期恒载13.66993.38745.43376.6982.37129.81164.74第二期恒载10.1708739.63555.03280.4761.3396.65121.553.2 可变作用效应计算3.2.1 冲击系数和车道折减系数按公路桥涵设计规范第4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此首先计算结构的基频。简支梁桥的基频可采用下列公式估算：其中：根据本桥的基频，可计算出汽车荷载得冲击系数为：按公路工程技术标准规定,本桥为四车道，计算可变作用效应计算时需要进行车道折减， 3.2.2 主梁的荷载横向分布系数(1) 跨中荷载横向系数桥跨内设置7道横隔梁具有可靠横向联系，故可按修正刚性横梁法绘制横向影响线,并计算横向分布系数mc。1) 计算主梁抗扭惯矩 对于T形梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算： 式中：和-相应为单个矩形截面的宽度和厚度； -矩形截面抗扭刚度系数； m-梁截面划分成单个矩形截面的个数对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：马蹄部分的换算平均厚度：表3-4 计算表分块名称（cm）（cm）翼缘板150200.130.3063.403腹板106.5140.130.3060.8942马蹄30240.800.1710.70914.20132) 计算抗扭修正系数设计主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则有： 式中：G=0.4E;l=24.12m;ITi=90.0042013=0.0378117 ， 计算得=0.97773) 按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值：式中，n=9, 计算所得值列于表3-5表3-5 计算表梁号180.37180.0459-0.0193-0.0844-0.1496260.30670.06220.0133-0.0355-0.0844340.24150.07850.04590.0133-0.0193420.17630.09480.07850.06220.0459500.11110.11110.11110.11110.11114)计算荷载横向分布系数 1号梁得横向影响线和最不利布载图式如图所示：图3-4 跨中横向分布系数计算图式可变作用（汽车公路-II级）：四车道：三车道：两车道：故取可变作用（汽车）的横向分布系数为：=0.5188可变作用（人群） (2) 支点的荷载横向分布系数按杆杠法绘制横向影响线并进行布载，1号梁荷载的横向分布系数计算如下：图3-5 支点横向分布系数计算图式因为汽车荷载布置不到1号梁上，所以 =1.125荷载横向分布的汇总见表3-6。表3-6 荷载横向分布系数汇总表荷载类别公路II级0.51880.5人群0.37991.1253.2.3 车道荷载的取值根据桥规4.3.1条，公路I级的均布荷载标准值和集中荷载标准值为：=7.88 KN/m计算弯矩时：计算剪力时：Pk=192.361.2=230.83kN3.2.4 计算可变作用效应对于横向分布系数的取值作如下考虑：计算主梁活载跨中弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数mc；考虑到跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，故按不变化的mc计算；计算支点附近应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到1/4L之间，横向分布系数用mc与mo直线插入，其余均取mc值。(1) 计算跨中截面最大弯矩，计算式为： 图3-6 跨中截面内力计算图式（单位：M）由计算图式得Mq=1.2580.67（0.51887.8872.72+192.360.51886.03）=757.78 kNmQq=1.2580.67（0.51887.883.015+230.840.51880.5）=60.86 kN q=1.53.0=4.5 kN/mMr=1.530.379972.72=124.32kNmQr=1.530.37993.015=5.15 kN计算1/4L截面最大弯矩和最大剪力，由计算图式得图3-7 四分点截面内力计算图式（单位：M）Mq=1.2580.67（0.51887.8854.51+192.360.51884.52）=568.02 kNmQq=1.2580.67(0.51887.886.78+230.840.51880.75)=99.06 kNq=1.53.0=4.5 kN/mMr=4.50.379954.51=93.19 kNmQr=4.50.37996.78=11.59 kN(3)计算变化点截面最大弯矩和最大剪力，由计算图式得图3-8 变化点截面内力计算图式（单位：M）Mq=1.2580.67(0.36377.8828.58+192.360.36372.37)=208.79 kNm q=3.01.5=4.5 kN/mQq=1.2580.67（0.36377.889.6+230.840.36370.89）=86.17 kNMr=4.50.809928.58=104.16 kNmQr=4.50.80999.6=34.99 kN(4)计算支点截面最大剪力，由计算图式得图3-9 支点剪力计算图式（单位：M）Qq=1.2580.677.880.518812.06+2.01(0.25-0.5188)0.9444+1.2580.670.25230.841.0=86.81 kNq=1.53.0=4.5 kN/mQr=0.37994.512.06+2.01(1.125-0.3799)4.50.9444=26.98 kN3.2.5主梁内力组合根据公路桥涵设计通用规范第2.1.1条规定，根据可能出现的作用荷载。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范第4.1.2条规定进行了提高，内力组合见表3-7。表3-7 主梁内力组合表荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面Mmax(KN.m)Q(KN)Mmax(KN.m)Q(KN)Mmax(KN.m)Q(KN)Qomax(KN)第一期恒载993.380745.4382.37376.69129.8164.74第二期恒载739.630555.0361.33280.4796.65121.55总恒载1773.0101300.46143.70657.16226.46286.29人群124.325.1593.1911.59104.1634.9926.98公路II级757.7860.86568.0299.06208.7986.1786.81（6）汽人882.10 66.01 661.21 110.65 312.95 121.16 113.79 （7）恒汽人2615.11 66.01 1961.67 254.35 970.11 347.62 400.08 （8）S=1.2恒1.4（汽人）3314.55 92.41 2486.25 327.35 1226.72 441.38 502.85 4 主梁预应力钢束估算及布置4.1 估算钢束面积(1) 按强度要求估算由第一章的计算可知，以跨中计算弯矩Mj=33314.55Km作为控制计算。设计经验系数，本设计取=0.75；取钢筋每束为， 其抗拉设计强度钢束数为：束(2) 钢束的选定暂选定钢束数n=4。4.2 钢束布置4.2.1 跨中截面及锚固端截面钢束的布置图4-1 锚固截面及跨中截面钢束布置图（1）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些。本设计采用内径70mm，外径77mm的预埋铁皮波纹管，根据公预规，管道至梁底和梁侧净距不应小于3cm及管道直径的1/2。水平净距不应小于4cm及管道直径的0.6倍，在竖直方向可叠置。由布置可得钢束群重心至梁底距离为：（2）为使施工简便，全部钢束均锚于梁端（见图4-1），这样布置符合均匀分散原则，不仅能满足张拉要求，而且3，4束在梁端均较跨中抬高甚多，可获得较大的预剪力。对于锚固端截面，钢束群布置通常考虑以下两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置得可能性，以满足张拉的要求，要符合“均匀”、“分散”的原则。钢束群重心至梁底距离为：为校核上述布置得钢束群重心位置，需计算锚固端截面几何特性。计算见表3-8.表3-8 锚固端截面几何特性计算表分块名称分块面积形心距上缘距离分块面积分块面积对上缘净矩分块面积自重惯性矩分块面积对截面形心惯性矩翼板7.53000225005625040.564935340.804991590.80三角承托18.33360010999.803333.3329.73530323.74533657.07腹板82.540503341256150937.5034.444803760.1010954697.607650367624.8016479945.50其中故计算得：说明钢束群重心处于截面的核心范围内。4.2.2 其他截面钢束位置及倾角计算(1) 钢束弯起形状及弯起角采用圆弧曲线弯起，弯起角，1，2，号束采用90；3，4号束采用120(2) 钢束弯起点及其半径计算对4束，其弯起布置如图4-2所示，由得，图4-2 钢束弯起点及半径计算图式求弯起点k的位置：各钢束弯起点及半径见表4-1。表4-1 各钢束弯起点及半径计算表钢束号升高值c(cm)（度）支点至锚固点的距离d(cm)起点至跨中线水平距离xk(cm)488.45120.97814047.610.2079841.5015.43379.93358.45120.97812674.760.2079556.0821.81671.731221.15100.98771719.510.1564268.9320.25957.32(3) 各截面钢束重心及倾角计算仍以4号为例，由图4-2求得计算点i离梁底距离式中：钢束弯起重心至梁底的距离，=16.55cm计算截面钢束位置的升高值；钢束曲线半径，=4047.61cm计算截面钢束的弯起角；计算截面至弯起点k之间的水平距离。对于4号束的支点截面（图 4-2）：各截面钢束位置（）及其倾角()计算值见表4-2。表4-2 各截面钢束位置（）及其倾角（）计算表计算截面钢束编号 跨中截面=012Li为负值钢束尚未弯起00108.85同左316.55416.55平均倾角001钢束截面重心12.7L/4截面=603 cm12Li为负值钢束尚未弯起00108.858.854223.074047.613.160.05510.99846.1516.5522.7平均倾角3.160.05510.9984钢束截面重心14.24变化点截面=95112Li为负值钢束尚未弯起00108.858.853279.272674.765.9914.6016.5531.154571.074047.618.1140.4816.5557.03平均倾角7.050.12270.9924钢束截面重心26.47 续表4-2计算截面钢束编号 支点截面=1206 cm12248.681719.518.3218.108.8526.953534.272674.7611.5253.8816.5570.434826.074047.6111.7885.2416.5597.94平均倾角9.9850.17360.9848钢束截面重心55.575 主梁截面几何特性计算5.1 净截面几何特性计算后张法预应力混凝土梁，在预加应力阶段，只需计算小截面的几何特性。计算公式如下：截面积：；截面惯矩：计算结果见表4-3。5.2 换算截面几何特性计算5.2.1整体截面几何特性计算在使用荷载阶段需要计算大截面（结构整体化以后的截面）的几何特性，计算公式如下：截面积：截面惯矩：计算结果见表4-3以上式中：A,I分别为混凝土毛截面面积和惯矩 ，分别为一根管道截面积和钢束截面积 ，分别为净截面和换算截面重心到主梁上缘距离； 分面积重心到主梁上缘距离； n 计算面积内所含的管道（钢束）数； 钢束与混凝土的弹性模量比值，为5.65。表4-3 跨中翼缘全宽截面面积和惯矩计算表截面类型分块名称分块面积Ai(cm2)重心至梁顶距离yi(cm)对梁顶边的面积矩Si= Ai yi(cm3)全截面重心到上缘距离自身惯性矩Ii(cm4)(ys-yi)(cm)Ix= Ai(ys-yi)2截面惯性矩I=Ii+Ix(cm4)净截面=150mm毛截面520445.45236524.4442.0412423267.9-3.4160512.63预留管道面积-186.17137.325561.14-95.26-1689393.63混凝土净截面5017.83210963.3012423267.9-162888110794386.9换算截面=200mm钢截面换算面积156.24137.321451.7543.142.47138520.34毛面积595440.67242149.4413411335-94.1636324.76换算截面面积6110.24263601.19134113351421565.1014832900.105表4-4 各设计控制截面的净截面、换算截面几何特性表计算截面(cm3)(cm)(cm)(cm)(cm4)跨中截面第一阶段5017.8342-04107.9695.2610794386.90256764.6099985.06113315第二阶段6110.2443.14106.8694.1614832900.10343831.70138806.90157528.70L/4截面第一阶段5017.8342.10107.9093.6610848550.13257685.30100542.60115829.10第二阶段6110.2443.10106.9092.6614787949.97343107.90138334.40159593.70变化点截面第一阶段5905.8347.76102.2475.7713070538273671.2127841.7172502.8第二阶段6998.2447.15102.8576.3816263448344930158127.80212928.10支点截面第一阶段6713.8351.3398.6742.1414776389287870.40149755.60350650第二阶段7806.2448.96101.0444.5116795737343050.20166228.60377347.505.2.2 有效分布宽度内截面几何特性计算根据公预规4.2.2条，预应力混凝土梁在计算预应力引起的混凝土应力时，预加力作为轴向力产生的应力按实际翼缘全宽计算，由预加力偏心引起的弯矩产生的应力按翼缘有效宽度计算。有效分布宽度的计算根据公预规4.2.2条，预应力混凝土梁在计算预应力引起的混凝土应力时，预加力作为轴向力产生的应力按实际翼缘全宽计算，由预加力偏心引起的弯矩产生的应力按翼缘有效宽度计算。有效分布宽度的计算根据公预规4.2.2条，对于T形截面受压区翼缘计算宽度，应取用下列三者的最小值： 故=200cm由于截面宽度不折减，截面的抗弯惯矩也不折减，取全宽截面值。6 钢束预应力损失估算6.1 钢束张拉控制应力按公路桥规规定采用=0.751860=1395Mpa6.2 钢束应力损失(1) 钢束与管道壁间摩擦引起的应力损失(s1)对于跨中截面：x=L/2d，=o；、K分别为摩擦系数与管道局部偏差对摩擦的影响系数，采用预埋波纹管时，可查表得，=0.25，k=0.0015。跨中截面各钢束摩擦应力损失值s1见下表；表4-6 跨中摩擦应力损失s1计算表钢束编号=oX（m）k x=1e(kx)（MP）（MP）度弧度1290.15710.039312.2630.01840.0560139578.173120.20940.052412.2780.01840.0683139595.324120.20940.052412.2140.01830.0682139595.20平均值86.81同理，可算得其他控制截面处的s1值。各截面摩擦应力损失值s1的平均值的计算结果列与下表。表4-7 各控制截面s1的平均值截面跨中L/4截面变化点支点s1平均值（MP）86.8170.2747.323.54(2) 锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失（s2）按公路桥规规定，对曲线预应力筋，在计算锚具变形，钢束回缩引起的预应力损失时，应考虑锚固后反向摩擦的影响。根据公预规附录D，计算公式如下。反向摩擦影响长度：式中：可由表查得，锥形锚具为6mm；是单位长度管道摩擦引起的预应力损失，按下列公式计算： 其中：为张拉锚端下控制应力，为预应力钢筋扣除沿途摩擦损失后锚固断应力，即跨中截面扣除后的钢筋应力；l为张拉端至锚固端距离。张拉端锚下预应力损失：在反摩擦影响长度内，距张拉端x处的锚具变形，钢筋回缩损失：在发摩擦影响长度外，锚具变形，钢筋回缩损失：各控制截面的平均值计算结果如表4-8所示表4-8 各控制截面s2的平均值截面跨中L/4截面变化点支点s1平均值（MP）83492.19111.8635.26 (3) 分批张拉时，混凝土弹性压缩时引起的应力损失（s4）此项应力损失，对于简支梁一般可取L/4截面，按式s4=nh1进行计算并以其计算结果作为全梁各钢束的平均值。在此按式计算。式中： m钢束批数，m=4 按张拉时混凝土的实际标号计算，假定为设计强度的 90。即=0.950=45查表可得，=3.35104MP,故； 所以， s4=4-1245.829.79=21.37Mpa (4)钢筋松弛引起的应力损失() 这里仍采用L/4截面应力值作为全梁平均值计算。采用以下公式进行计算：张拉系数，取0.9；：钢筋松弛系数，取0.3；其中， ，采用超张拉，由JTG D62-2004，求得： s5=0.90.30.521211.171860-0.261211.17=25.71Mpa(5) 混凝土收缩徐变引起的应力损失（s6）式中：配筋率； 钢束群重心至截面净轴的距离； i截面回转半径，加载龄期为，计算龄期为t时的混凝土徐变系数加载龄期为，计算龄期为t时的混凝土的收缩应变t对及加载时的龄期,即达到设计强度为90的龄期,近似按照标准养护条件养护计算则有,=，可取u与大气接触的周边截面长度故构件的理论厚度为：可查得相应的徐变系数终值为: 混凝土收缩徐变终值为,为传力锚固时在跨中和L/4截面的全部受力钢筋截面重心处,由、所引起的混凝土正应力的平均值：跨中截面：= =25.29MPaL/4截面： =26.85Mpa ，取跨中与L/4截面的平均值计算，则有将以上各式代入即得，现将各截面钢束应力损失平均值及有效预应力汇总于表4-9：表4-9 各截面钢束应力损失平均值及有效预应力汇总表计算截面预加应力阶段(MPa)使用阶段(MPa)钢束有效预应力(MPa)预加应力阶段使用阶段跨中截面86.818.3421.37116.5225.71202.86228.571278.481049.91L/4截面70.2792.1921.37183.8325.71202.86228.571211.17982.60变化点截面47.32111.8621.37180.5525.71202.86228.571214.45985.88支点截面3.5435.2621.3760.1725.71202.86228.571334.831106.267 主梁截面强度与应力验算7.1预加应力阶段的正截面应力验算只需验算跨中截面即可(1) 施工阶段构件在预加应力和自重作用下的应力限制值，在制作运输及安装施工阶段，混凝土强度等级为C45.由表可查得： (2) 截面上下缘混凝土正应力上缘：下缘：其中：Np=p+Ap=3554.20kN，其他数据可在“各设计控制截面得净截面、换算截面几何特性表”中查得，将数据代入上式得， =-2.23MPa20.72MPa=17.10Mpa20.72 MPa以上应力值与限制应力值比较，均满足要求。7.2使用阶段的正应力验算对简支等截面预应力混凝土梁的正应力，由于配筋设曲线筋束的关系，应取跨中、L/4、L/8、支点及钢束突然变化处，分别进行验算，在此以跨中截面为例进行验算。7.2.1 截面混凝土正应力验算 截面的上边缘： =3.74Mpa截面下边缘： =-0.70Mpa0所以，属于部分预应力混凝土A类构件，验算通过。7.2.2 使用荷载作用下钢束中的应力验算7.3使用阶段的主应力验算本设计取剪力与弯矩都较大的变化点截面进行验算。实际设计中，应根据需要增加验算截面7.3.1 截面面积矩计算按“各设计控制截面几何特性表”及图（变化点截面T梁进行计算）图4-3 变化点截面面积矩计算图式（单位：cm）现以梗肋以上截面面积对净截面中心轴的面积矩计算为例。=22500(477.6150/2)+64000(477.6150100/3)+220100(477.6150100/2) =1.155108mm3同理，可得不同计算点处的面积矩，现汇总于下表。表4-10 面积矩计算表面积矩所对的中心轴第一阶段净截面对其中心轴第二阶段净截面对其中心轴计算点位置aabbaabb面积矩符号面积矩（mm3）1.1551087.3.2 主应力验算以计算变化点梗肋处处的主应力为例，其他截面同理(1) 剪应力 =1.00 MPa (2) 正应力=985.8816800.9924+985.88695= 2328.90103KN=2.27MPa(3)主应力同理，可求得及下梗肋处bb处的主应力如下表。表4-11 变化点截面主应力计算表计算截面面积矩（mm3）剪应力（MPa）正应力（MPa）主应力z（MPa）净截面Sj换算截面So荷载组合荷载组合荷载组合zlza aaa1.002.27-0.382.65xoxo1.093.81-0.284.10bb0.738.31-0.068.387.3.3 主应力的限制值 7.3.4 主应力验算将表4-11中的应力值与主应力限制值进行比较，均小于相应的限制值，且最大主拉应力,按公路桥规的要求，仅需按构造布置钢筋。7.4 截面强度计算7.4.1 正截面强度计算一般取弯矩最大的跨中截面计算(1) 求受压区高度x 根据公预规5.2.3条规定，当成立时，中性轴在翼缘板内。本设计中， 公式左=126046.950.1=3523.65KN 公式右=22.4200150.1=6720KN 左529.55KN支点截面斜截面抗剪强度满足规范要求。(2) 斜截面抗弯强度由于钢束均锚于梁端，钢束数量沿跨长方向没有变化，且弯起角度缓和，其