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某库区行政楼结构设计毕业论文目录摘要31 工程概况52 楼板设计72.1 屋面和楼面板的荷载计算72.2 楼板计算82.2.1 标准层楼板计算92.2.2 不上人屋面板设计142.2.3 卫生间183 竖向荷载作用下框架结构的内力计算203.1 横向框架计算单元203.2 梁、柱线刚度计算203.3 恒载荷载计算213.4 恒载内力计算253.5 活载荷载计算323.6 活载内力计算353.7 竖向荷载作用下梁、柱内力计算424 横向荷载作用下框架结构的内力计算504.1 风荷载作用楼层剪力的计算504.2 梁、柱线刚度计算504.3 框架柱的侧移刚度D值计算514.4 风荷载作用下框架内力计算535 横向框架内力组合585.1 恒载作用下内力组合585.2 活载作用下内力组合595.3 风载作用下内力组合616 截面设计626.1 框架梁设计626.2 框架柱设计656.2.1 最不利组合一：Mmax/N666.2.2 最不利组合二：Nmin/M676.2.3 最不利组合三：Nmax/M686.2.4 柱斜截面受剪承载力验算686.3 裂缝验算716.3.1 受弯构件裂缝验算716.3.2 偏心受压构件裂缝验算746.4 连系梁的设计756.4.1 荷载计算756.4.2 弯矩计算756.4.3 剪力计算 776.4.4 截面设计797 基础设计827.1 设计参数827.2 柱下独立基础设计838 楼梯设计878.1 梯段板设计878.2 平台板设计898.3 平台梁计算90总 结92致 谢93参考文献94附录1 工程概况一. 工程概况 1. 建设项目名称：某库区行政楼结构设计 本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为8.1m，纵轴轴距为5.4m和4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，楼内房间采用水磨石地面，墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。2. 建筑地点：郑州某地3. 设计资料：1.3.1 地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.3m左右的杂填土，以下为1.21.5m左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为70kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m2，可作为天然地基持力层。1.3.2 抗震设防要求：六度四级设防1.3.3 基本风压0.45KN/m2，地面粗糙度B类，风载体型系数1.3。1.3.3 底层室内主要地坪标高为0.000，相当于黄海高程3.0m。1.3.4 地下潜水位达黄海高程2.4-2.5m ,对本工程无影响。 4. 主要构件材料及尺寸估算 1.4.1 主要构件材料 框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件， 墙体采用混凝土空心砌块， 混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土， 钢筋使用HPB235，HRB 400二种钢筋。 1.4.2 主要构件的截面尺寸 （1）框架梁：横向框架梁，最大跨度L=8.1m，h=（1/81/12）L=1000mm675mm，取h=800mmb=（1/21/3）h=400mm266mm，取b=300mm纵向框架梁，最大跨度L=5.4m，h=（1/121/13）L=450mm415mm，取h=600mmb=（1/21/3） h=300mm200mm，取b=250mm （2）框架柱：初定边柱尺寸400mm600mm，中柱500mm500mm角柱500mm600mm，一至五层框架柱混凝土强度等C30。 5. 框架结构计算简图和结构平面布置图 图1.1 框架结构计算简图2 楼板设计2.1 屋面和楼面板的荷载计算表2.1 室内水磨石地面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2) 彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道2200.04钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载4.1楼面活载2表2.2 卫生间采用地砖地面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)厕所地砖铺实10200.21：4干硬性水泥砂浆25200.5基层处理剂一遍0.05C20混凝土0.5找坡20250.711：2.5水泥砂浆找平20200.4防水涂料1.50.2钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载5.4楼面活载2.5表2.3 不上人屋面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂浆找平20200.4憎水珍珠岩保温层6040.241：3水泥砂浆找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载5.2楼面活载0.7表2.4 走廊水磨石地面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道2200.04钢筋混凝土楼板100252.5板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载3.6楼面活载2.52.2 楼板计算根据混凝土结构设计规范（GB500102010），当楼板长边l02与短边l01之比小于2时，宜按双向板计算。但当楼板长边l02与短边l01之比大于2，且小于3时，宜按双向板计算，若按沿短边受力的单向板计算，则应沿长边方向布置足够的构造钢筋。本工程的楼板全为双向板，按照弹性方法进行计算；同一方向上，相邻跨度比l min/l max大于等于0.75时，按多跨连续双向板计算。双向板按弹性理论的计算方法：跨中最大正弯矩：为了求连续双向板的跨中最大正弯矩，荷载分布情况应按图2.1所示的棋盘式布置，将其分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况，前者可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，后者可近似认为各区格板在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。 支座最大负弯矩：支座最大负弯矩可近似按满布活荷载时求得。此时认为各区格板都固定在中间支承上，楼盖周边则按实际支承情况确定，再按单个双向板计算支座负弯矩。当相邻区格板分别求得的同一支座的负弯矩值不相等时，可取绝对值较大的值作为该支座的最大负弯矩。图2.1 连续双向板的计算图示2.2.1 标准层楼板计算 图2.2 标准层楼板区格图 板A一、 基本资料： 恒荷载：g 1.24.1 =4.92kN/m2 活荷载：q 1.42=2.8kN/m2 计算跨度l x = 4.5m；l y = 8.1-0.05-0.125+0.25=8.175m 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx=(0.0385+0.20.0056)(4.92+1.4)4.52+（0.0563+0.20.0081）1.44.52=6.713kNm 考虑弯矩折减，m=6.7130.9=6.042kNm h01=h-20=100mm 取s=0.95 故 Asx= 176.75mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =(0.0056+0.20.0385)(4.92+1.4) 4.52+（0.0081+0.20.0563）1.44.52=2.251kNm 考虑弯矩折减，m=2.2510.9=2.026kNm h02=h-30=90mm 取s=0.95故 Asy=65.92mm2 ，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0814(4.92+2.8) 4.52 = - 12.725kNm 考虑弯矩折减，m=-12.7250.9=-11.453kNm 支座截面处h0=100mm Asx= 335.42mm2，实配 8100(As 503mm2) My =-0.0571(4.92+2.8) 4.52 = - 8.926kNm 考虑弯矩折减，m=-8.9260.9=-8.033kNmAsy= 235.08mm2，实配 8200 (As 251mm2) 板B一、 基本资料： 恒荷载：g 1.2 4.1 =4.92kN/m2 活荷载：q 1.4 2=2.8kN/m2 计算跨度l x =4.5-0.1-0.15+0.3=4.55m；l y = 8.175m 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx =(0.0382+0.00600.2)(4.92+1.4) 4.552 +（0.0524+0.20.0109）1.44.552=6.737kNm 板B为楼板的角区格，不折减 h01=h-20=100mm 取s=0.95 故Asx= 197.17mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =(0.0060+0.20.0382)(4.92+1.4) 4.552+（0.0109+0.20.0524）1.44.552=2.404kNm 板B为楼板的角区格，不折减 h01=h-30=90mm 取s=0.95 故Asy= 78.17mm2，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0809(4.92+2.8) 4.552 =-12.930kNm Asx= 378.58mm2，实配 8100(As 503mm2) My =-0.0571(4.92+2.8) 4.552 =-9.126kNm Asy= 267.17mm2，实配 8200 (As 251mm2) 板D一、 基本资料： 恒荷载：g 1.2 4.1 =4.92kN/m2 活荷载：q 1.4 2=2.8kN/m2 计算跨度l x =5.4m；l y = 8.175m 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx=(0.0340+0.20.0100)(4.92+1.4)5.42+（0.0507+0.20.0552）1.45.42=9.155kNm 考虑弯矩折减，m=9.1550.9=8.240kNm h01=h-20=100mm 取s=0.95 故 Asx= 241.5mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =(0.0100+0.20.0340)(4.92+1.4) 5.42+（0.0552+0.20.0507）1.45.42=5.764kNm 考虑弯矩折减，m=5.7640.9=5.188kNm h02=h-30=90mm 取s=0.95故 Asy=168.58mm2 ，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0759(4.92+2.8) 5.42 = - 17.086kNm 考虑弯矩折减，m=-17.0860.9= -15.377kNm Asx= 449.75mm2，实配 8100(As 503mm2) My =-0.0571(4.92+2.8)5.42 = - 12.854kNm 考虑弯矩折减，m=-12.8540.9=-11.569kNm Asy= 338.33mm2，实配 8100 (As 503mm2) 板E一、基本资料： 恒荷载：g 1.2 3.6=4.32kN/m2 可变荷载标准值：q 1.4 2.5=3.5kN/m2 计算跨度l x = 4.55m；l y = 2.7m 板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.22、 计算结果： Mx=(0.0073+0.03700.2)(4.32+1.75)2.72+(0.0724+0.02630.2)1.75 2.72 =1.466kNm 考虑弯矩折减，m=1.4660.9=1.319kNm h01=100-30=70mm 取s=0.95 Asx=55.42mm2，实配 8200 (As 251mm2) My=(0.0370+0.00730.2)(4.32+1.75)2.72+(0.0263+0.07240.2)1.752.72=2.188kNm 考虑弯矩折减，m=2.1880.9=1.969kNm h02=100-20=80mm 取s=0.95 Asy=72.33mm2，实配 8200(As 251mm2) Mx =-0.0571(4.32+3.5) 2.72 = -3.255kNm 考虑弯矩折减，m=-3.2550.9=-2.930kNm 支座处h0=100-20=80mm 取s=0.95 Asx= 107.33mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =-0.0797(4.32+3.5) 2.72 = - 4.544kNm 考虑弯矩折减，m=-4.5440.9=-4.089kNm Asy=149.92mm2，实配 8200 (As 251mm2) 板F一、基本资料： 恒荷载：g 1.2 3.6=4.32kN/m2 可变荷载标准值：q 1.4 2.5=3.5kN/m2 计算跨度l x = 5.4m；l y = 2.7m 板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx=(0.0038+0.04000.2)(4.32+1.75)2.72+(0.0174+0.09650.2)1.75 2.72 = 0.990kNm 考虑弯矩折减，m=0.9900.8=0.792kNm h01=100-30=70mm 取s=0.95 Asx= 33.25mm2，实配 8200 (As 251mm2) My=(0.0400+0.00380.2)(4.32+1.75)2.72+(0.0965+0.01740.2)1.752.72=3.079kNm 考虑弯矩折减，m=3.0790.8=2.463kNm h02=100-20=80mm 取s=0.95 Asy=90.42mm2，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0570(4.32+3.5) 2.72 = -3.25kNm 考虑弯矩折减，m=-3.250.8=-2.6kNm 支座处h0=100-20=80mm 取s=0.95 Asx= 95.09mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =-0.0829(4.32+3.5) 2.72 = - 4.73kNm 考虑弯矩折减，m=-4.730.8=-3.784kNm Asy=138.84mm2，实配 8200 (As 251mm2) 板C一、基本资料： 恒荷载：g 1.2 3.6=4.32kN/m2 可变荷载标准值：q 1.4 2.5=3.5kN/m2 计算跨度l x = 4.5m；l y = 2.7m 板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx=(0.0076+0.03670.2)(4.32+1.75)2.72+(0.0242+0.08200.2)1.75 2.72 = 1.177kNm 考虑弯矩折减，m=1.1770.8=0.941kNm h01=100-30=70mm 取s=0.95 Asx= 39.67mm2，实配 8200 (As 251mm2) My=(0.0367+0.00760.2)(4.32+1.75)2.72+(0.0820+0.02420.2)1.752.72=2.799kNm 考虑弯矩折减，m=2.7990.8=2.239kNm h02=100-20=80mm 取s=0.95 Asy=82.25mm2，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0571(4.32+3.5) 2.72 = -3.255kNm 考虑弯矩折减，m=-3.2550.8=-2.6kNm 支座处h0=100-20=80mm 取s=0.95 Asx= 95.09mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =-0.0793(4.32+3.5) 2.72 = - 4.521kNm 考虑弯矩折减，m=-4.5210.8=-3.617kNm Asy=132.42mm2，实配 8200 (As 251mm2)2.2.2 不上人屋面板设计 板A一、 基本资料： 恒荷载：g 1.25.2 =6.24kN/m2 活荷载：q 1.40.7=0.98kN/m2 计算跨度l x = 4.5m；l y = 8.1-0.05-0.125+0.25=8.175m 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx=(0.0385+0.20.0056)(6.24+0.49)4.52+（0.0563+0.20.0081）0.494.52=5.974kNm 考虑弯矩折减，m=5.9740.9=5.377kNm h01=h-20=100mm 取s=0.95 故 Asx= 157.5mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =(0.0056+0.20.0385)(6.24+0.49) 4.52+（0.0081+0.20.0563）0.494.52=2.005kNm 考虑弯矩折减，m=2.0050.9=1.804kNm h02=h-30=90mm 取s=0.95 故 Asy=58.92mm2 ，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0814(6.24+0.98) 4.52 = - 11.901kNm 考虑弯矩折减，m=-11.9010.9=-10.711kNm 支座截面处h0=100mm Asx= 313.25mm2，实配 8100(As 503mm2) My =-0.0571(6.42+0.98) 4.52 = - 8.556kNm 考虑弯矩折减，m=-8.5560.9=-7.701kNm Asy= 225.75mm2，实配 8200 (As 251mm2) 板B一、 基本资料： 恒荷载：g 1.2 5.2 =6.24kN/m2 活荷载：q 1.4 0.7=0.98kN/m2 计算跨度l x =4.5-0.1-0.15+0.3=4.55m；l y = 8.175m 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx =(0.0382+0.00600.2)(6.24+0.49) 4.552 +（0.0524+0.20.0109）0.494.552=6.043kNm 板B为楼板的角区格，不折减 h01=h-20=100mm 取s=0.95 故Asx= 176.75mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =(0.0060+0.20.0382)(6.24+0.49) 4.552+（0.0109+0.20.0524）0.494.552=2.117kNm 板B为楼板的角区格，不折减 h01=h-30=90mm 取s=0.95 故Asy= 68.84mm2，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0809(6.24+0.98) 4.552 =-12.092kNm Asx= 354.09mm2，实配 8100(As 503mm2) My =-0.0571(6.24+0.98) 4.552 =-8.535kNm Asy= 249.67mm2，实配 8200 (As 251mm2) 板D一、 基本资料： 恒荷载：g 1.2 5.2 =6.24kN/m2 活荷载：q 1.4 0.7=0.98kN/m2 计算跨度l x =5.4m；l y = 8.175m 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx=(0.0340+0.20.0100)(6.24+0.49)5.42+（0.0507+0.20.0552）0.495.42=7.947kNm 考虑弯矩折减，m=7.9470.9=7.152kNm h01=h-20=100mm 取s=0.95 故 Asx= 209.42mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =(0.0100+0.20.0340)(6.24+0.49) 5.42+（0.0552+0.20.0507）0.495.42=4.231kNm 考虑弯矩折减，m=4.2310.9=3.808kNm h02=h-30=90mm 取s=0.95 故 Asy=124.25mm2 ，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0759(6.24+0.98) 5.42 = - 15.980kNm 考虑弯矩折减，m=-15.9800.9= -14.382kNm Asx= 420.59mm2，实配 8100(As 503mm2) My =-0.0571(6.24+0.98)5.42 = - 12.022kNm 考虑弯矩折减，m=-12.0220.9=-10.819kNmAsy= 316.75mm2，实配 8100 (As 503mm2) 板E一、基本资料： 恒荷载：g 1.2 5.2=6.24kN/m2 可变荷载标准值：q 1.4 0.7=0.98kN/m2 计算跨度l x = 4.55m；l y = 2.7m 板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.23、 计算结果： Mx=(0.0073+0.03700.2)(6.24+0.49)2.72+(0.0724+0.02630.2)0.49 2.72 =0.999kNm 考虑弯矩折减，m=0.9990.9=0.899kNm h01=100-30=70mm 取s=0.95 Asx=37.92mm2，实配 8200 (As 251mm2) My=(0.0370+0.00730.2)(6.24+0.49)2.72+(0.0263+0.07240.2)0.492.72=2.033kNm 考虑弯矩折减，m=2.0330.9=1.829kNm h02=100-20=80mm 取s=0.95 Asy=67.09mm2，实配 8200(As 251mm2) Mx =-0.0571(6.24+0.98) 2.72 = -3.005kNm 考虑弯矩折减，m=-3.0050.9=-2.705kNm 支座处h0=100-20=80mm 取s=0.95 Asx= 99.17mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =-0.0797(6.24+0.98) 2.72 = - 4.195kNm 考虑弯矩折减，m=-4.1950.9=-3.775kNm Asy=138.25mm2，实配 8200 (As 251mm2) 板F一、基本资料： 恒荷载：g 1.2 5.2=6.24kN/m2 可变荷载标准值：q 1.4 0.7=0.98kN/m2 计算跨度l x = 5.4m；l y = 2.7m 板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx=(0.0038+0.04000.2)(6.24+0.49)2.72+(0.0174+0.09650.2)0.49 2.72 = 0.710kNm 考虑弯矩折减，m=0.7100.8=0.568kNm h01=100-30=70mm 取s=0.95 Asx= 23.92mm2，实配 8200 (As 251mm2) My=(0.0400+0.00380.2)(6.24+0.49)2.72+(0.0965+0.01740.2)0.492.72=2.357kNm 考虑弯矩折减，m=2.3570.8=1.886kNm h02=100-20=80mm 取s=0.95 Asy=69.42mm2，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0570(6.24+0.98) 2.72 = -3.000kNm 考虑弯矩折减，m=-3.0000.8=-2.400kNm 支座处h0=100-20=80mm 取s=0.95 Asx= 88.08mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =-0.0829(6.24+0.98) 2.72 = - 4.363kNm 考虑弯矩折减，m=-4.3630.8=-3.491kNm Asy=127.75mm2，实配 8200 (As 251mm2) 板C一、基本资料： 恒荷载：g 1.2 5.2=6.24kN/m2 可变荷载标准值：q 1.4 0.7=0.98kN/m2 计算跨度l x = 4.5m；l y = 2.7m 板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx=(0.0076+0.03670.2)(6.24+0.49)2.72+(0.0242+0.08200.2)0.49 2.72 = 0.878kNm 考虑弯矩折减，m=0.8780.8=0.702kNm h01=100-30=70mm 取s=0.95 Asx= 29.75mm2，实配 8200 (As 251mm2) My=(0.0367+0.00760.2)(6.24+0.49)2.72+(0.0820+0.02420.2)0.492.72=2.185kNm 考虑弯矩折减，m=2.1850.8=1.748kNm h02=100-20=80mm 取s=0.95 Asy=64.17mm2，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0571(6.24+0.98) 2.72 = -3.005kNm 考虑弯矩折减，m=-3.0050.8=-2.404kNm 支座处h0=100-20=80mm 取s=0.95 Asx= 88.08mm2，实配 8200 (As 251mm2) My =-0.0793(6.24+0.98) 2.72 = - 4.174kNm 考虑弯矩折减，m=-4.1740.8=-3.339kNmAsy=122.50mm2，实配 8200 (As 251mm2)2.2.3 卫生间一、 基本资料： 恒荷载：g 1.2 5.4 =6.48kN/m2 活荷载：q 1.4 2.5=3.5kN/m2 计算跨度l x =4.5-0.1-0.15+0.3=4.55m；l y = 8.175m 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 泊松比：0.2二、计算结果： Mx =(0.0382+0.00600.2)(6.48+1.75) 4.552 +（0.0524+0.20.0109）1.754.552=8.690kNm 板B为楼板的角区格，不折减 h01=h-20=100mm 取s=0.95 故Asx= 254.33mm2，实配 8100 (As 503mm2) My =(0.0060+0.20.0382)(6.48+1.75) 4.552+（0.0109+0.20.0524）1.754.552=3.099kNm 板B为楼板的角区格，不折减 h01=h-30=90mm 取s=0.95 故Asy= 100.92mm2，实配 8200 (As 251mm2) Mx =-0.0809(6.48+3.5) 4.552 =-16.715kNm Asx= 488.83mm2，实配 8100(As 503mm2) My =-0.0571(6.48+3.5) 4.552 =-11.797kNm Asy= 345.33mm2，实配 8100 (As 503mm2) 3 竖向荷载作用下框架结构的内力计算3.1 横向框架计算单元根据结构布置和荷载计算，对一榀横向中框架进行计算，如图所示。房间内直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影线所示。 图3.1 横向框架计算单元3.2 梁、柱线刚度计算表3.1 横梁线刚度计算类别bhIlEcI/l1.5EcI/l2EcI/l(mm)（）（m）（）（）（）边横梁0.30.80.01288.115.823.731.6中横梁0.30.40.00162.75.938.9411.9表3.2 柱线刚度ic计算层次hbhIEcI/l0.9EcI/l（m）（mm）（）（）（）124.50.40.60.00721614.40.50.50.005211.610.4353.60.40.60.007220180.50.50.005214.413 图3.2 横向中框架梁、柱线刚度（单位：） 所计算的中框架是对称结构，在计算竖向荷载作用时，取一半计算。3.3 恒载荷载计算 荷载计算：线荷载 屋面：屋面恒载5.2kN/m2 屋面板传来的恒载：5.25.428.08 kN/m室内梁自重：0.300.825=6 kN/m室内梁侧粉刷：2（0.8-0.12）0.02170.46 kN/m 室内横梁的矩形线荷载合计：6.46 kN/m 室内横梁的梯形线荷载合计：28.08 kN/m走廊板传来的恒载：5.22.714.04 kN/m走廊梁自重：0.300.425=3 kN/m走廊梁侧粉刷：2（0.4-0.10）0.02170.204 kN/m 走廊横梁的矩形线荷载合计：3.204 kN/m 走廊横梁的三角形线荷载合计：14.04 kN/m楼面：楼面恒载4.1kN/m2楼面板传来的恒载：4.15.422.14 kN/m室内梁自重：0.300.825=6 kN/m室内梁侧粉刷：2（0.8-0.12）0.02170.462 kN/m室内梁上墙自重：0.24（3.6-0.8）1912.768 kN/m室内梁上墙面粉刷：（3.6-0.8）0.022171.904 kN/m 室内横梁的矩形线荷载合计：21.132kN/m 室内横梁的三角形形线荷载合计：22.14 kN/m走廊：楼面恒载3.6 kN/m2走廊楼面传来的恒载：3.62.79.72 kN/m走廊梁自重0.300.425=3 kN/m走廊梁侧粉刷：2（0.4-0.10）0.02170.204 kN/m 走廊横梁的矩形线荷载合计：3.204 kN/m 走廊横梁的三角形线荷载 合计：9.72 kN/m 荷载计算：集中荷载屋面框架节点集中荷载：边柱连系梁自重：0.250.65.42520.25KN粉刷：0.02（0.6-0.12）25.4171.763KN1m高女儿墙自重：15.40.2419=24.624KN粉刷：10.0225.417=3.672KN连系梁传来的屋面荷载：1/25.41/25.45.237.908KN 顶层边节点集中荷载合计：88.217KN中柱连系梁自重：0.250.65.42520.25KN粉刷：0.02（0.6-0.12）25.4171.763KN 连系梁传来的屋面荷载：1/2(5.4+5.4-2.7)2.7/23.65.2=18.6 KN1/25.45.41/25.2=37.908 KN 顶层中节点集中荷载合计：78.521KN楼面框架节点集中荷载：边柱连系梁自重：0.250.65.42520.25KN粉刷：0.02（0.6-0.12）25.4171.763KN塑钢窗：5 KN窗下墙体自重：0.241.25.41929.5KN窗下墙体粉刷自重：20.021.25.4174.41KN框架柱自重：0.60.43.62521.6KN框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)20.023.617=2.448KN连系梁传来的楼面自重：1/25.45.41/24.129.889KN 楼面层边节点集中荷载合计：114.86KN中柱连系梁自重：0.250.65.42520.25KN粉刷：0.02（0.6-0.12）25.4171.763KN内纵墙自重：5.4(3.6-0.6)0.2419=73.872KN粉刷：5.4(3.6-0.6)20.0217=11.016KN框架柱自重：0.60.43.62521.6KN框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)20.023.6917=2.448KN 连系梁传来的楼面自重：1/2(5.4+5.4-2.7）2.7/23.65.218.6KN1/25.45.41/24.1=29.889 KN 楼面层中节点集中荷载合计：179.438KN屋面层梁上作用的恒载 图3.3 屋面层梁上作用的恒载在上图中，gk1、qk1分别代表横梁自重，是均布荷载形式；gk2和gk2分别代表房间和走廊传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。 gk1 =6.4