模板计算书(同名24442).doc

附模板工程计算书：东方万汇城项目南北连接地下通道A一期模板工程计算书1. 板模板(扣件钢管架支撑)计算书 213页2. 梁模板(碗扣架支撑)计算书 1429页3. 柱模板计算书 3047页4. 墙模板计算书 4856页、板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。板段：B1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：4.3m；混凝土楼板厚度：700mm；结构表面要求：外露；立杆纵向间距或跨距la：0.9m；立杆横向间距或排距lb：0.9m；立杆步距h：1.2m；扫地杆距支撑面h1：0.37m； (二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：915mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：2根4080木方（宽度高度mm）；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根483钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.915m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 915183/12= 4.447105mm4； W = 915182/6 = 4.941104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.915=0.275 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.9150.7=15.372 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.9150.7=0.705 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.275+ 15.372+ 0.705=16.351 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.915=2.288 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=16.351kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=21.884kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.216.351+1.42.288) =20.541kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3516.351+1.40.72.288) =21.884kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.216.351 =17.659kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.3516.351 =19.867kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.941104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.435kNm； Ma=0.125ql2=0.12521.8840.32 =0.246kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.12517.6590.32+0.253.1500.3 =0.435kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.12519.8670.32+0.252.2050.3 =0.389Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.435106/4.941104=8.802N/mm2；实际弯曲应力计算值 =8.802N/mm2 小于抗弯强度设计值f =29N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 16.351kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =4.447105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.750mm；面板的最大挠度计算值: = 516.3513004/(384115004.447105)=0.337mm；实际最大挠度计算值: =0.337mm小于最大允许挠度值: =0.750mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根4080木方（宽度高度mm），间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=240803/12 = 3.413106 mm4； W=240802/6 = 8.533104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.3=0.090 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.30.7=5.040 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.30.7=0.231 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.090+5.040+ 0.231=5.361 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.3=0.750 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=5.361+0.0384=5.3994kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(5.361+0.0384) =5.831kN/m； q2=0.91.40.750 =0.945kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(5.361+0.0384) =6.560kN/m； q2=0.91.40.70.750 =0.662 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(5.361+0.0384) =5.831kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(5.361+0.0384) =6.560kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.982kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1006.5600.92+0.1170.6620.92 =0.594kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0805.8310.92+0.2133.1500.9=0.982kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=5.275 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6006.5600.9+0.6170.6620.9=3.910kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6005.8310.9+0.6753.150=5.275kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6775.39949004/(100100003.413106)=0.703mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.982106/8.533104 =11.505N/mm2实际弯曲应力计算值 =11.505N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.638100064000/(3.41310640)=1.236N/mm2；实际剪应力计算值 1.236 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.703mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=2.250mm；实际最大挠度计算值: =0.703mm小于最大允许挠度值: =2.250mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根483钢管（直径厚度mm），间距900mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.3=0.450 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=5.831kN/m；q2=0.91.40.450 =0.567kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=6.560kN/m；q2=0.91.40.70.450 =0.397kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1005.8310.9+1.2000.5670.9 =6.385kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1006.5600.9+1.2000.3970.9 =6.923kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=6.923kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1005.39940.9=5.345kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.090 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.067 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 1.669kN.m 最大剪力：V= 8.818kN 最大变形：= 1.685mm 最大支座反力：F= 22.705kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=1.669106/8.980103 =185.844N/mm2实际弯曲应力计算值 =185.844N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=4.40910006084/(2.1561053)=41.473N/mm2；实际剪应力计算值 41.473 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为1.685mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.190mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.681mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=22.238+0.643=22.882 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.3=0.300 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 22.238 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(4.3-0.7)=0.643 kN；注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=22.882 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查碗扣架规范JGJ166-2008附录E得到= 0.268；立杆计算长度lo=h+2a=1.2+20.684=2.568m；计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.89cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=2.568100/1.580=162.532钢管立杆长细比= 162.532 小于钢管立杆允许长细比 = 230，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=22.882103/(0.2684.890102) = 174.337N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 174.337N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！、梁模板(碗扣架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：L1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.6m；梁截面高度D：1.4m；楼层高度H：4.3m；结构表面要求：外露；混凝土楼板厚度：700mm；梁边至板支撑距离：0.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.6m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：3；梁底两侧立杆间距lc：0.6m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：300*2；梁底扫地杆距支撑面h1：0.37m；板底扫地杆距支撑面h1：0.37m；板底立杆步距h：1.2m；板底支撑梁及模板总厚度：142mm；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：17.848kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：600；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根4080木方（宽度高度mm）；间距(mm)：140*4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：600mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,250*2；4.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横承重)；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根4080木方（宽度高度mm）；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=33.600 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=17.848/24.000=0.744m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=17.8481=17.848kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=max（q1，q2）=23.449kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.42)1=21.796kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)1=23.449kN/m；顶部荷载：q=0.91.40.721=1.764kN/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=5.925kNN2=0.022kNN3=1.743kNN4=1.135kN 最大弯矩 M= 0.216kNm 最大剪力：V= 2.979kN 最大变形：= 0.307mm 最大支座反力：F= 5.925kN3.面板计算(一) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.216106/5.400104 =3.993N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.993N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.307mm，容许挠度为0.350mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为0.350mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为0.350mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为0.350mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.306mm，容许挠度为0.350mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，共4组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用：q = 5.925/1=5.925 kN/m；(b) 计算挠度采用：q = 4.997/1=4.997 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.9250.62=0.213kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.65.9250.6=2.133kN最大支座力 N=1.1ql =1.15.9250.6=3.910kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6774.9976004/(10010000.0001.707106)=0.257mm(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.213106/4.267104 =4.999N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.999N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.133100032000/(1.70710640)=1.000N/mm2；实际剪应力计算值 1.000 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算最大挠度： =0.257mm；容许挠度: 结构表面外露=l/400=1.500mm；实际最大挠度计算值: =0.257mm小于最大允许挠度值: =1.500mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483钢管（直径厚度mm）为一组，间距600mm。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.120kNm 最大剪力：V= 3.006 kN 最大变形：= 0.015mm 最大支座反力：F= 3.006kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.120106/8.980103 =13.391N/mm2实际弯曲应力计算值 =13.391N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.50310006084/(2.1561053)=14.139N/mm2；实际剪应力计算值 14.139 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.006 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.006kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600183/12= 2.916105mm4； W = 600182/6 = 3.240104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.600=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.6001.4=20.160 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.6001.4=1.260 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=21.720 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.600=1.200 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=21.720kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=27.448kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.221.720+1.41.200) =24.970kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3521.720+1.40.71.200) =27.448kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.240104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.372105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=27.448kN/m；面板计算跨度: l = 600/(4-1)=200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.372105/3.240104=4.236N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.236N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 21.720 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.916105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 521.720200.0004/(384115002.916105) = 0.135 mm；实际最大挠度计算值: =0.135mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 27.448200.000/600.000+0.026=9.175 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 21.720200.000/600.000+0.019=7.259 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.1750.62=0.330kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.69.1750.6=3.303kN最大支座力 N=1.1ql =1.19.1750.6=6.056kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6777.2596004/(10010000.0001.707106)=0.373mm (一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.330106/4.267104 =7.742N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.742N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.303100032000/(1.70710640)=1.548N/mm2；实际剪应力计算值 1.548 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.373mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=1.500mm；实际最大挠度计算值: =0.373mm小于最大允许挠度值: =1.500mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根483.0钢管，间距600mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力6.056kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.340kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.791kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.627kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.090kN/m；计算挠度时取0.067 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=4.258kNN2=10.346kNN3=4.258kN计算得到： 最大弯矩：M= 0.337kN.m 最大剪力：V= 5.173kN 最大变形：= 0.018mm 最大支座反力：F= 10.346kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.337106/8.980103 =37.552N/mm2实际弯曲应力计算值 =37.552N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=2.58710006084/(2.1561053)=24.330N/mm2；实际剪应力计算值 24.330 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为0.750mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为0.750mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =10.346 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(4.3-1.4)=0.466 kN；注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；N =N1+N2=10.346+0.466=10.813 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.308；立杆计算长度lo=h+2a=1.2+20.584=2.368m；计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=2.368100/1.580=149.873钢管立杆长细比= 149.873 小于钢管立杆允许长细比 = 230，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =10.813103/(0.3084.890102) = 71.703N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.703N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！、柱模板计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱段：Z1。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.基本参数柱模板高度：2.3m；结构表面要求：外露；柱截面宽B：600mm；柱截面高H：1000mm；搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；采用双扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；2.面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：200,600*3；材料：1根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce