某机械厂降压变电所电气毕业设计.doc

四川职业技术学院毕业设计（论文）题目：某机械厂降压变电所电气设计系 别： 电子电气工程系 专 业： 电气自动化 班 级： 10电气 姓 名： 学 号： 指导教师： 完成时间： 2013年1月 四川职业技术学院毕业设计（论文）目 录前 言1摘 要2第一章 设计任务31.1 设计题目31.2 设计要求31.3 设计依据31.4 设计任务51.5 参考资料6第二章 负荷计算和无功功率补偿72.1 负荷的计算72.2 无功功率的补偿15第三章 变电所位置和型式的选择183.1 变电所位置的选择183.2 变电所的类型及型式选择19第四章 变电所主变压器台数和容量及主结线方案的选择204.1 变压器台数选择的原则204.2 变电所主变台数和容量的选择204.3 变电所主接线方案的选择204.4 变电所的总体布置方案21第五章 短路电流的计算225.1 绘制计算电路225.2 确定基准值225.3 计算短路电路中各元件的电抗标幺值225.4 计算K1点（10.5Kv侧）的短路总电抗及三相短路电流和短路容量235.5 计算K2点（0.4Kv侧）的短路总电抗及三相短路电流和短路容量23第六章 变电所高低压线路的选择246.1 10kv高压进线的选择校验246.2 380v低压出线的选择校验246.3 作为备用电源的高压联络线的选择校验27第七章 设计图纸297.1 变电所的主接线图297.2 设备材料表29参考文献31结束语322四川职业技术学院毕业设计（论文）前 言电能作为最基本的能源，不仅满足于人民生活需要，企业生产也需要电，整个人类社会的进步更需要电；今天，我国经济高速发展，我们整个生活、生产乃至社会将进入电气化的新时代，电能已成为工业、农业、交通运输、国防科技及人民生活等各方面不可缺少的能源；电力工业的发展水平，是一个国家经济发达程度的重要标志。电力工业必须优先于其它工业的发展而发展，其建设和发展的速度必须高于国民经济生产总值的增长速度，只有这样，国民经济各部门才能够快速而稳定地发展。在工厂中，变配电所将电网输送来的电能进行接收、变换、分配以期能够达到驱动负载正常工作，并使电能能够合理分配，创造最大的效益，尤为重要。设计一个合理的变配电所，能够合理的分配电力资源，同时能够满足企业的生产所需。本次设计根据课题提供的某机械制造厂的用电负荷和供电条件，气候条件，并适当考虑生产的发展，按照国家相关标准、设计准则，本着安全可靠、技术先进、经济合理的要求确定本厂变电所的位置和形式。通过负荷计算，确定主变压器的台数和容量。进行短路电流计算，选择变电所主接线方案及高低压设备与进出线,最后按要求写出设计说明书,并绘出设计图样。具体过程和步骤:根据工厂总平面图,工厂负荷情况,供电电源情况,气象资料等,先计算电力负荷,判断是否要进行无功功率补偿,接着进行变电所位置和型式选择,并确定变电所变压器台数和容量, 主接线方案选择,最后进行短路电流的计算,并对变电所一次设备选择和高低压线路的选择做出最经济，最合理，最安全的设计方案，达到供电的要求：安全，可靠，经济，优质。摘 要随着电力行业的不断发展，人们对电力供应的要求越来越高，特别是供电的稳固性、可靠性和持续性。然而电网的稳固性、可靠性和持续性往往取决于变电所的合理设计和配置。工厂变配电所作为工厂供电的核心，它的设计是否合理关系到工厂的生产是否能够高效、经济地运行。一个典型的变电配电系统要求变电设设备运行可靠、操作灵活、经济合理、扩建方便。出于这几方面的考虑，本文设计机械厂变配电所。通过对工厂的负荷进行负荷计算，以选择变压器的型号，变电所的位置及变电所的主接线方式。主接线方式是整个设计的核心部分，从运行的可靠性、经济性来确定主接线的接线方式，再根据主接线的接线方式进行短路电流计算，利用负荷计算数据选择高低压电器设备和进出线等同时为了用电的安全性必须按照具体要求对保护装置进行选型，设计和配置。力求做到运行可靠，操作简单、方便，经济合理。具有扩建的可能性和改变运行方式时的灵活性。使其更加贴合实际，更具现实意义。【关键词】：机械厂变配电所 核心 电气设计 安全 可靠 第一章 设计任务1.1 设计题目某机械厂降压变电所电气一次设计1.2 设计要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置与型式，确定变电所主变压器的台数与容量，选择变电所主结线及高低压设备与进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护装置，最后按要求写出设计说明书，绘出设计图样。1.3 设计依据1. 工厂总平面图（如图1-1） 图1-1 工厂总平面图2. 工厂负荷情况本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为3000h，日最大负荷持续时间为16h。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外，其余均位三级负荷。低压动力设备均为三相，额定电压为380V。照明及家属电气均为单相，额定电压为220V。本厂的负荷见下表1-1。表1 -1 工厂负荷统计资料厂房编号用电单位名称负荷性质设备容量（kw）需要系数功率因数1铸造车间动力4000.40.7照明100.812锻压车间动力4000.30.65照明100.813金工车间动力3500.20.6照明100.814工具车间动力3000.30.6照明80.815电镀车间动力3000.50.8照明80.916热处理车间动力2500.50.8照明100.817装配车间动力1500.40.75照明80.718机修车间动力1500.30.7照明50.819锅炉房动力500.60.7照明30.8110仓库动力300.30.6照明20.8111宿舍区照明3000.713、供电电源情况按照工厂与当地供电部门签定的供用电协议规定，本厂可由附近一条10KV的共用电源干线取得工作电源。该干线的走向见附图2。该干线的导线牌号为LGJ95型，导线为等边三角形排列，线距为1m，干线首端距离本厂5km，该干线首端所装高压断路器的断流容量为300M.VA，此断路器配备有定时限过电流保护和电流速断保护，其定时限过电流保护整定的动作时间为1s，为满足工厂二级负荷的要求，可采用高压或低压联络线由邻近的单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长5km，电缆线路总长度20km，低压侧功率因数在cos=085以上，高压侧不得低于09。4、气象资料本厂所在地区的年最高气温为40C，年平均气温为20C，年最低气温为-3C，年最热月平均最高气温为40C，年最热月平均气温为38C，年最热月地下08m处平均气温为30C。1.4 设计任务1、写出设计任务说明书设计说明书包括：（1）目录（2）前言（3）负荷计算和无功功率补偿。（4）变电所位置和型式的选择。（5）变电所主变压器台数、容量及主接线方案的选择。（6）短路电流计算。（7）变电所高、低压线路的选择。（8）附录参考文献2、设计图纸（1）变电所主接线图。（2）变电所电气设备平面布置图。（3）电气设备清单。（4）短路计算表。1.5 参考资料1、供配电技术应用 高等教育出版社 赵德申主编 2、工厂供电 机械工业出版社 刘介才主编3、工厂供电简明设计手册 机械工业出版社 刘介才主编第二章 负荷计算和无功功率补偿2.1 负荷的计算本设计各车间计算负荷采用需要系数法确定。主要计算公式有： 有功计算负荷（kW） 无功计算负荷（kvar）: 视在计算负荷（kVA）： 计算电流（A）: 单相Ic=Pc/Up cos (1)铸造车间动力组 查表可得Kd=0.4, cos=0.7, tan=1.02,因此 Pc11= 0.4400Kw=160Kw Qc11=1601.02Kvar=163.2Kvar =228.5KV.A 铸造车间照明组 Kd=0.8 tan=0 Sc=10Kw cos=1.00, 因此 Pc12=0.810Kw=8 Kw Qc12=80 Kvar=0Kvar Ic12= 8/0.221=36.36A 则铸造车间总计算负荷 Pc1= Pc11+ Pc12=(160+8)Kw=168Kw Qc1= Qc11+ Qc12=163.2 Kvar (2)锻压车间动力组 查表可得Kd=0.3, cos=0.65, tan=1.17 ,因此 Pc21=0.3400Kw=120Kw Qc21=1201.17Kvar=140.4 Kvar 锻压车间照明组 Kd=0.8 Sc=10Kw tan=0 cos=1.00,因此 Pc22=0.810Kw=8Kw Qc22=0 Ic22=8/0.22A=36.36A 则锻压车间总计算负荷 Pc2=（120+8）Kw=128Kw Qc2=140.4 Kvar (3)金工车间动力组 查表得Kd=0.2, cos=0.60，Sc=350Kw tan=1.17 因此 Pc31=0.2350Kw=70Kw Qc31=1.1770 Kvar=81.9 Kvar 金工车间照明组 Kd=0.8 , cos=1 tan=0 Sc=8Kw 因此 Pc32=0.810Kw=8Kw Qc32=0Ic32=8/0.22A=36.36A 则金工车间在总计算负荷 Pc3=（70+8）Kw=78Kw Qc3=81.9 Kvar （4）工具车间动力组 查表可得 Kd=0.3, cos=0.60，tan=1.33 Sc=300Kw 因此 Pc41=0.3300Kw=90Kw Qc41=1.3390 Kvar=119.7 Kvar 工具车间照明组 Kd=0.8 , cos=1 tan=0 Sc=8Kw 因此Pc42=0.88Kw=6.4Kw Qc42=0 Ic42=6.4/0.22 KV =29.1A 则工具车间总计算负荷 Pc4=（90+6.4）Kw=96.4Kw Qc4=119.7Kvar （5）电镀车间动力组 查表可得 Kd=0.5, cos=0.80，tan=0.7 Sc=250Kw ,因此 Pc51=0.5300Kw=150Kw Qc51=0.7150 Kvar=105 Kvar 电镀车间照明组 Kd=0.9 , cos=1 tan=0 Sc=5Kw ,因此 Pc52=0.98Kw=7.2Kw Qc52=0 Ic52=7.2/0.22 KV =32.7A 则电镀车间总计算负荷 Pc5=（150+7.2）Kw=157.2Kw Qc5=105 Kvar （6）热处理车间动力组 查表得Kd=0.5, cos=0.80，tan=0.78 Sc=200Kw 因此 Pc61=0.5250Kw=125Kw Qc61=0.78125 Kvar=97.5 Kvar 热处理车间照明组 Kd=0.8 cos=1 tan=0 Sc=8Kw ，因此 Pc62=0.810Kw=8Kw Qc62=0 Ic62=8/0.22 KV =36.36A 则热处理车间总计算负荷 Pc6=（125+8）Kw=133Kw Qc6=97.5 Kvar （7）装配车间动力组 查表得Kd=0.4, cos=0.75，tan=1.02 Sc=150Kw 因此 Pc71=0.4150Kw=60Kw Qc71=1.0260Kvar=61.2 Kvar 装配车间照明组 Kd=0.7 cos=1 tan=0 Sc=10Kw ，因此 Pc72=0.78Kw=5.6Kw Qc72=0 Ic72=5.6/0.22 KV =25.45A 则装配车间总计算负荷 Pc7=（60+5.6）Kw=65.6Kw Qc7=61.2Kvar （8）机修车间动力组 查表得Kd=0.3, cos=0.70，tan=1.33 Sc=200Kw 因此 Pc81=0.3150Kw=45Kw Qc81=1.3345Kvar=59.85 Kvar 机修车间照明组 Kd=0.8 cos=1 tan=0 Sc=8Kw，因此 Pc82=0.85Kw=4Kw Qc82=0 Ic82=4/0.22 KV =18.18A 则机修车间总计算负荷 Pc8=（45+4）Kw=49Kw Qc8=59.85Kvar (9) 锅炉房动力组 查表得Kd=0.6, cos=0.70，tan=0.75 Sc=50Kw 因此 Pc91=0.650Kw=30Kw Qc91=0.7530Kvar=22.5 Kvar 锅炉房照明组 Kd=0.8 cos=1 tan=0 Sc=3Kw ，因此 Pc92=0.83Kw=2.4Kw Qc92=0 Ic92=2.4/0.22 KV =10.9A 则锅炉房总计算负荷 Pc9=（30+2.4）Kw=32.4Kw Qc9=22.5Kvar （10）仓库的动力组 查表得Kd=0.3, cos=0.6，tan=0.75 Sc=50Kw 因此 Pc10.1=0.330Kw=9Kw Qc10.1=0.759Kvar=6.75 Kvar 仓库照明组 Kd=0.8 cos=1 tan=0 Sc=5Kw ，因此 Pc10.2=0.82Kw=1.6Kw Qc10.2=0 Ic10.2=1.6/0.22 KV =7.27A 则仓库总计算负荷 Pc10=（9+1.6）Kw=10.6Kw Qc10=6.75Kvar (11) 宿舍照明 Kd=0.7, cos=1， Sc=300Kw 因此 Pc11.2=0.7300Kw=210Kw Qc11.2=0 Ic11.2=210/0.22 KV =954.55A则工厂总计算负荷Pc=KpPc总=0.851128.2 Kw=958.97 KwQc=KqQc总=0.9858 Kvar =772.2 Kvar 表2-1某机械厂负荷计算表(需要系数法)编号名称类别设备容量需要系数costan计算负荷Pc/KwQc/KwSc/KVAIc/A1铸造车间动力4000.40.71.02160163.2228.5347.3照明100.81080836.36小计410168163.2234.2355.862锻压车间动力4000.30.651.17120140.4184.7280.7照明100.81080836.4小计410128140.4189.99288.663金工车间动力3500.20.601.177081.9107.7163.7照明100.81080836.36小计3607881.9113.1171.834工具车间动力3000.30.61.3390120150227.6照明80.8106.406.429.1小计30896.4120153.7233.55电镀车间动力3000.50.80.75150105183.1278.2照明80.9107.207.232.7小计308157.2105189287.226热处理室动力2500.50.80.7812597.5158.53240.86照明100.81080836.36小计26013397.5164.91250.557装配车间动力1500.40.751.026061.285.7130.3照明80.7105.605.625.45小计15865.661.289.72136.38机修车间动力1500.30.71.334559.8574.88113.77照明50.81040418.18小计1554959.8577.35117.59锅炉房动力500.60.70.753022.537.524.7照明30.8102.402.410.9小计5332.422.539.46010仓库动力300.30.60.7596.7511.2517.1照明20.8101.601.67.27小计3210.66.7512.4818.9611生活区照明3000.7102100210954.55总计(380V侧)动力23801128.2858照明374计入Kp=0.85 Kq=0.90.79958.97772.21231.23712.2 无功功率的补偿由表2-1可知，该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有0.79，而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷时功率因数不能低于0.9.考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此380V侧补偿后的功率因数应稍大于0.9，这里取cos=0.92，因此要使变电所低压侧的功率因数由0.79提高到0.92需在低压侧补偿的无功功率容量：Qc=Pc(tan1-tan2)=958.97tan(arccos0.79)-tan(arccos0.92)=335.72kvar选PGJ1型低压自动补偿屏，并联电容器为BW0.4-14-3型，采用主屏1台与辅屏6台相组合 380v侧补偿前的计算负荷和功率因数为cos=0.79 Pc=958.97Kw Qc=772.2Kvar Ic=1870.66A无功补偿容量Q补=335.72Kvar380v侧补偿后的负荷Pc=958.97Kw Qc=（772.2-335.72）=436.48Kvar补偿后变压器的功率损耗为PT=0.0151053.63Kw=15.8KwQT=0.061053.63 kvar=63.22kvar补偿后的低压侧功率因数cos=958.97/1053.63=0.91补偿后10Kv侧负荷总计为 Pc=（958.97+15.2）Kw=974.17kwQc=（436.48+63.22）kvar=499.7 kvar补偿后变电所高压侧的功率因数为 cos=974.17/1094.85=0.89由于工厂要求功率因数在cos=085以上，高压侧不得低于09。显然所求的功率因数满足规定要求.因此无功功率补偿后工厂380V侧和10KV侧的负荷计算如表所示项 目cos计算负荷P30/KWQ30/kvarS30/KVAI30/A380V侧补偿前负荷0.79958.97772.21231.231870.66380V侧无功补偿容量-335.72380V侧补偿后负荷0.91958.97436.481053.631600.8310KV侧补偿后负荷总计0.91974.17499.71094.8563.21第三章 变电所位置和型式的选择3.1 变电所位置的选择应根据下列要求经技术、经济比较确定： 1、接近负荷中心； 2、进出线方便； 3、接近电源侧； 4、设备运输方便； 5、不应设在有剧烈振动或高温的场所； 6、不宜设在多尘或有腐蚀性气体的场所，当无法远离时，不应设在污染源盛行风向的下风侧； 7、不应设在厕所、浴室或其他经常积水场所的正下方，且不宜与上述场所相贴邻； 8、不应设在有爆炸危险环境的正上方或正下方，且不宜设在有火灾危险环境的正上方或正下方，当与有爆炸或火灾危险环境的建筑物毗连时，应符合现行国家标准爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范的规定； 9、不应设在地势低洼和可能积水的场所。 综上所述按负荷功率矩法确定负荷中心工厂是10kv以下，变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定。在工厂的平面图下侧和左侧，分别作一条直角坐标的x轴和y轴，然后测出各车间和宿舍区负荷点的坐标位置，p1、p2、p3p10分别代表厂房1、2、310号的功率，设定p1、p2p10并设定p11为生活区的中心负荷，如图3-1所示。而工厂的负荷中心的力矩方程，可得负荷中心的坐标 把各车间的坐标带入上述2个公式，得到x=5.38，y=5.38.由计算结果可知，工厂的负荷中心在6号厂房的东北角。考虑到周围环境和减少企业内部的高压线路，且1号，5号，9号车间属于二级负荷，必须保证供电的可靠性和方便性，所以变电所设在6号车间的右方见图3。变电所类型有室内型和室外型。室内型运行维护方便，占地面积少。所以采用室内型变电所。3.2 变电所的类型及型式选择（1）独立变电所（2）附设变电所（3）车间内变电所（4）地下变电所建造变配电所的经济效益，选择将变电所，所以变电所的类型为露天附设变电所。第四章 变电所主变压器台数和容量及主结线方案的选择4.1 变压器台数选择的原则1应满足用电负荷对供电可靠性的要求。对供有大量一、二级负荷的变电所，应采用两台变压器，以便当一台变压器发生故障或检修时，另一台变压器能对一、二级负荷继续供电。对只有二级而无一级负荷的变电所，也可以只采用一台变压器，但必须有备用电源。2对季节性负荷或昼夜负荷变动较大，适于采用经济运行方式的变电所，可采用两台变压器。3当负荷集中且容量相当大的变电所，虽为三级负荷，也可以采用两台或多台变压器。4在确定变电所台数时，应适当考虑负荷的发展，留有一定的余地。4.2 变电所主变台数和容量的选择考虑到变压器在车间建筑内，根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所只需装设一台主变压器。其型式采用S9，由于Sc=1094.85KVA, 根据容量公式SN.TSc，故选择SN.T=1250KVA。即选一台S9-1250/10型低损耗配电变压器。至于工厂二级负荷的备用电源，由与邻近单位相联的高压联络线来承担。4.3 变电所主接线方案的选择由于本厂的工作电源由附近一条10KV的共用电源干线取得，所取得的电源供本厂使用，且存在的多个二级负荷可以采用与邻近单位相联的高压联络线来承担。故此变电所只需装设1台主变压器即可。由此，可以选择采用高压断路器。高压断路器可以使得变电所的切换操作非常灵活方便；而且高压断路器都配有继电保护装置，在变电所发生的短路和过负荷是能自动跳闸后再短路故障和过负荷消除后又能直接迅速合闸，从而使回复供电的时间大大缩短。有利于工厂的车间的工作，故选择变电多采用高压侧为高压隔离开关-断路器的形式。如图4-1 图4-1 4.4 变电所的总体布置方案变配电所的布置必须要有值班室，且值班室必须紧靠高低压配电室而且还都要有门直通。变电所的容量很大，故必须要有高压配电室。变压器室与低压配电室相邻，使得变压器的低压出线距离既短而且方便。高压配电室向外为双门，与值班室的门为双向开启，低压配电室、变压器室的门均应向外开启，保证了运行与维修的方便和安全。综合上面的论述，可以选择变电所的平面布置方案（如图4-2） 图4-2 变电所的平面布置图 1-高压配电室 2-变压器室3-低压配电室 4-值班室第五章 短路电流的计算5.1 绘制计算电路5.2 确定基准值设Sd=100MVA，UR1=UC1=10.5kv， UR2= UC2=0.4KV，则基准电流为5.3 计算短路电路中各元件的电抗标幺值 (1) 电力系统电抗标么值：断路器的断流容量Soc=300MVA，因此（2）架空线路的电抗标么值： 查供配电技术应用表4-1可得LGJ-95的x0=0.35/km，而线路长5km，因此1.6（3）电力变压器的电抗标么值： 查表可得UZ%=4.5,故因此绘制出等效电路图如下5.4 计算K1点（10.5Kv侧）的短路总电抗及三相短路电流和短路容量 (1 )总电抗标幺值（2）三相短路电流周期分量有效值为其他三相短路电流三相短路容量5.5 计算K2点（0.4Kv侧）的短路总电抗及三相短路电流和短路容量（1）总电抗标幺值（2）三相短路电流周期分量有效值 （3）其它短路电流（4）三相短路容量以上计算结果综合如表5-1所示.短路计算点三相短路电流/KA三相短路容量/MVAk12.852.852.857.274.3051.81k226.0426.0426.044828.418.1第六章 变电所高低压线路的选择6.1 10kv高压进线的选择校验 （1）10KV高压进线的选择校验 采用LGJ型钢芯铝绞线架空敷设，接往10KV公用干线。由题目可知应选择LGJ95型的导线由于此线路很短，不需要校验电压损耗。（2）由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验 采用YJV22-10KV-335型交联聚乙烯绝缘的铜芯电缆直接埋地敷设。1）按发热条件选择。由I30 =71A及年最热月地下08m处平均气温为30C，查表可得，初选缆芯为235 mm2的交联电缆，查工厂供电简明设计手册表得 其Ial=110AI30，满足发热条件。2)校验短路热稳定。按下式计算满足短路热稳定的最小截面，式中的C值由供配电技术应用附表12可查得。因此YJV22-10KV-335电缆满足要求。6.2 380v低压出线的选择校验 (1)馈电给1号厂房(铸造车间)的线路采用VV22-1250型聚氯乙烯绝缘铜芯电缆直接埋地敷设。1)按发热条件选择。由Ic=355.86A及地下0.8m土壤温度为30，查供配电附表16-1可初选240mm2，由于当地土壤温度不为25，则其Ial=4760.95=452AIc，满足发热条件。2)校验电压损耗。由工厂平面图量得变电所至1号厂房距离约50m，而由表供配电附表16-2查得240mm2的铜芯电缆的R0=0.15/km(按缆芯工作温度50计)，X0=0.07/km,又1号厂房的Pc=164kw,Qc=163.2kvar,因此可得：满足允许电压损耗5%的要求。3)短路热稳定度校验。按下式求满足短路热稳定度的最小截面式中tima变电所高压侧过电流保护动作时间按1秒整定(终端变电所)，再加上断路器断路时间0.1秒，再加0.05秒由于前面所选120mm2的缆芯截面小于Amin，不满足短路热稳定度要求，因此改选缆芯150mm2 的聚氯乙烯电缆，即VV22-1250-3240+1150的四芯电缆(中性线芯按不小于相线芯一半选择，下同)。(2)馈电给2号厂房(锻压车间)的线路 亦采用VV22-1250聚氯乙烯绝缘铜芯电缆直埋敷设。(方法同上，从略)缆芯截面选240mm2，即VV22-1250-3240+1150的四芯电缆。(3)馈电给3号厂房(金工车间)的线路 亦采用VV22-1250聚氯乙烯绝缘铜芯电缆直埋敷设。(方法同前，从略)缆芯缆芯截面选240mm2，即VV22-1250-3240+1150的四芯电缆。(4) 馈电给4号厂房(工具车间)的线路 亦采用VV22-1250聚氯乙烯铜芯电缆直埋敷设。(方法同前，此略)缆芯截面选240mm2，即VV22-1250-3240+1150的四芯电缆。(5) 馈电给5号厂房(电镀车间)的线路 亦采用VV22-1250聚氯乙烯绝缘铜芯电缆直埋敷设。(方法同前，从略)缆芯缆芯截面选240mm2，即VV22-1250-3240+1150的四芯电缆。(6) 馈电给6号厂房(热处理车间)的线路 亦采用VV22-1250聚氯乙烯绝缘铜芯电缆直埋敷设。(方法同前，从略)缆芯缆芯截面选240mm2，即VV22-1250-3240+1150的四芯电缆。(7) )馈电给7号厂房(装配车间)的线路 亦采用VV22-1250聚氯乙烯铜芯电缆直埋敷设。(方法同前，此略)缆芯截面选240mm2，即VV22-1250-3240+1150的四芯电缆。(8) 馈电给8号厂房(机修车间)的线路 亦采用VV22-1250聚氯乙烯铜芯电缆直埋敷设。(方法同前，此略)缆芯截面选240mm2，即VV22-1250-3240+1150的四芯电缆(9) 馈电给9号厂房(锅炉房)的线路 亦采用VV22-1250聚氯乙烯铜芯电缆直埋敷设。(方法同前，此略)缆芯截面选240mm2，即VV22-1250-3240+1150的四芯电缆。(10) 馈电给10号厂房(仓库)的线路 由于此处距变电所不远，可用聚氯乙烯绝缘铜芯导线BLV-1250型5根(3根相线、一根中性线、一根保护线)穿硬塑料管埋地敷设。1)按发热条件选择。由Ic=18.96A及环境温度(年最热平均气温)38，查工厂供配电简明设计手册表ZL14-2相线截面初选120mm2,其Ial245AIc，满足发热条件。按规定，中性线和保护线也选为120mm2，与相线截面相同，即选用BLV-1250-1120mm2塑料导线5根穿内径25 mm2的硬塑料管。2)校验机械强度。查表可知，最小允许截面Amin=1.0mm2因此上面所选120mm2的相线满足机械强度要求。3)校验电压损耗。所选穿管线，估计长度50m，查表可得R0=0.18/km，X0=0.083/km,又仓库的Pc=10.6KW,Qc=6.75kvar,因此满足允许的电压损耗5%的要求。(11)馈电给宿舍区的线路 采用LJ型铜绞线架空敷设。1)按发热条件选择。由Ic= 954.3A及室外环境温度为33，查表可初选LJ-240，其33时的Ial6411.3A=833AIc满足发热条件。(2)校验电压损耗 由工厂供配电简明设计手册表ZL14-19可查得缆芯为25mm2的铜芯电缆的R0=0.91/km(缆芯温度按80计)，X0=0.12/km,而二级负荷的 Pc=168+157.2+32.4)kW=357.6kWQc=(163.2+105+22.5)kvar=300.7kvar线路长按1km计，因此由此可见满足允许电压损