某旅馆工程施工组织方案设计.doc

某旅馆工程施工组织方案设计一、建筑设计（一）工程概述为适应外出旅宿、小型会议、探亲访友、中转住宿等多种需要，娄底市某房地产公司拟在娄底市一沿街地段新建一座旅馆，以接待来往主客。 新建旅馆位于娄底市中心地段，西、南两面临街，南面为主要街道，建筑标准为旅馆三四级。旅馆除设有多种类型的客房外，还设有餐厅、厨房、多功能大厅、会议室、娱乐室及停车场等配套用房和设备，布局紧凑、合理，外形新颖，室内装修简洁明快，立面富于造型。（二）建筑规模与要求(1)建筑规模：总建筑面积：9000左右主体层数： 68层层高：客房标准层客房2.7米3.0米，总高控制在24米内。 (2)要求：1. 功能合理，流线清晰。2. 造型美观、大方。3. 符合消防要求，客房部分须设电梯，作为主要垂直交通。4. 结构合理，技术可行且经济。5. 耐火等级为二级。6. 耐久等级为一级。（3） 建筑设计方案分析 1、旅馆各组成部分设计 本设计主楼共七层，附楼两层。主楼底层为公共用房部分，其他层为客房部分。附楼底为餐厅，二层为多功能大厅。根据本设计对公共用房、餐厅、厨房的功能要求。主楼底层的餐厅与旅馆管理分开，旅馆的管理设在主楼大厅东侧，餐厅设在主楼大厅西侧，而且旅馆的主入口面向南面的主要街道，而餐厅入口则面向西面的次要街道，这样就隔开了就宿人和就餐人的人流分向，不但方便了客人入住，也方便了餐厅的对外开放。主楼二层以上是客房集中区，标准层设有6个单床间、4个双床间，10个三人间，5个四人间。每层靠东端都设有小会议室，方便团体开会。而且在街道拐角处，建筑设计为圆弧状，并且安装玻璃幕墙作为休息室，客人可以在闲暇时在此饮茶、观光。另外旅馆两侧均设有公共厕所和浴室，每层有一间开水房和一间服务用房，所以住宿非常舒适和方便。 附楼在建筑设计上和主楼是不可分割的整体。底层的厨房服务于餐厅，也服务于客房。二楼的多功能厅则为大型会议及宴会服务，平时也可作为客人的娱乐场所。2、体型、立面设计该建筑属于旅馆建筑，在立面设计时既遵循了此类建筑的共同规律，即满足了建筑的内部使用功能，同时也追求建筑的外部形象。在简单的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。此旅馆外部造型简单明了，经济却不老土，外表给人以亲切的感觉。西南两面墙中设计弧型玻璃幕墙，使在交叉路口的视觉效果更有空间感。 3、防火及安全构造措施 本旅馆设有消防楼梯、消防管道，设置全保护灭火系统，每层设置自动喷洒灭火器（每两个客房设一个），另外提高建筑物的耐火等级 ，减少荷载。因此本旅馆设置耐火等级为一级的墙体。客房的地毯、窗帘、床单均采用难燃材料，再有划分防火分区，客房部分为一个防火区，餐厅、厨房、多功能大厅为一个防火区。主要预防发生火灾或爆炸事故的安全措施是，安全疏散口的设置。根据人流量设有两个安全出口。为了强化避难意识，旅馆在在每个客房的房门后张贴安全疏散平面图，图中表明该客房位置，安全疏散楼梯位置与安全疏散路线；为了提前发现事故，通宵值班，及时发现灾情作抢救。在服务台设紧急通讯设备、诱导灯等设备。二、结构设计（一）结构方案确定 本旅馆采用全现浇框架结构，分主楼和附楼分别独立的两栋。主楼7层，底层层高3.6米，其余层高3米。附楼2层，均为3.6米。楼盖采用钢筋混凝土现浇楼盖。 其柱网布置 （二）设计资料1、 设计标高：室内设计标高为0.000，室内外高差为450。2、 墙身做法：墙身为普通机制黏土砖填充墙，用M5混合沙浆砌筑。内墙粉刷为：混合沙浆底纸筋灰面厚20，“888”仿瓷涂料两度。外墙为：1：3水泥沙浆底瓷砖贴面厚25。3、 楼板做法：楼板顶面：20厚水泥沙浆找平，贴瓷地面砖。底面：15厚纸筋面石灰抹底，仿瓷涂料两度。4、 屋面做法：现浇楼板上置100厚聚乙烯塑料板保温层，20厚（最薄处）珍珠岩找坡层（2%的坡度），20厚1：2.5水泥砂浆找平层，3厚改性沥青卷材防水层，40厚C30细石混凝土面层（内配筋）。5、 门窗做法：除门厅处采用玻璃门外，其他均为木门，铝合金推拉窗。6、 地质条件：拟建场地地形平缓，地面标高在85.0086.00之间。自然地表1内为填土，填土下层为3厚砂质黏土，再下层为砾石层（砂质黏土允许承载力标准值为250kN/.砾石层允许承载力标准值为300400kN/）.地下水位在地表以下3，无侵蚀性。7、 地震裂度：6度远震。8、 基本风压：o=300N/。基本雪压：o=350 N/。9、 活荷载：屋面活荷载（上人）1.5 kN/，楼面活荷载1.5 kN/，走廊活荷载2.0 kN/。（三）结构布置所选框架结构平面布置如图2-2所示,其中计算轴线所对应的平面框架。各梁柱截面尺 寸确定如下：BC跨梁: ,CD跨梁：，DF跨梁：，连系梁（BCDF轴）：次梁：BC跨取；CD跨取； 图2-2结构平面布置图 DF跨取柱均取：现浇楼板厚100结构计算简图如图2-3所示，根据地质资料确定，确定基础顶面离室外地面为500，由此求得底层层高为4.3。各梁柱构件线刚度经计算后列于图2-3。其中求梁柱截面惯性矩时，考虑到现浇楼板作用，取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯矩）。 （图中数字为线刚度，单位：10Em）图2-3结构计算简图BC跨梁； CD跨梁：DF跨梁：上部各层柱：底层柱：(4） 荷载计算 1、恒载计算 (1)屋面框架梁线荷载标准值： 40厚C30细石混凝土面层 0.0425=1.0kN/ 该性沥青卷材防水层 0.05kN/ 20厚1：2.5水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/20 厚（2%找坡）珍珠岩找坡 (0.02+0.17)/27=0.67kN/100厚聚萃乙烯塑料板保温层 0.10.45=0.05 kN/100厚现浇混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ 15厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/屋面恒载 4.91kN/ BC框架梁自重 0.250.4525=2.81 kN/m 梁侧粉刷 2（0.45-0.1）0.0217=0.24kN/m共3.05 kN/mCD框架梁自重 0.250.425=2.5 kN/m梁侧粉刷 2（0.4-0.1）0.0217+0.250.01516=0.26 kN/m 共2.76 kN/mDF框架梁自重 0.250.525=3.13 kN/m 梁侧粉刷 2（0.5-0.1）0.0217=0.27 kN/m 共3.40 kN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：=3.05 kN/m =2.76 kN/m =3.4 kN/m =4.913.6=17.68 kN/m =4.922.36=11.59 kN/m =4.913.6=17.68 kN/m（2)楼板框架梁线荷载标准值： 水泥沙浆贴瓷地面砖楼面 0.55kN/ 100厚现浇混凝土楼板 2.5 kN/ 15厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24kn/楼面恒载 3.29 kN/BC跨框架梁自重及梁侧粉刷 3.05 kN/m CD跨框架梁自重及梁侧粉刷 2.76 kN/m DF跨框架梁自重及梁侧粉刷 3.4 kN/m 梁上填充墙自重：BC跨梁上 0.24(3.0-0.45)19=11.63 kN/m 填充墙粉刷 0.022(3.0-0.45)17=1.73 kN/m 共13.36 kN/m DF跨梁上 0.24（3-0.5）19=11.4 kN/m 填充墙粉刷 2（3-0.5）0.0217=1.7 kN/m 共13.1 kN/m 因此，作用在中间层框架梁上的线荷载：=3.05+13.36=16.41 kN/m=2.76 kN/m=3.4+13.1=16.5 kN/m=3.293.6=11.84 kN/m=3.292.36=7.76 kN/m=3.293.6=11.84 kN/m(3)屋面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁（F轴）自重 0.250.67.225=27kN边柱连系梁粉刷 0.02（0.6-0.1）7.217+0.5（0.6-0.1）7.2=3.38 kN 1.2m高女儿墙自重 0.241.27.219=39.4kN1.2m高女儿墙粉刷 0.027.21.217+0.51.27.2=7.26 kN 连系梁传来屋面自重 21/23.61/23.64.91=31.82 kN连系梁传来次梁的重量（DF跨）： 次梁自重 1/26.60.250.525=10.31 kN 粉刷 1/22（0.5-0.1）0.026.617=0.9 kN 次梁传来屋面自重 1/221/2（6.6+6.6-3.6）1.84.91=42.42kN 共53.63 kN顶层边节点（F轴）集中荷载 =162.49 kN 边柱连系梁（B轴）自重 27kN边柱连系梁粉刷 3.38 kN 1.2m高女儿墙自重 39.4kN1.2m高女儿墙粉刷 7.26 kN 连系梁传来屋面自重 31.82 kN连系梁传来次梁的重量（BC跨）： 次梁自重 1/25.40.250.4525=7.59kN 粉刷 1/22（0.45-0.1）0.025.417=0.64kN 次梁传来屋面自重 1/221/2（5.4+5.4-3.6）1.84.91=31.82 kN 共40.05 kN顶层边节点（B轴）集中荷载 =148.91 KN中柱连系梁（D轴）自重 27kN连系梁粉刷 20.02（0.6-0.1）7.217=2.45kN 连系梁传来屋面自重 31.82+21/2（3.6+3.6-2.1）1/22.14.91=58.11kN 连系梁传来次梁的重量（DF跨） 53.63 kN 连系梁传来次梁的重量（CD跨）： 次梁自重 1/22.10.250.425=2.63kN 粉刷 1/22（0.4-0.1）0.022.117+1/20.250.015162.1=0.27kN 次梁传来屋面自重 1/221/22.11/22.14.91=5.41 kN 共8.31kN顶层中节点（D轴）集中荷载 =149.5 kN中柱连系梁（C轴）自重 27kN连系梁粉刷 2.45kN 连系梁传来屋面自重 58.11kN 连系梁传来次梁的重量（CD跨） 8.31 kN 连系梁传来次梁的重量（BC跨） 40.05kN顶层中节点（C轴）集中荷载 =135.92 kN(4)楼面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁（F轴）自重 27kN边柱连系梁粉刷 3.38 kN 铝合金窗自重 2.11.50.4=1.26kN窗下墙体自重 0.240.9(7.2-0.5)19=27.5kN粉刷 0.020.96.717+6.70.90.5=5.07kN窗边墙体自重 (6.7-2.12)1.50.2419=17.1kN 粉刷 (6.7-2.12)0.02171.5+(6.7-2.12)1.50.5=3.15kN框架柱自重 0.50.53.025=18.75kN 粉刷 0.023(0.52-0.242)17+0.53(0.52-0.241)=1.67kN连系梁传来楼面自重 21/23.61/23.63.29=21.32kN 连系梁传来次梁重量(DF跨): 次梁自重 10.31kN 粉刷 0.9 kN 次梁上墙体自重 1/2(6.6-0.24)(3-0.5)0.2419=36.25 kN 粉刷 1/22(6.6-0.24)(3-0.5)0.0217=5.41 kN 次梁传来楼面自重 1/221/2(6.6+6.6-3.6)1.83.29=28.43 kN 共81.3 kN中间层边节点(F轴)集中荷载 =207.5 KN边柱连系梁（B轴）自重 27kN 边柱连系梁粉刷 3.38 kN 铝合金窗自重 1.26kN窗下墙体自重 27.5kN 粉刷 5.07kN窗边墙体自重 17.1kN 粉刷 3.15kN框架柱自重 18.75 KN 粉刷 1.67 KN连系梁传来楼面自重 21.32kN连系梁传来次梁重量(BC跨): 次梁自重 7.59kN 粉刷 0.64kN次梁上墙体自重 1/20.24(3-0.45)(5.4-0.24)19=30.00 kN 粉刷 1/220.02(3-0.45)(5.4-0.24)17=4.47kN次梁传来楼面自重 1/221/2(5.4+5.4-3.6)1.83.29=21.32kN 共64.02 kN中间层边节点(B轴)集中荷载 =190.22 Kn中柱连系梁（D轴）自重 27kN中柱连系梁粉刷 2.45kN 木门自重 0.92.10.2=0.38kN扣除门洞后墙体自重 6.7(3.6-0.6)0.2419-0.92.10.2419=64.71kN 粉刷 26.7(3-0.6)0.0217-0.92.10.0217=9.65kN框架柱自重 18.75 KN 粉刷 30.02(0.54-30.24)17=1.31KN连系梁传来楼面自重 21.32+21/2(3.6+3.6-2.1)2.11/23.29=38.94kN连系梁传来次梁重量(DF跨) 81.3kN 连系梁传来次梁重量(CD跨): 次梁自重 2.63kN 粉刷 0.21+0.06=0.27kN次梁传来楼面自重 1/221/22.11/22.13.29=3.63kN 共6.53 kN 中间层中节点(D轴)集中荷载 =251.02KN中柱连系梁（C轴）自重 27kN中柱连系梁粉刷 2.45kN 木门自重 0.92.10.2=0.38kN扣除门洞后墙体自重 6.7(3.6-0.6)0.2419-0.92.10.2419=64.71kN 粉刷 26.7(3-0.6)0.0217-0.92.10.0217=9.65kN框架柱自重 18.75 KN 粉刷 30.02(0.54-30.24)17=1.31KN连系梁传来楼面自重 21.32+21/2(3.6+3.6-2.1)2.11/23.29=38.94kN连系梁传来次梁重量(CD跨) 6.53kN 连系梁传来次梁重量(BC跨) 64.02kN 中间层中节点(C轴)集中荷载 =233.74KN所以,恒载作用下的结构计算简图如图2-4所示. 2、楼面活载计算 =1.53.6+0.353.6=6.66 kN/m =1.52.36+0.352.36=4.37 kN/m =1.53.6+0.353.6=6.66 kN/m =21/23.61.81.85+1/221/2(6.6+6.6-3.6)1.81.85=11.99+15.98=27.97 kN =21/23.61.81.85+1/221/2(5.4+5.4-3.6)1.81.85=11.99+11.99=23.98 kN =27.97+21/21/22.11/22.11.85+21/2(3.6+3.6-2.1)1/22.11.85=27.97+2.04+9.91=39.92 kN =23.98+2.04+9.91=35.93 kN=1.53.6=5.4 kN/m=2.02.36=4.72 kN/m=1.53.6=5.4 kN/m=21/23.61.81.5+1/221/2(6.6+6.6-3.6)1.81.5=22.68 kN=21/23.61.81.5+1/221/2(5.4+5.4-3.6)1.81.5=19.44 kN=22.68+1/221/22.11/22.12.0+21/2(3.6+3.6-2.1)1/22.12.0=22.68+2.21+10.71=35.6 kN=19.44+2.21+10.71=32.36 kN所以,活荷载作用下的结构计算简图如图2-5所示. 3、风荷载计算风压标准值计算公式： 因为结构高度H=22.5530m，可取=1.0；对于矩形平面=1.3；=0.30KN/；而据规范可知此旅馆地面粗糙度属C类, 可查荷载规范,当1.0时,取=1.0.将风压 换算成每层节点上的集中荷载,计算结果如下表： 表2-1风荷载计算 层数Z（KN/）A（）（KN）71.01.01.322.050.319.447.5861.01.01.319.050.321.68.4551.01.01.316.050.321.68.4241.01.01.313.050.321.68.4231.01.01.310.050.321.68.4221.01.01.37.050.321.68.4211.01.01.34.050.325.389.9 因为旅馆所在地全年偏南风,所以只考虑左风影响.结构计算简图如图2-6所示 ( 单位: 分布荷载kN/m,集中荷载kN ) 图2-4恒载作用下结构计算简图 ( 单位: 分布荷载kN/m,集中荷载kN ) 图2-5活载作用下结构计算简图 ( 单位: 分布荷载kN/m,集中荷载kN 图2-6风活载作用下结构计算简图 （五）内力计算1、竖向荷载作用下的固端弯矩计算 屋面框架梁上分布恒载作用如图2-7所示： （单位:kN/m） 图2-7屋面框架梁上恒载分布图 将梯形和三角形荷载化为等效均布荷载,如图2-8所示： （单位:kN/m） 图2-8屋面框架梁上恒载等效均布荷载分布图= ; = =kN/m ；= kN/m ； = kN/m所以：kNm ； kNm ； kNm 同理，算得其他的固端弯矩列于表2-2。 固端弯矩计算结果 表2-2荷载形式BC跨CD跨DF跨荷载图(kN/m)固端弯矩(kNm)荷载图(kN/m)固端弯矩(kNm)荷载图(kN/m)固端弯矩(kNm)恒载屋面37.764.6465.32楼面56.923.5393.36活载屋面11.71.2720.14楼面9.481.3716.332、竖向荷载作用下的弯矩分配恒载（竖向荷载）作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。 弯矩分配系数按下式计算： S/ (2-1) 计算结果列于表2-3，2-4。柱节点分配系数表 表2-3层数B柱节点系数C柱节点系数D柱节点系数F柱节点系数上柱下柱上柱下柱上柱下柱上柱下柱顶层0.7010.4820.4730.683中间层0.4120.4120.3250.3250.3210.3210.4060.406底层0.480.3160.3650.2410.360.2380.4710.311 梁节点分配系数表 表2-4层数梁B节点分配系数梁C节点分配系数梁节C点分配系数梁节F点分配系数左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁顶层0.2990.2050.3130.3080.2190.317中间层 0.1750.1380.2120.2090.1490.188底层0.2040.1560.2380.2350.1670.218在竖向荷载作用下框架的弯矩分配图见图2-9，2-10（远端固定，传递系数为1/2）。考虑到梁端的塑性内力重分布,取弯矩调幅系数为0.8后,恒载及活载的弯矩图见图2-11及2-12。 3、竖向荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算（1）恒载作用下第七层梁BC跨的剪力计算： 梁端剪力计算公式为： (2-2) kN 调幅前:kN所以:37.36-0.527=36.83kN ; 37.36+0.527=37.89 kN 图2-9恒载弯矩分配图 图2-10 活载弯矩分配图 （kNm） 图2-11恒载作用下框架弯矩图 （kNm） 图2-12活载作用下框架弯矩图调幅后：所以：kN ；kN（2）恒载作用下第七层B柱的轴力计算：柱子自重：B、F柱（27层）自重为18.75+1.67=20.42 kN B、F柱（底层）自重为4.550.50.525+0.024.05（0.52-0.242）17+0.54.05（0.52-0.24）=30.7 kN C、D柱（27层）自重为18.75+1.31=20.6 kN C、D柱（底层）自重为4.550.50.525+（3.6+0.45）0.02（0.54-30.24）17=30.2 kN所顶层以B柱轴力： kN 同理计算出其他的梁端剪力及柱轴力列于表2-5，2-6。 4、风载作用下的内力计算 风荷载作用下的结构计算简图如图2-6所示。风载作用下的内力计算采用D值法,计算过程见图2-13及2-14,其中:底层: , (2-3)其他层: (2-4)查混凝土结构下册附表3-3,3-4得,即。而风荷载分布接近于均布荷载,故由附表3-1可查得.风荷载作用下框架结构的弯矩图如图2-15所示,框架剪力图和轴力图如图2-16,2-17所示。 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kN） 表2-5 层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨737.3610.0952.28-0.527-4.6361.06636.8337.895.4514.73-0.422-3.7080.85336.9437.786.3813.8661.957.8481.02-0.093-3.4110.26661.8662.044.4311.25-0.075-2.7290.21361.8862.035.1110.57561.957.8481.02-0.212-3.5550.43161.7462.164.2911.4-0.17-2.8440.34561.7862.125.010.68461.957.8481.02-0.196-3.5470.41161.7562.154.2911.39-0.157-2.8370.32961.7962.115.010.68361.957.8481.02-0.206-3.5550.42361.7462.164.2911.4-0.165-2.8440.33961.7962.125.010.68261.957.8481.02-0.126-3.1530.30361.8262.084.6910.99-0.101-2.5220.24261.8562.055.3210.36191.957.8481.02-0.354-4.8260.7361.662.33.0112.67-0.283-3.8610.58461.6762.233.9811.70续表2-5层次总剪力柱轴力DF跨B柱C柱D柱F柱753.3551.21185.85206.27180.19200.25217.58237.64213.92234.3453.1351.43681.2980.75437.95458.37481.08501.14561.14581.5502.23522.6581.2380.81581.4580.59689.95710.37781.98802.04905.01925.07790.41810.8381.3780.68481.4380.61941.96962.381082.871102.931248.851268.911078.61099.0281.3580.69381.4480.61193.771214.391383.771403.831592.711612.771366.781387.281.3680.68281.3280.721446.041466.461684.911704.971936.041956.11655.061675.4881.2680.78181.7580.291697.931728.631984.932015.132281.482311.6819431973.781.680.44 活载作用下梁端剪力及柱轴力（kN） 表2-6层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨711.122.5815.55-0.152-1.5030.37510.9711.271.084.08-0.122-1.2020.311.011.241.383.7869.022.7812.61-0.011-0.5440.0169.019.032.243.32-0.009-0.4350.0139.019.032.353.2259.022.7812.61-0.065-0.6810.1058.969.092.13.46-0.052-0.5450.0848.979.072.243.3349.022.7812.61-0.055-0.6690.0928.979.082.113.45-0.044-0.5360.0748.989.062.243.3239.022.7812.61-0.057-0.6710.0948.969.082.113.45-0.045-0.5370.0758.989.072.243.3229.022.7812.61-0.042-0.6390.0448.989.062.143.42-0.033-0.5120.0358.999.052.273.2919.022.7812.61-0.092-0.8990.1618.939.111.883.68-0.073-0.7190.1298.959.092.063.5 续表2-6层次总剪力柱轴力DF跨B柱C柱D柱F柱=715.9315.1834.9848.5859.9337.9315.8515.25612.6312.5963.4392.32111.4873.2112.6212.6512.7212.5191.84136.01163.26108.4212.6912.53412.712.52120.26179.69215.01143.6412.6812.54312.712.52148.68223.37266.76178.8612.6912.54212.6512.57177.11267.06318.43214.1212.6512.58112.7712.45205.5310.59370.48249.2812.7412.48 (kN) 图2-13剪力在各柱间分配 （kNm） 图2-14各柱反弯点及柱端弯矩 （kNm） 图2-15风荷载作用下的弯矩图 (kN) 图2-16风荷载作用下的剪力图 (kN) 图2-17风荷载作用下柱轴力图（六）内力组合 梁在恒载和活载作用下,跨中可近似取跨中的M代替:+- (2-5)柱的内力组合每层取柱顶和柱底两个控制截面，具体计算结果见表2-7,2-8,2-9,2-10,2-11. 梁内力组合表 表2-7层次位 置内 力荷载类别荷载组合恒载活载风载1.2+1.41.2+1.41.2+0.85（1.4+1.4）7B右M-25.2-7.5493.02-40.8086-26.012-35.62951V36.9411-0.9659.72842.98456.2756C左M-27.368-8.174-1.89-44.2852-35.4876-44.81776V-37.89-11.27-0.96-61.246-46.812-60.0217C右M-5.632-1.9582.88-9.4996-2.7264-5.66122V6.381.38-2.439.5884.2546.4065D左M-14.384-4.796-2.86-23.9752-21.2648-26.37144V-14