混凝土设计方案.doc

混凝土设计方案1.1 设计基本资料本次设计的桥梁0号桥台位于K1+546.18处，1号台位于K1+576.18处，为30m跨径的小型桥梁，设计荷载为公路I级荷载，人群为3.5KN/m2，行车道为双向四车道，预应力主梁采用C40混凝土。以以上资料结合桥梁结构的经济性、适用性、安全性、美观性和施工难易程度为考虑因素，综合考虑各设计方案的优缺点，选择预应力混凝土连续梁桥和预应力混凝土简支梁桥作为比选方案，从两个合理方案中比选一个最优方案，作为此次的设计方案。1.2 方案一：预应力混凝土连续箱型梁桥预应力连续箱型梁桥具有结构刚度大，桥面变形小，动力性能好，变形曲线平顺，有利于高速行车等优点。但是连续梁桥是一种外部超静定结构，基础不均匀沉降将引起结构附加内力，因此对基础要求高，工艺要求较为严格，需要先进的技术和机械设备，需要用吊装法施工。在连续梁桥设计中，桥梁全长30m，可采用两跨，这样能保证桥下有足够的排洪面积，使河床不至于遭受过大的冲刷。此桥可分为两孔，不考虑通航要求，桥高为28m，最大纵坡2%，人行道、非机动车道、行车道可分为1m+1m+16m+1m+1m=20m，具体结构布置图1所示： 图1 连续梁桥方案图1.3 方案二、预应力混凝土简支梁桥由于预应力混凝土简支梁桥静定结构受力明确，不受基础限制，构造简单，施工方便，应用广泛，易于标准化，使用吊装法施工，易适用于小跨径桥梁。此桥全长30米，可选用一跨简支梁，梁型为T梁，其跨径较小，施工方便又能保证桥下有很大的排洪面积和空间，预应力混凝土简支梁桥梁高为高跨比的1/251/15，标准设计中高跨比约在1/181/19,图2 简支梁桥方案图本桥采用1.5m的主梁高度，桥高为28米。桥面设有2%横坡度，其具体结构如图1-1所示：表1-1 方案比选表序号比较项目方案类别第一方案第二方案主梁：预应力混凝土连续箱型梁桥主梁：预应力混凝土简支T型梁桥1桥高（m）28282梁长（m）29.9629.963最大纵坡（%）224经济性全桥总长的技术经济合理性不易简化，经济费用高。结构尺寸易于系列化，标准化，简化施工管理工作，施工方便，降低施工费用。5适用性结构手里性能较好，无伸缩，行车较为平顺，抗震能力强。桥型结构简单，车辆和行车能安全顺利同行，桥下有足够的排洪面积。6美观性由于桥梁跨径很小，造型显得复杂化。结构简单，造型没关，能与环境协调统一。7施工难易程度施工较为复杂化，需要先进的技术和工艺要求施工简单，方便，节省工程费用。 基于经济性、适用性、安全性、美观性和施工难以程度的综合考虑，本设计选择方案二为设计方案：预应力混凝土简支T型梁桥。第二章 尺寸拟定2.1 梁长和跨径 桥梁的梁长：29.96m，标准跨径：30m，计算跨径：29.50m。2.2 主梁高度 预应力混凝土简支梁桥的主梁高度为高跨比的1/251/15，增大梁高可以节省预应力钢筋束的用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加的不多，所以本梁采用1.5m的主梁高度，2.3 主梁间距和片数的确定主梁间距通常应随梁高与跨径的怎大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下适当加宽T梁翼板。但标准设计主要为配合各种桥面宽度，是桥梁尺寸标注而采用统一的主梁间距。交通公路桥涵标准图中，预应力混凝土简支梁T梁跨从1640m，主梁间距应为1.6m，考虑人行道适当挑出，净-16附22m的桥宽则选用13片主梁，如图3所示：图3 主梁的间距和片数2.4 主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制T梁的翼板端部厚度取8cm，翼板的根部厚度取14cm。在预应力混凝土梁中腹板因主拉应力甚小，取其T梁腹板厚度为16cm，马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计时间表明，马蹄占截面总面积的10%20%为合适，本设计取马蹄的宽度为32cm，高度为28cm，马蹄与腹板交接做成45斜坡的折线钝角，主梁间距为160cm（留2cm的工作缝），T梁上翼板宽度为158cm。主梁支点和跨中截面图如图4所示：图4 主梁的支点和跨中截面图2.5 横隔梁的布置 在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔梁时比较均匀，否则直接在荷载作用下的主梁弯矩很大，为减少对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道横隔梁，当跨度较大时，应设置较多的横隔梁，本设计在桥跨中，支点和四分点处设置五道横隔梁，横隔梁的间距为7.190m，具体布置图如图5所示：图5 横隔梁布置图2.6 桥面铺装机动车道与非机动车道桥面铺装均为8cm沥青混凝土，容重为2KN/m2和12cm的c30垫层水泥混凝土，垫层容重为24KN/m2，人群为3.5KN/m2。第三章 主梁的内力计算3.1 恒载内力计算 3.1.1 预制梁自重（第一期恒载） 1）、跨中截面主梁自重 2）、马蹄抬高与腹板变宽部分的自重 3）、支点段梁的自重 4）、边主梁的横隔梁自重图6 内横隔梁和端横隔梁图 内横隔梁的体积 端横隔梁的体积 5）、第一期恒载 3.1.2 第二期恒载 1）、桥面铺装 2）、栏杆和人行道 3.1.3 主梁恒载内力计算 如图7所示，设x为计算截面离左支点的距离，并令，则：主梁弯矩和剪力的计算公式分别为： 图7恒载内力计算表如表3-1所示：表3-1 内力计算表计算数目荷载集度l=28.76m l2=827.1376m2项目 M0M1/8M1/4M3/8M1/2Q0Q1/8Q1/4Q3/8Q1/200.1250.250.3750.500.1250.250.3750.5(1-)00.05470.09380.1170.125(1-2)00.50.3750.250.1250g110.47360473.872812.601010.011082.889150.610112.95775.30537.6530g28.0660364.942625.805780.588833.961115.98986.99257.99528.99703.2 活载的内力计算 3.2.1 支点处内力影响线当荷载位于支点处时，应按杠杆原理法计算荷载的横向分布系数，各号梁的横向分布系数影响线和最不利荷载图如图8所示：图8 支点处的荷载横向分布系数 支点处荷载横向分布系数计算结果： 1号梁： 汽车：moq=1/20.56=0.28 人群：mor=1.19 2号梁： 汽车：moq=0.5 人群：mor=0.188 3号梁： 汽车：moq=0.594 其他梁同3号梁 3.2.2 计算几何特性（其他截面） 1）、计算主梁的抗弯惯性矩Ix 求主梁截面重心位置ax： 翼板的换算平均高度： 主梁抗弯惯性矩：主梁的比拟单宽抗弯惯性矩： 2）、横隔梁的抗弯惯性矩： 每根中横隔梁的尺寸如图9所示，图9 中横隔梁尺寸图 按桥梁工程人民交通出版社表2-5-4确定翼板的有效作用宽度。横隔梁的长度取为两根边主梁的轴线距离，即：, 查表2-5-4得：当：c/l=0.191时，所以求横隔梁截面重心位置：故横隔梁的抗弯惯性矩为：横隔梁比拟单宽抗弯惯性矩为： 3）、主梁和横隔梁的抗扭惯性矩主梁翼板的平均厚度：，查表得：C=0.310则：对于横隔梁梁肋：，查表得：C=0.305则：所以： 3.2.3 计算参数和 式中的B为桥梁城中结构的半宽。 式中的G取0.425E 则： 3.2.4 计算各主梁横向影响线坐标 已知=0.549，从附录“G-M”法计算图表可查得影响系数和的值，如表3-2：表3-2 影响系数和的值系数梁位荷载位置校核B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-B00.650.790.971.191.331.190.970.790.657.88B/41.051.181.321.391.210.930.700.570.427.04B/21.521.581.541.250.990.770.520.390.327.963B/42.202.001.571.120.830.550.430.300.258.03B2.982.201.511.050.680.420.280.210.187.930-0.250.491.051.631.751.631.050.49-0.257.84B/40.501.151.611.771.591.110.600.05-0.427.92B/22.042.122.031.621.080.650.25-0.25-0.478.293B/44.103.052.101.240.510.11-0.25-0.32-0.468.26B6.914.101.950.50-0.30-0.41-0.44-0.33-0.298.38用内插法求实际梁位处的和的值，实际梁位与表列梁位的关系图如图10所示：图10 实际梁位与表列梁位的关系图 因此对于1号梁： 对于2号梁： 对于3号梁： 对于4号梁： 对于5号梁： 对于6号梁： 对于7号梁： 现将、和号梁的横向影响线坐标值计算如表3-3表3-3 横向影响线坐标值梁号算式荷载位置B3/4B1/2B1/4B0-1/4B-1/2B-3/4BB12.7382.1381.5291.4970.7270.3770.3270.2380.2026.0393.7751.9970.729-0.049-0.249-0.381-0.327-0.343-3.301-1.637-0.468-0.7680.7760.6260.7080.5650.545-0.401-0.20-0.0570.0930.0940.0760.0860.0690.0665.6383.5751.940.8220.045-0.173-0.295-0.258-0.2770.4340.2750.1490.0630.003-0.013-0.023-0.020-0.02122.2622.0161.5421.1510.8180.5400.4180.2930.2444.3253.1342.0881.1810.4450.068-0.197-0.518-0.987-2.063-1.118-0.546-0.0300.3730.4720.6150.8111.231-0.251-0.316-0.066-0.0040.0450.0570.0750.0990.1504.0742.8182.0221.1770.4900.125-0.122-0.419-0.8370.3130.2170.1560.0910.0380.010-0.009-0.032-0.06431.8331.7731.5541.1900.9160.6690.4790.3490.2882.9882.5482.0621.4450.8020.4020.020-0.262-0.728-1.155-0.775-0.508-0.2550.1140.2670.4590.6111.016-0.140-0.094-0.062-0.0310.0140.0320.0560.0740.1242.8482.5452.0001.4140.8160.4340.076-0.188-0.6040.2190.1960.1540.1090.0630.0330.006-0.014-0.04641.4501.5201.5071.2711.0230.7490.5470.4170.3181.8091.9751.9671.6431.1570.7190.303-0.205-0.668-0.359-0.455-0.460-0.372-0.314-0.0750.2440.6220.986-0.044-0.055-0.056-0.045-0.0160.0090.0300.0760.1201.7651.9201.9111.5981.1410.7280.333-0.129-0.5490.1360.1480.1470.1230.0880.0560.026-0.010-0.04251.1581.2721.3711.4151.1590.8930.6590.5290.3970.8541.3731.7071.7361.4731.0040.520-0.019-0.4320.313-0.101-0.336-0.321-0.314-0.1110.1390.5480.8290.038-0.012-0.041-0.039-0.038-0.0130.0170.0670.1010.8921.3611.6661.6971.4350.9910.5370.048-0.3310.0690.1050.1280.1300.1100.0760.0410.004-0.02560.8981.0321.1871.3141.2561.0290.8030.6540.5070.2150.8991.3971.7171.6511.3080.7710.217-0.3550.6830.133-0.210-0.403-0.395-0.2790.0320.4370.8620.0830.016-0.026-0.049-0.048-0.0340.0040.0530.1050.2980.9151.3711.6681.6031.2740.7750.270-0.2300.0230.0700.1050.1280.1230.0980.0600.020-0.01870.6500.7900.970101901.3301.1090.9700.7900.650-0.2500.4901.0501.6301.7501.6301.0500.490-0.2500.9000.300-0.080-0.440-0.420-0.440-0.0800.3000.9000.1090.036-0.009-0.054-0.051-0.054-0.00-0.0360.109-0.1410.5261.0411.5761.6991.5761.0410.526-0.141-0.0110.0400.0800.1210.1310.1210.0800.040-0.111 3.2.5 其他截面内力影响线首先选用上表中计算所得的荷载影响线坐标值绘制影响线图，如图11所示，（途中带小圈的坐标是表列各荷载的数值）在影响线上按横向最不利位置布置荷载后，就可按相对应的影响线坐标值求得主梁的横向分布系数。 图11 荷载影响线坐标值 对于各梁截面的车辆和人群荷载影响线分布系数计算结果如表3-4所示：表3-4 荷载影响线分布系数梁号荷载1234567mcq0.4810.4740.4870.4710.4380.4080.369mcr0.4030.2950.2150.1380.0760.0320 3.2.6 活载内力的计算 1）、冲击系数的计算 公路桥涵设计通用规范（JTJD60-2004）第4.3.2规定，汽车冲击系数的计算采用的结构基频为主要影响因素的计算方法，结构频率f可采用下式计算： 对于上式中：， ，。 所以： 则： 即： .2）、按通用规范（JTJD60-2004）规定，公路-I级车道荷载的均布荷载标准值，画出各控制截面的内力影响线如表3-5所示： 表3-5 各控制截面的内力影响线图和面积内力类型影响线面积（m2）影响线图线 3）、计算各主梁在各控制截面的弯矩和剪力 四车道折减系数为： 纵向每延米人群荷载集度： 弯矩计算公式： 剪力计算公式： 计算结果如表3-6和表3-7所示：表3-6 各主梁在各控制截面的车辆荷载弯矩和剪力控制截面梁号12345671/2截面M1/21123.381107.031137.401100.031022.96952.89861.80V1/274.3573.2875.2972.8267.7263.0857.053/8截面M3/81053.181037.851061.451031.28959.03893.34808.10V3/897.2895.8798.0595.2688.5982.5274.631/4截面M1/41011.84997.111024.46990.80921.38858.27776.23V1/4121.93120.16123.45119.40111.03103.4393.541/8截面M1/8491.47484.31497.59481.25447.53416.88377.03V1/8181.30178.67183.57177.54165.10153.79139.09表3-7 各主梁在各控制截面的人群荷载弯矩和剪力控制截面梁号12345671/2截面M1/2145.83106.7577.8019.8927.5011.580V1/25.073.712.711.740.960.4103/8截面M3/8136.72100.0885.8446.8225.7810.860V3/87.925.804.232.711.490.6301/4截面M1/4109.3180.0258.3237.4320.628.680V1/411.418.356.093.912.150.9101/8截面M1/863.8046.7034.0421.8512.035.060V1/815.5311.378.295.322.931.230 4）、计算各梁支点面汽车荷载的最大剪力 做各梁荷载横向分布系数沿桥垮方向的变化图和支点剪力影响线，如图12所示， 横向分布系数变化区段长度：m 图12 各梁荷载横向分布系数沿桥垮方向的变化图和支点剪力影响线图附加三角形荷载重心处的影响线坐标为： ， 由公式： 计算结果如表3-8所示：表3-8 支点处的剪力和弯矩 梁号控制截面1234567车道V0q118.74181.05208.26206.82203.86201.17197.66人群V0r29.3313.628.355.362.951.240第四章 主梁内力组合和包络图4.1 分别计算各主梁在各控制截面的弯矩和剪力的作用效应组合4.1.1 基本组合结构重要系数 永久荷载作用分项系数，汽车荷载作用分项系数，对于人群荷载，其他可作用效应的分项系数，作用效应组合分项系数，由公式：计算结果如表4-1所示：表4-1 承载能力极限状态设计时作用效应的基本组合梁号内力结构自重汽车荷载人群荷载基本组合值1M1/8(KNm)838.796491.4763.8011766.070 M1/4(KNm)1438.4051011.84109.313265.089 M3/8(KNm)1790.5981053.179136.723776.295 M1/2(KNm)1916.851123.38145.834036.282 V0(KN)266.599118.7429.33519.004 V1/8(KN)199.949181.315.53511.152 V1/4(KN)133.3121.9311.41343.441 V3/8(KN)66.6597.287.92225.042 V1/2(KN)074.3655.07109.789 2M1/8(KNm)838.796484.3146.71736.893 M1/4(KNm)1438.405997.1180.23211.864 M3/8(KNm)1790.5981037.85100.083713.797 M1/2(KNm)1916.851107.03106.753969.622 V0(KN)266.599181.0513.62588.643 V1/8(KN)199.949178.6711.37502.811 V1/4(KN)133.3120.168.35337.536 V3/8(KN)66.6595.875.8220.694 V1/2(KN)073.283.71106.747 3M1/8(KNm)838.796497.5934.041741.306 M1/4(KNm)1438.4051024.4658.323225.648 M3/8(KNm)1790.5981061.4585.843730.888 M1/2(KNm)1916.851137.477.83979.716 V0(KN)266.599208.268.35620.835 V1/8(KN)199.949183.578.29506.222 V1/4(KN)133.3123.456.09339.611 V3/8(KN)66.6598.54.23222.618 V1/2(KN)075.292.71108.441 4M1/8(KNm)838.796481.2521.851704.777 M1/4(KNm)1438.405990.837.433155.128 M3/8(KNm)1790.5981031.2846.823644.948 M1/2(KNm)1916.851100.0349.893896.139 V0(KN)266.599206.825.36615.470 V1/8(KN)199.949177.545.32494.453 V1/4(KN)133.3119.43.91331.499 V3/8(KN)66.6595.262.71216.379 V1/2(KN)072.821.74103.897 5M1/8(KNm)838.796447.5312.031646.571 M1/4(KNm)1438.405921.3820.623039.112 M3/8(KNm)1790.598959.0325.783520.233 M1/2(KNm)1916.851022.9627.53763.164 V0(KN)266.599203.862.95608.627 V1/8(KN)199.949165.12.93474.360 V1/4(KN)133.3111.032.15317.810 V3/8(KN)66.6588.591.49205.675 V1/2(KN)067.720.9695.883 6M1/8(KNm)838.796416.885.061595.854 M1/4(KNm)1438.405858.278.682937.386 M3/8(KNm)1790.598893.3410.863411.557 M1/2(KNm)1916.85952.8911.583647.236 V0(KN)266.599201.171.24602.946 V1/8(KN)199.949153.791.23456.622 V1/4(KN)133.3103.430.91305.781 V3/8(KN)66.6582.520.63196.214 V1/2(KN)063.080.4188.771 7M1/8(KNm)838.796377.0301534.397 M1/4(KNm)1438.405776.2302812.808 M3/8(KNm)1790.598808.103280.058 M1/2(KNm)1916.85861.803506.740 V0(KN)266.599197.660596.643 V1/8(KN)199.949139.090434.665 V1/4(KN)133.393.540290.916 V3/8(KN)66.6574.630184.462 V1/2(KN)057.05079.870 4.1.2 短期作用效应组合 汽车荷载作用效应的频遇值系数，人群荷载的频遇值，由公式：，计算结果如表4-2所示，对于车辆荷载要除以其折减系数1.138。 表4-2 短期作用效应组合值梁号内力结构自重汽车荷载人群荷载基本组合值1M1/8(KNm)838.796431.872 63.8011204.907 M1/4(KNm)1438.405889.139 109.312170.112 M3/8(KNm)1790.598925.465 136.722575.143 M1/2(KNm)1916.85987.153 145.832753.687 V0(KN)266.599104.341 29.33368.968 V1/8(KN)199.949159.315 15.53326.999 V1/4(KN)133.3107.144 11.41219.711 V3/8(KN)66.6585.483 7.92134.408 V1/2(KN)065.347 5.0750.813 2M1/8(KNm)838.796425.580 46.71183.402 M1/4(KNm)1438.405876.195 80.22131.942 M3/8(KNm)1790.598911.995 100.082529.074 M1/2(KNm)1916.85972.786 106.752704.550 V0(KN)266.599159.095 13.62391.585 V1/8(KN)199.949157.004 11.37321.221 V1/4(KN)133.3105.589 8.35215.562 V3/8(KN)66.6584.244 5.8131.421 V1/2(KN)064.394 3.7148.786 3M1/8(KNm)838.796437.250 34.041178.911 M1/4(KNm)1438.405900.228 58.322126.885 M3/8(KNm)1790.598932.733 85.842529.351 M1/2(KNm)1916.85999.473 77.82694.281 V0(KN)266.599183.005 8.35403.053 V1/8(KN)199.949161.309 8.29321.156 V1/4(KN)133.3108.480 6.09215.326 V3/8(KN)66.6586.555 4.23131.469 V1/2(KN)066.160 2.7149.022 4M1/8(KNm)838.796422.891 21.851156.670 M1/4(KNm)1438.405870.650 37.432085.290 M3/8(KNm)1790.598906.221 46.822471.773 M1/2(KNm)1916.85966.634 49.892643.384 V0(KN)266.599181.740 5.36399.177 V1/8(KN)199.949156.011 5.32314.476 V1/4(KN)133.3104.921 3.91210.655 V3/8(KN)66.6583.708 2.71127.956 V1/2(KN)063.989 1.7446.533 5M1/8(KNm)838.796393.260 12.031126.108 M1/4(KNm)1438.405809.649 20.622025.779 M3/8(KNm)1790.598842.733 25.782406.291 M1/2(KNm)1916.85898.910 27.52573.587 V0(KN)266.599179.139 2.95394.946 V1/8(KN)199.949145.079 2.93304.434 V1/4(KN)133.397.566 2.15203.746 V3/8(KN)66.6577.847 1.49122.633 V1/2(KN)059.508 0.9642.616 6M1/8(KNm)838.796366.327 5.061100.285 M1/4(KNm)1438.405754.192 8.681975.019 M3/8(KNm)1790.598785.009 10.862350.964 M1/2(KNm)1916.85837.337 11.582514.566 V0(KN)266.599176.775 1.24391.582 V1/8(KN)199.949135.141 1.23295.777 V1/4(KN)133.390.888 0.91197.831 V3/8(KN)66.6572.513 0.63118.039 V1/2(KN)055.431 0.4139.211 7M1/8(KNm)838.796331.309 01070.713 M1/4(KNm)1438.405682.100 01915.875 M3/8(KNm)1790.598710.105 02287.672 M1/2(KNm)1916.85757.293 02446.955 V0(KN)266.599173.691 0388.182 V1/8(KN)199.949122.223 0285.505 V1/4(KN)133.382.197 0190.838 V3/8(KN)66.6565.580 0112.556 V1/2(KN)050.132 035.092 4.1.3、长期作用效应组合值 汽车荷载作用效应的标准永久值系数，人群荷载作用效应的永久值系数，由公式：计算结果如表4-3所示：表4-3 长期作用效应组合值梁号内力结构自重汽车荷载人群荷载基本组合值1M1/8(KNm)838.796431.872 63.8011037.065 M1/4(KNm)1438.405889.139 109.311837.785 M3/8(KNm)1790.598925.465 136.722215.472 M1/2(KNm)1916.85987.153 145.832370.043 V0(KN)266.599104.341 29.33320.067 V1/8(KN)199.949159.315 15.53269.887 V1/4(KN)133.3107.144 11.41180.722 V3/8(KN)66.6585.483 7.92104.011 V1/2(KN)065.347 5.0728.167 2M1/8(KNm)838.796425.580 46.71027.708 M1/4(KNm)1438.405876.195 80.21820.963 M3/8(KNm)1790.598911.995 100.082195.428 M1/2(KNm)1916.85972.786 106.752348.664 V0(KN)266.599159.095 13.62335.685 V1/8(KN)199.949157.004 11.37267.298 V1/4(KN)133.3105.589 8.35178.876 V3/8(KN)66.6584.244 5.8102.668 V1/2(KN)064.394 3.7127.241 3M1/8(KNm)838.796437.250 34.041027.312 M1/4(KNm)1438.405900.228 58.321821.824 M3/8(KNm)1790.598932.733 85.842198.027 M1/2(KNm)1916.85999.473 77.82347.759 V0(KN)266.599183.005 8.35343.141 V1/8(KN)199.949161.309 8.29267.789 V1/4(KN)133.3108.480 6.09179.128 V3/8(KN)66.6586.555 4.23102.964 V1/2(KN)066.160 2.7127.548 4M1/8(KNm)838.796422.891 21.851016.692 M1/4(KNm)1438.405870.650 37.431801.637 M3/8(KNm)1790.598906.221 46.822171.815 M1/2(KNm)1916.85966.634 49.892323.460 V0(KN)266.599181.740 5.36341.439 V1/8(KN)199.949156.011 5.32264.481 V1/4(KN)133.3104.921 3.91176.832 V3/8(KN)66.6583.708 2.71101.217 V1/2(KN)063.989 1.7426.292 5M1/8(KNm)838.796393.260 12.031000.912 M1/4(KNm)1438.405809.649 20.621770.512 M3/8(KNm)1790.598842.733 25.782138.003 M1/2(KNm)1916.