深圳市天翔办公楼桩基础设计毕业论文.doc

深圳市天翔办公楼桩基础设计毕业论文目 录1 绪论22 建筑设计32.1 建筑概况32.2 地质条件33 结构设计53.1 结构计算简图及主要构件尺寸的确定53.2梁、柱的线刚度计算74 结构荷载计算94.1 恒荷载计算94.2 活荷载计算134.3 风荷载计算144.4水平地震荷载计算165结构内力计算205.1 恒荷载下框架的内力计算205.2活荷载下框架的内力计算265.3恒（活）载下剪力、轴力计算295.4水平地震作用下的框架的内力计算335.5风荷载下框架的内力计算356内力组合377基础设计387.1.选择桩端持力层、承台埋深387.2.确定单桩极限承载力标准值387.3.确定桩数和承台尺寸397.4.桩顶作用效用验算407.5.桩基础沉降验算407.6.桩身结构设计计算417.7.承台设计计算438结论45致 谢46参考文献472 建筑设计2.1 建筑概况本工程为深圳天翔办公楼，建筑地点为深圳市福田区，场地面为:100m75m。建筑总层数为五层,底层层高为4.0m,其余层高均为3.6m,女儿墙高1.0m，主体结构高度为19.4m,建筑面积约3097m2。该办公楼建筑主要由以下用房组成：办公室、会议室、接待室、展览厅、卫生间、服务用房、辅助用房等。该办公楼为现浇钢筋混凝土框架结构，地坪标高同自然地面，室内外高差450mm。为利于结构抗震和施工的方便，左右基本对称。该办公楼抗震设防烈度为7度，抗震等级为三级，设计地震分组为第一组,拟建场地土类型中软场地土,类建筑场地，地面粗糙程度：C类。场地平坦,周围无相邻建筑物。本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的纵轴轴距为4.5m、2.7m、5.4m、4.5m，横轴轴距为4.5m、5.4m、2.7m，本工程耐火等级为一级。办公楼的平面组合采用综合式组合，有走道，走廊，大厅的综合组合形式，内部空间要解决办公室，会议室，布置问题，解决人员的交往活动。以及通风和采光问题,各功能应分区明确合理。有较好的疏散方式，满足防火要求，立面及造型应反映新时代办公楼建筑的形式。2.2 地质条件地质水文条件：场地平坦，周围无相邻建筑物。自上而下依次为：编号土层名称土层厚度(m)kN/m3w(%)wLwpEskPaCkPa 杂填土1.018.734.10.9436.921.139001715淤泥质粘土11.617.150.31.4243.222.63000710灰色粘土3.718.938.21.038.218.448001218.6亚粘土2.718.730.00.9036.620.060003612粉质粘土40.019.626.70.7832.717.770001828.5注：地下水位在天然地面下2.5米处2.3 建筑材料1. 混凝土：梁、板、柱均使用C30混凝土。2. 钢筋：钢筋采用热轧钢筋HRB3353. 墙体：a）外墙采用240厚加气混凝土砌块，一侧墙体为白色仿麻石面砖，一侧为20mm厚抹灰；b）内隔墙采用240厚加气混凝土砌块,两侧均为20mm厚抹灰；c）女儿墙采用240厚灰砂砖墙，墙高1000mm。4. 基础是桩身使用C30混凝土，承台使用C20混凝土，基础钢筋采用HRB335级。5. 门：除出入口大门为玻璃门外，其余均为木门，尺寸见建筑设计总说明。 窗：采用均塑钢窗，尺寸见建筑设计总说明。6.其他结构选型（1）屋面：使用现浇钢筋混凝土板作为承重结构，屋面板按上人屋面的使用荷载选用。（2）楼面：使用现浇钢筋混凝土板，板厚为120mm。（3）基础：使用桩基础。3 结构设计3.1 结构计算简图及主要构件尺寸的确定3.1.1 计算简图的确定根据建筑功能要求及建筑施工布置图，本工程采用全现浇框架结构，采用横向比承重体系。结构平面布置图见图3.1，取11轴的一榀框架进行计算。设计内容包括框架计算单元、计算简图的确定，框架受到的各种荷载计算，各种荷载作用下框架的内力计算、内力组合。图3.1 结构平面布置图 根据地质资料，确定基础顶面至室外地坪为0.95m，由此得底层的计算高度为H=3.6m+0.95m+0.45m=5.0m。3.1.2主要构件尺寸的确定（1）主梁截面尺寸的确定 h=（1/121/8）L=(1/121/8)5400=450675mm，取h=600mm。 b= (1/21/3) h=(1/21/3)600=200300mm,取b=300mm。（2）框架柱 框架柱采用C30混凝土，截面尺寸的选定，是通过其轴压比限值实现的，相关公式如下： AcN/fc （21） N=AGn （22）其中，n为验算截面以上楼层层数，G为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取14kN/m2，A为按简支状态计算柱的负载面积，为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，取1.25。抗震等级三级的框架结构轴压比=0.85。由于中柱的受荷面积更大，所以取中柱进行计算。中柱的受荷面积A=(4.5/2+2.7/2)*4.5=16.2mm2AcN/fc=1.2516.2141035/(0.8514.3)=116619mm2,框架柱在抗震设计中，b和h不宜小于250mm，且柱截面尺寸l0/b30、l/h25。所以取边柱截面400mm400mm。 （3）板厚度确定：楼盖及屋盖采用现浇混凝土板，由于l02/l01=5400/2700=23,因此按双向板计算，h5400/45=120mm，取板厚120mm。计算简图见图3.2。图3.2 计算简图3.2梁、柱的线刚度计算3.2.1梁的线刚度计算 横梁线刚度计算过程，对于现浇楼面的梁，为考虑楼板对梁的影响：边框架 Ib=1.5I0中框架 1 Ib=2.0I0 式中，I0 为按矩形截面计算的截面惯性矩：I0=bh3/12。 C30混凝土弹性模量为:E=3.0104N/mm2。 边跨梁: i=EbIb/L1=1.53.01043006003/(124500)=5.41010Nmm 中跨梁：i=EbIb/L2=23.01043006003/(122700)=121010Nmm i=EbIb/L2=23.01043006003/(125400)=61010Nmm3.2.2柱的线刚度计算 底层边柱：Ic=I0=bh3/12 i=EIc/L1=3.01044004/（125000）=1.281010Nmm 25层边柱：Ib=0.9I0=0.9bh3/12 i=EIc/L2=0.93.01044004/（123600）=1.601010Nmm 框架的线刚度简图如图3.3所示。 图3.3 框架线刚度简图4 结构荷载计算4.1 恒荷载计算楼面荷载分配为等效均布荷载（如下图4。1所示)图4.1 楼面荷载分配4.1.1屋面框架梁线荷载标准值 1、防水层： 30mm厚C20细石混凝土 1.0KN/ 三毡四油油铺小石子 0.4KN/找平层： 20mm厚1:2水泥砂浆 0.02m20KN/m=0.4kN/找坡层：100140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 （0.10+0.14）/2 m7KN/m=0.84kN/保温层： 80mm厚矿渣水泥 0.08m14.5KN/m=1.16KN/结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12m25KN/m=3.00kN/抹灰层：10mm厚混合砂浆抹灰 0.01m17KN/m=0.17kN/屋面恒荷载小计： 6.97kN/ 2、框架梁自重（包括梁测粉刷）：0.300.6025+2（0.6-0.12）0.0217=4.83kN/m作用在顶层框架梁上的线荷载为：gAB1=gBC1=gCE1=4.83kN/mgAB2=6.974.5=31.36kN/mgBC2=6.972.7=18.82kN/mgCE2=6.975.4=37.64kN/m4.1.2楼面框架梁线荷载标准值25mm厚水泥砂浆面层 0.025m20KN/m=0.50kN/120mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12m25KN/m=3.00kN/15mm厚混合砂浆抹灰 0.015m17KN/m=0.255kN/ 楼面恒荷载小计： 3.755kN/框架梁自重（包括梁测粉刷）： 4.83kN/m边跨填充墙自重以及墙面粉刷：0.24（3.6-0.6）19+（3.6-0.6）0.02217=15.72kN/m作用在楼面框架梁上的线荷载为：gAB1=4.83+15.72=20.55kN/mgAB2=3.7554.5=16.90kN/mgBC1=gCE1=4.83kN/mgBC2=3.7552.7=10.14kN/mgCE2=3.7555.4=20.28kN/m4.1.3屋面框架节点集中荷载标准值(1) 边柱连系梁自重 A 0.30.6（5.4+4.5）/225=22.27kN G 0.30.64.525=20.25kN 粉刷 0.02（0.60-0.12）24.517=1.47kN 1m高女儿墙自重 1.04.50.2419=16.24kN 粉刷 1.00.0224.517=3.06kN 连系梁传来的屋面自重 A 0.55.40.52.76.97=25.41kN G 0.54.50.54.56.97=35.29kN 顶层边节点集中荷载 GA=68.45kN GG=76.31kN2)中柱连系梁自重 22.27kN 粉刷 1 .47kN 连系梁传来的屋面自重 B 0.5（4.5+2.7）0.55.46.97=67.75kN C 0.5(2.7+5.4)0.54.56.97=63.51kN D 0.5(2.04+3.36)0.55.46.97=50.81kN E 0.5(5.4+2.7)0.54,.56.97=65.87kN F 0.5(2.7+4.5)0.54.56.97=56.46kN 顶层节点集中荷载 GB=89.47kN GC=85.23kN GD=72.53kN GE=87.59kN GF=78.18kN4.1.4楼面框架节点集中荷载标准值 1)边柱连系梁自重 gA=18.28kN gG=20.25kN 粉刷 1.47kN 钢框玻璃窗自重 3.31.50.45=2.23kN 窗下墙体自重 0.240.94.519=18.47kN 粉刷 20.020.94.517=2.75kN 框架柱自重 0.40.43.625=14.4kN 连系梁传来的楼面自重 A 0.54.50.54.56.97=35.28kN G 0.55.40.54.56.97=42.34kN 中间层边节点集中荷载 GA=92.88kN GG=101.91kN 2)中柱连系梁自重 22.27kN 粉刷 1.47kN 框架柱自重 0.40.43.625=14.4kN 连系梁传来的楼面自重 B 0.5（4.5+2.7）0.55.46.97=67.75kN C 0.5(2.7+5.4)0.54.56.97=63.51kN D 0.5(2.04+3.36)0.55.46.97=50.81kN E 0.5(5.4+2.7)0.54,.56.97=65.87kN F 0.5(2.7+4.5)0.54.56.97=56.46kN 中间层中节点集中荷载 GB=91.49kN GC=87.25kN GD=74.55kN GE=89.61kN GF=80.20kNABCDEFG为一品框架ABCDEFG轴线对应的节点4.1.5恒载作用下的计算简图 恒载作用下的计算简图如图4.2所示图4.2 恒载作用下的计算简图(单位：KN）4.2 活荷载计算4.2.1活荷载计算依据GB50009-2001建筑结构荷载规范，民用办公楼办公室楼面活荷载标准值取2.0kN/，走廊取2.5kN/。屋面为上人屋面取2.0kN/。 1）顶层活荷载的计算 p顶AB=2.04.5=9.00kN/m p顶BC=2.02.7=5.40kN/m p顶CE=2.05.4=10.80kN/m P顶A=P顶G=0.54.50.54.52.0=10.13kN P顶B=P顶F=0.52.74.50.52.0+10.13=16.21kN P顶C=P顶E=0.52.74.50.52.0+0.55.40.54.52.0=18.23kN （2）楼面活荷载的计算 pAB=pFG=2.04.5=9.00kN/m pBC=pEF=2.52.7=6.75kN/m pCE=2.05.4=10.80kN/m PA=PG=0.50.54.54.52.0=10.13kN PB=PF=10.13+0.54.50.52.72.5=16.88kN PC=PE=0.55.40.54.52.0+0.54.50.52.72.5=19.74kN 图4.3 活载作用下的计算简图(单位:KN)4.3 风荷载计算房屋总高度5.0+3.64+1.0=20.4m米，小于30米。房屋宽度为19.8米，高宽比，不需要考虑风振的影响,即z=1.0。基本风压W0=0.35kN/m2， B 类场地，风荷载体型系数 s=1.3。风压高度变化系数z 见表4.1表4.1 风压高度变化系数表离地面高度/m50.74100.74150.74200.84301的具体值用内插法求出各层风载见下表4.2：表4.2 各层风荷载计算 层 数高度 z（m）风震系数体型系数变化系数基本风压()风荷载w受风面积A（m2）作用 W（KN）520.41.01.30.850.350.3912.64.91415.81.01.30.760.350.3516.25.67312.21.01.30.740.350.3416.25.5128.61.01.30.740.350.3416.25.51151.01.30.740.350.3426.18.87A1=(4+3.6/2)4.5=26.1A2=3.64.5=16.2A3=3.64.5=16.2A4=3.64.5=16.2A5=(1+3.6/2)4.5=12.6风荷载作用下结构计算简图如图4.4所示：图4.4 风荷载作用下计算简图(单位:kN)4.4水平地震荷载计算4.4.1重力荷载代表值计算根据“抗震规范”，顶层重力荷载代表值包括：屋面荷载、50%屋面雪荷载、顶层纵横框架自重、顶层半层墙柱自重及女儿墙自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒荷载、50%屋面活荷载、该层纵横框架梁自重、上下各半层柱及墙自重。（1）房屋楼面恒荷载纵向框架梁自重 31.5m60.30.625=850.5kN横向框架梁自重 (19.882.78)m0.30.625=615.6kN板自重 0.12m31.519.825=1871.1kN该层楼上下半层柱重第二层： 50.40.42550/2+3.60.40.42550/2=860kN其余层： 3.60.40.42550=720kN横墙自重 内外墙均为加气混凝土砌体，加气混凝土砌体为5.5kN/m，则单位面积重5.50.2=1.1kN/。女儿墙为200mm厚灰砂砖墙，砖重19kN/m，单位面积重190.2=3.8kN/m。1.1kN/(3.6-0.6)4.514+(3.6-0.6-1.5)2.74+(3.6-0.6-0.9)5.42m=250.67kN外纵墙自重 1.1kN/(3.6m-0.6m)31.54+(3.6-0.6-1.5)31.52=519.75kN钢窗自重(共20扇) （3.31.510+4.21.52+1.51.55+5.751.51+3.61.52)0.45=41.26kN G4k=G3k=G2k=850.5+615.6+1871.1+720+250.67+519.75+41.26=4868.88kN G1k=850.5+615.6+1871.1+860+250.67+519.75+41.26=5008.88kN（2）房屋屋面恒荷载纵向框架梁自重 31.5m60.30.625=850.5kN横向框架梁自重 (19.882.78)m0.30.625=615.6kN板自重 0.12m31.519.825=1871.1kN该层楼上下半层柱重 3.60.40.42550=720kN横墙自重 250.67/2=125.34kN外纵墙自重 519.75/2=259.88kN钢窗自重(共20扇) 41.26/2=20.63kN女儿墙自重 （31.52+19.82）13.8=389.88kNG5k=850.5+615.6+1871.1+720+125.34+259.88+20.63+389.88=4861.93kN(3) 重力荷载代表值的计算根据抗震规范，GE=Gk+iQki，得Qk1=Qk2=2.0（4.5/4+4.527.5+4.531.5+5.428.8)+2.5(2.731.52+5.42.7）=1335.55KNQk3=Qk4=2.0（4.514.4+4.531.5+5.428.8)+2.5(2.731.52+5.42.7）=1186KNQk4=2.0（4.514.4+15.331.5)=1094KNG1=5008.88+0.51335.55=5676.66kNG2=4868.88+0.51335.55=5536.66kNG3=G4=4868.88+0.51185.84=5461.80kNG5=4861.93+0.51093.5=5408.68kN重力荷载代表值计算简图见4.5所示 图4.5 重力荷载代表值计算简图4.4.2框架自振周期计算 按顶点位移法计算，考虑填充墙对结构自振周期的影响，取基本自振周期调整系数T=0.7，顶点位移按反弯点法计算。D底=12EI/h=（1231044004/12)/40003=12000N /MD底=12EI/h=（1231044004/12)/36003=16460N /M横向框架顶点位移计算见表4.3： 表4.3 横向框架顶点位移计算层次Gi（kN)Gi(kN)Di(kN)层间位移i= 5 540954098065400.007 4 5462108718065400.013 3 5462163338065400.020 2 5537218708065400.027 1 5677275475880000.047则i=0.114 即顶点位移为：T=i=0.114则框架的自振周期为：T1=1.7T=1.70.7=0.402(s)4.4.3横向地震作用计算 本结构为一般建筑物，质量和高度分布均匀变化，场地类别为类，设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为7度。由于框架结构高度19.4m30m，可以采用底部剪力法。根据场地类别和设计地震分组可以知道:特征周期值Tg=0.35s，max=0.08。因为TgT1=0.402s5Tg,则基本地震周期的地震影响系数：1=（Tg/T1）2max=（0.35/0.402）0.91.00.08=0.071因T1=0.402s1.4Tg=0.49s,故不考虑顶部附加地震作用。结构总水平地震作用标准值 FEk=1Geq=0.0710.8527545.6=1662.46N各层水平地震作用标准值和楼层剪力，以及弹性变形验算计算过程见下表4.4、表4.5。表4.4 各层地震作用下楼层地震剪力层次hi(m)Hi(m)Gi(kN)GiHiFEk(kN)Fi(kN)Vi(kN)53.619.45409104934.61662.46522.50 522.50 43.615.8546286299.61662.46429.71 952.21 33.612.2546266636.41662.46331.80 1284.02 23.68.6553747618.21662.46237.11 1521.12 1555677283851662.46141.34 1662.46 表4.5 弹性变形验算层数层间剪力Vi(kN)层间刚度Di（kN/m）层间位移（m）层高hi（m）层间相对弹性转角5522.50 8065400.000648 3.61/55564952.21 8065400.001181 3.61/304831284.02 8065400.001592 3.61/226121521.12 8065400.001886 3.61/159111662.46 5880000.002827 51/1769层间相对转角均小于=1/550的要求。5结构内力计算5.1 恒荷载下框架的内力计算5.1.1二次弯矩分配法计算杆端弯矩二次弯矩分配法计算恒荷载作用下的框架结构内力，由于框架结构对称，荷载对称，故可取半边结构计算，计算简图如下： 图5.1 结构计算简图具体计算步骤：（1）首先计算框架各杆件的线刚度及分配系数。（2）计算框架各层梁端在竖向荷载作用下的固端弯矩。（3）计算框架各节点处的不平衡弯矩，并将每一节点处的不平衡弯矩同时进行 分配并向远端传递，传递系数为1/2。（4）进行两次分配后结束（仅传递一次，但分配两次）。 首先计算框架各杆件的线刚度及分配系数计算过程见表5.1、5.2所示。表5.1 梁、柱转动刚度及相对转动刚度构件名称转动刚度S（Nmm）相对转动刚度S，框架梁边跨4ib=45.41010=21.61010 4.22第二跨2ib=2121010=241010 4.68中跨1ib=261010=121010 2.30框架柱首层4ic=41.281010=5.121010 1.00其他层4ic=41.781010=7.121010 1.39分配系数按下式计算: =S/S各节点杆件分配系数见表7分配系数表5.2 分配系数表节点 Sik左梁右梁上柱下柱61.39+4.22=5.610.250.75534.22+1.392=7.000.600.200.2021.00+1.39+4.22=6.610.640.210.15124.22+4.68+1.39=10.290.410.450.141194.68+1.392+4.22=11.680.360.400.120.1284.22+4.68+1.39+1.00=11.290.370.420.120.09184.68+2.30+1.39=8.370.560.270.1717154.68+2.30+1.392=9.760.480.240.140.14144.68+2.30+1.39+1.00=9.370.500.240.150.11 弯矩分配与传递见下图所示。首先将各节点的分配系数填在相应的方框内，将梁的固端弯矩填写在框架横梁相应位置上，然后将节点放松，把各节点不平衡弯矩“同时”进行分配。假定：远端固定进行传递（不向滑动端传递）；右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递；上（下）柱分配弯矩向下（上）柱传递（传递系数均为1/2）；第一次分配弯矩传递后，再进行第二次弯矩分配，然后不再传递。5.1.2恒载作用下的梁端固端弯矩计算1.屋面梁边跨：Mp=52.92kNm第二跨：Mp=17.15kNm中跨：Mp=91.46kNm 2.楼面梁边跨：Mp=28.51kNm第二跨：Mp=9.24kNm中跨：Mp=49.28kNm5.1.3恒载作用下的框架支座弯矩二次分配分配法采用弯矩二次分配法进行计算，计算过程见表5.3所示。表5.3 恒荷载弯矩二次分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.750.250.410.140.450.560.170.27-52.9252.92-17.15-91.4639.6913.23-14.67-5.00-16.1051.2215.5524.692.85-7.346.62-1.1625.61-8.053.4503.37 1.12-12.33-4.21-13.532.580.781.2445.91-45.9132.54-10.37-21.1745.7519.78-65.530.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-28.5128.51-9.24-49.285.705.7017.11-6.94-2.31-2.31-7.7123.656.906.9011.8319.852.85-3.478.56-2.50-1.1611.83-3.867.783.45-3.85-3.85-11.53-6.02-2.01-2.01-6.69-3.54-1.03-1.03-1.7721.704.70-26.4024.11-6.82-5.48-11.8116.2513.659.32-39.220.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-28.5128.51-9.24-49.285.705.7017.11-6.94-2.31-2.31-7.7123.656.906.9011.832.852.85-3.478.29-1.16-1.1611.83-3.863.453.45-0.45-0.45-1.34-6.41-2.11-2.11-7.04-1.46-0.43-0.43-0.738.108.10-16.2023.45-5.58-5.58-12.1618.349.929.92-38.180.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-28.5128.51-9.24-49.285.705.7017.11-6.94-2.31-2.31-7.7123.656.906.9011.832.852.99-3.478.29-1.16-1.1611.83-3.863.453.70-0.47-0.47-1.42-6.41-2.11-2.11-7.04-1.58-0.46-0.46-0.798.088.22-16.3023.45-5.58-5.58-12.1618.219.8910.14-38.240.210.150.640.370.120.090.420.500.150.110.24-28.5128.51-9.24-49.285.984.2818.25-7.13-2.31-1.73-8.0924.647.395.4211.832.85-3.579.13-1.1612.32-4.053.450.150.110.46-7.51-2.43-1.83-8.520.300.090.070.148.984.39-13.3723.00-5.90-3.56-13.5420.8910.935.49-37.312.20-1.782.75梁的跨中弯矩的计算，由公式计算，楼面荷载按满布考虑。恒荷载的弯矩分配图见图5.2所示。40.16kNm17.52kNm22,95kNm22.90kNm24.59kNm-16.31kNm-4.79kNm-6.01kNm-5.94kNm-7.97kNm71.87kNm22.38kNm23.42kNm23.36kNm24.29m图5.2 恒荷载作用下的框架弯矩图（单位：kNm）5.2活荷载下框架的内力计算5.2.1 活荷载作用下的梁端固端弯矩计算1.屋面梁边跨：Mp=15.19kNm第二跨：Mp=4.92kNm中跨：Mp=26.24kNm 2.楼面梁边跨：Mp=15.19kNm第二跨：Mp=6.15kNm中跨：Mp=26.24kNm5.2.2活载作用下的框架支座弯矩二次分配 活荷载的弯矩二次分配，计算过程见表5.4。表5.4 活荷载弯矩二次分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.750.250.410.140.450.560.170.27-15.1915.19-4.92-26.2411.393.80-4.21-1.44-4.6214.694.467.082.85-2.111.90-1.167.35-2.311.840-0.56 -0.18-3.32-1.13-3.640.260.080.1313.68-13.689.56-3.73-5.8312.646.38-19.030.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-15.1915.19-6.15-26.243.043.049.11-3.25-1.08-1.08-3.6212.603.673.676.305.701.52-1.634.56-0.72-0.546.30-1.812.231.84-1.12-1.12-3.35-3.46-1.15-1.15-3.84-1.08-0.32-0.32-0.547.623.44-11.0613.04-2.95-2.77-7.319.715.585.19-20.480.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-15.1915.19-6.15-26.243.043.049.11-3.25-1.08-1.08-3.6212.603.673.676.301.521.52-1.634.56-0.54-0.546.30-1.811.841.84-0.45-0.45-1.34-3.52-1.17-1.17-3.91-0.90-0.26-0.26-0.457.624.11-9.0512.98-2.79-2.79-7.389.895.255.25-20.390.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-15.1915.19-6.15-26.243.043.049.11-3.25-1.08-1.08-3.6212.603.673.676.301.521.60-1.634.56-0.54-0.546.30-1.811.841.97-0.30-0.30-0.89-3.52-1.17-1.17-3.91-0.96-0.28-0.28-0.484.264.34-8.612.98-2.79-2.79-7.389.835.235.33-20