土工格栅和护脚墙计算书

万州区翠屏大道市政道路及管网工程道路交通工程计算书（K0+000-K3+428.309） 二零一四年十二月工程名称：万州区翠屏大道市政工程道路工程项目编号：2013交-07 设计阶段：施工图设计计算内容：道路工程路基稳定性的计算计 算： 胡 巍 校 核： 郭高洁 审 查： 冯际安 二零一四年九月一 概况 1.1工程概况江南新区位于万州城区以东，东依毡帽山，西傍长江，南起五桥河，北至晒网坝，江南新区以行政文化、旅游服务、商务商贸及港口物流为核心职能的新城区。其规划面积约为15.62平方公里，远期规划人口达到12万人。作为带动万州城市区域发展的战略节点，其开发建设有利于延续城市发展空间，延缓老城区的空间压力，为实现万州城市发展“一江两岸、三大片区”的总体构思打下基础。在江南新区带状组团布局结构中，中心城区将会形成“三纵”形态的城市主干道网，即滨江路、中部路、翠屏大道，其中滨江路、中部路为生活性干道，翠屏大道为交通性干道。本次设计道路包括翠屏大道和翠屏大道的支路一（以下简称支路一），其中翠屏大道西北连接江南新区核心片区，东南连接机场路与联合坝工业园区；支路一起于现状中部路E段立交匝道，止于翠屏大道，是中部路E段与翠屏大道间的横向连接道，是翠屏大道的补充与完善。本次道路的建设对于完善江南新城市主干路网，推动道路沿线地块开发建设具有重要作用。同时翠屏大道与现有机场路连接，缩短了机场与江南新区以及万州主城区间距离；支路一作为中部路和翠屏大道间为数不多的横向连接道，在该片区乃至江南新区交通将起到重要作用。本次设计采用万州江南新区独立坐标系和黄海高程系，以利于道路建设与江南新区整个城市建设的衔接。1.2主要工程内容翠屏大道起于现状上部路段，止于现状机场路。道路全长3428.87米，道路等级为城市主干道，设计时速为40km/h。道路标准路幅宽度K0+000-K1+580段为23米，K1+580-K3+428.87段为20米。二设计依据、采用的技术规范、标准2.1设计依据1) 我院与甲方签订的本工程设计合同； 2)重庆市万州江南新区核心区控制性详细规划划；中国城市规划设计研究院2008年4月3)重庆市万州江南新区组团管理单元控制性详细规划；重庆大学城市规划与设计研究院2009年11月4) 甲方提供的1/500地形图资料；5) 甲方提出设计要求。6）重庆市万州江南新区上部路A、B段市政工程高边坡专项方案设计安全专项论证专家意见万州专家库专家2014年5月7)重庆市万州江南新区上部路A、B段市政工程高边坡方案评估报告重庆市渝州勘察设计技术服务中心2014年5月8)重庆市万州江南新区管理委员会关于江南新区上部路A、B段市政工程初步设计评审的会议纪要江南新区管委会2014年5月9)万州江南新区上部路A、B段市政工程（主线K0+000K3+428.309支线K0+000K1+696.235）工程地质详细勘察报告中国华西工程设计建设有限公司2013年12月2.2采用的技术规范、标准（1）公路工程抗震设计规范（JTJ044-89）（2）城市道路绿化规划与设计规范（CJJ 75-97）（3）重庆市建设委员会关于重庆市建设领域限制、禁止使用落后技术的通告（4）公路桥涵通用设计规范（JTG D60-2004）（5）公路挡土墙设计与施工技术细则（6）重力式挡土墙（一般地区）国家建筑标准设计04J007（一）（7）建筑筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)（8）锚杆喷射混凝土支护技术规范GB50086-2001（9）混凝土结构设计规范GB50010-2002（10）重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范（DB50/5029-2004）（11）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004（12）公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000（13）公路工程名词术语 JTJ002-87（14）公路自然区划标准 JTJ003-86（15）公路勘测规范 JTG C10-2007（16）公路工程地质勘察规范 JTJ064-98（17）公路工程水文勘测设计规范 JTG C30-2003（18）公路土工试验规程 JTG E40-2007（19）公路工程质量检验评定标准 JTG F80/1-2004（20）中国地震动参数区划图 GB18306-2001（21） 国家现行的其它有关标准、规范、规程与规定2.3采用的计算依据2.3.1边坡稳定计算：本次采用极限平衡法对高填方边坡稳定性进行整体评价，采用综合野外与室内分析的滑动面来计算，滑动面呈圆弧与折线形的混合型，故使用传递系数法计算。本高边坡工程使用年限为50年，安全等级为一级，安全系数取值为1.3。计算公式为：其中： 稳定性系数；第i块段抗滑力(kN/m)；第i块段单位宽度岩土体自重(KN/m)；第i块段滑移面上的滑动分力(kN/m)，出现与滑移面方向相反的滑动分力时，取负值； 第n块段的抗滑力(kN/m)； 第n块段的滑移面上的滑动分力(kN/m)；孔隙压力比；渗透压力产生的平行滑面分力；渗透压力产生的垂直滑面分力；A地震加速度（重力加速度g）；浸润面以下岩土体的面积；水的容重； 第i块段剩余下滑推力传递至第i+1块段的传递系数(j=i)； ，第i块段底面倾角和地下水位面倾角()； 第i块段滑移面上粘聚力(kPa)； 第i块段滑带土内摩擦角()； 第i块段滑面长度(m)； 按上式计算可考虑多个结构面组成的滑动面。根据本次结构变化情况和滑面坡度的起伏变化，将整个划分为N个条块，由第一块开始，顺序利用各条块的平衡关系计算出各条块之间的不平衡推力，最后一个条块的平衡关系确定斜坡的稳定性系数。本次采用传递系数法进行推力计算。推力计算公式：其中：第i-1条块的剩余下滑力(KN/m)，作用于分界面的中点；设计安全系数，本次K=1.25。2.3.2抗滑桩结构设计桩身内力滑面以上桩体按悬臂梁计算，滑面以下按线弹性地基梁进行内力计算。根据设计技术要求，滑面以下的内力计算按“K”法进行，桩底边界条件为铰接，滑面以上假定荷载分布为矩形。按下式计算。fH=KHfrK式中KH在水平方向的换算系数，根据岩层构造采用，取1.0；折减系数，根据岩层的裂缝、风化及软化程度采用，取0.3；frK岩石天然单轴极限抗压强度的标准值边坡稳定及下滑力计算、抗滑桩结构计算结果详见附件三.场地工程地质条件3.1气象与水文(1)气象勘察区属亚热带季风气候区，气候温暖潮湿，雨量丰沛。年平均气温18.1，多年平均降水量1181.2mm，历年最大降水量1635.2mm。降水多集中在每年的59月，约占每年降水总量的70%。历年最大月降水量741.18mm（1982年7月），日最大降水量199.3mm（1982年7月16日），最长连续降水16日。每年夏季多集中大雨、暴雨等降水过程，如2000年58月，降水量达985.1mm，占多年平均降水量的80.4%。区内年最高气温42.1，最低气温-3.7，一年无霜期334天，年平均相对温度80%，主导风向ESE和ENE，风速33.3m/s，年最高气压1120.3毫巴。（2）水文场地及周边未发育有溪沟，凤凰桥跨越季节性冲沟，勘察期间沟内无水。主线：线路K0+621K0+648段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.4103m2，勘察期间，由于天旱 池塘水少，深约0.2m，水塘内局部有水；线路K0+840K0+910段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约2.2103m2，勘察期间，由于天旱 池塘水少，深约0.21.2m，水塘内局部有水；线路K1+560K0+620段附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约2.1103m2，勘察期间，由于天旱 池塘已干；线路K1+960K2+225段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约1.3103m2，勘察期间，由于天旱 池塘水少，深约0.20.5m，水塘内局部有水；线路K2+780K2+825段左侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.9103m2，勘察期间，由于天旱 池塘水少，深约0.5m，水塘内局部有水；支路：线路K1+013K1+045段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.7103m2，勘察期间，由于天旱 池塘水少，深约0.5m，水塘内局部有水；线路K1+114K1+145段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.7103m2，勘察期间，由于天旱 池塘水少，深约0.51.0m，水塘内局部有水；线路K1+560K1+600段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约1.7103m2，该水塘大部分已改为水田，且勘察期间，由于天旱 池塘水少，深约0.5m，水塘内局部有水；水文条件简单。综上，线路区多为旱地，局部发育有季节性冲沟和鱼塘等，无大的井泉出露。3.3地形地貌线路主要沿一斜坡展布，地势总体上东高西低、南北高低错落。大致呈台阶状斜坡地形。地形坡角1545，局部达4575。沿线最高点高程约353m，最低点高程约208.7m，相对高差114.3m，为典型的台状剥蚀浅丘地貌。线路多位于斜坡中上部，纵向地形变化较小，局部分布季节性冲沟。横向上表现为折线斜坡，自上而下呈平坝-陡坡（崖）-平坝-陡坡（崖）状，平坝宽度约80150m，地形较平缓，坡角多510多覆盖第四系崩坡积层粉质粘土夹碎块石，且局部分布有水塘、水田；平坝间多形成陡坡(崖)，多为自然岩质边坡，边坡高为1040m，坡角多4575，局部近直立。3.4地质构造勘察场地地处万州主城区以南，处于万县向斜南东翼近轴部，岩层产状3206。层面结合程度一般，为硬性结构面。区内未见断层通过，勘察区主要发育有2组裂隙：产状1656065，裂面平直，总体闭合，局部张开12cm，间距1.53.5m，延伸长510m，结合程度一般。为硬性结构面。产状717278，裂面平直，延伸长度大于10m，间距约2.03.5m，多呈闭合状。结合程度一般，为硬性结构面。3.5地层岩性根据地面调查及钻探成果，线路区地层由第四系人工堆积层、崩坡积层组成，基岩为侏罗系中统上沙溪庙组地层，详细描述如下：第四系土层1第四系人工填土（Q4ml）回填土呈零星分布，主要是道路及民房建筑物场地，回填土厚度一般较薄，主要由粉质粘土夹碎块石组成，碎块石直径10180mm，碎块石含量2040%。结构松散，为人工抛填，填土时间大于5年。本次勘察仅ZX78号钻孔有揭露，厚度3.1m。2崩坡积层含碎石粉质粘土（Q4co+dl）分布在鱼塘或水田表表层部分土体呈流塑或软塑状，主要呈褐色，呈软塑可塑状，为过湿土（平面图上有标示）。下伏土体浅黄色褐黄色，呈可塑状，粘性较好，切面稍有光泽，韧性较好，干强度较高，无摇震反应，土体均匀性差，局部含有碎石，碎石成分主要为砂岩、泥岩，砂岩风化较弱，泥岩风化较强，多呈棱角状。粒径20150mm，含量约15%20%。揭示厚度0.228.4m（ZC97），场地中大部分范围均有分布，靠近陡坡处此层较薄，在平坝处厚度较大。侏罗系中统上沙溪庙组砂岩和泥岩（J2s）揭露基岩主要为砂岩和泥岩。砂岩：深灰色、黄色，中细粒质结构，钙泥质胶结，巨厚层块状或厚层状构造，主要由石英、长石组成，强风化层呈碎块状，质软，中风化呈柱状，质较软，锤击易碎，声闷。泥岩：呈紫红色，泥质结构，厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含砂质，裂隙不发育，强风化层呈碎块状，质软，手捏易碎。中风化岩芯呈柱状，岩芯质较软，锤击可碎，声闷。3.6水文地质条件 3.6.1线路区井、泉调查线路区为侏罗系红层地层，地下水富水性差，地形起伏不大，岩层较为平缓，形成大型井泉的条件差。经现场调查，线路区内分布有的第四系土层及风化裂隙是地下水地陡坡坡脚处排出地形面形的泉。线路区内类似泉水一般水量小，无色无味，且季节性明显，勘察期间由于天旱，未有水流。未见大的井泉出露。3.6.2地下水类型及富水性线路沿线以构造剥蚀褶皱山、构造剥蚀浅丘组成，大片基岩出露，第四系厚度大、为含碎石粉质粘土，含水性差，含水微弱。基岩为砂岩、泥岩互层的河湖相碎屑岩，地下水富水性受岩性及裂隙发育程度的控制，一般情况砂岩含孔隙裂隙水(主要为裂隙水)、泥岩为相对隔水层。根据地下水的赋存条件、水理性质给水力特征，路线范围有松散岩类孔隙水、碎屑岩类孔隙裂隙水。a 松散岩类孔隙水松散层孔隙水具有就近补给、就近排泄的特点，且受季节影响显著，属季节性潜水，水量较小。该类地下水主要分布于缓坡及沟心土层分布厚度较大的范围，具就近补给、就近排泄特点，接受大气降雨补给，向地势较低的河沟中补给排泄。线路主要沿一斜坡展布，多位于斜坡中上部，横向呈折线型斜坡，地下水排泄条件好。b碎屑岩类孔隙裂隙水包括风化裂隙水和构造裂隙水，风化裂隙水分布在浅表基岩强风化带中，为局部性上层滞水或潜水，水量小，受季节性影响大，各含水层自成补给、径流、排泄系统。构造裂隙水分布于厚层块状砂岩层中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存，泥岩相对隔水；水量稍大，动态稍稳定，为区域性潜水或局部承压水。根据勘察，本线路区地下水总体较贫乏，大部分钻孔为干孔，只在部分平坝地段钻孔中有稳定的地下位，如渔溪河两侧和水田、鱼塘等位置。地下水类型主要为潜水，赋存于基岩裂隙中，主要受大气降水补给，一般就近向低洼处排泄。3.6.3 水文地质试验为了评价地块含水层的富水性，查明含水层的水文地质参数，为基坑涌水量提供依据，本次勘察ZX10简易提水试验成果。采用提筒进行提水，动水位采用电水位计测定。提水试验成果见图表2.6-1。图3.6-1 ZX10钻孔抽水试验成果图砂岩层抽水试验成果见表2.6-2。表3.6-2 砂岩层抽水试验成果表试验孔号含水层含水层静止水位孔口标高(m)渗透系数厚度(m)(m)(m)(m/d)ZX1021.3砂岩3.80298.340.061根据试验结果：基岩裂隙水渗透系数为0.061m/d，透水性为弱透水。综上可知，本线路地下水主要为赋存在基岩的裂隙水，相对透水层为砂岩，透水性弱，地下水量不大，水文地质条件较简单。桥墩、桥台等基坑开挖时，渗水量较小，可用水泵抽水。但因勘察期间冲沟内无水，若在雨季施工时，受冲沟水的影响地下水位较高，裂隙发育的差异性等因素，桩基中地下水涌水量可能较大。同时应做好对地表水的围堵，避免地表水直接流进桩基基坑中，影响施工质量和安全。3.6.4水土腐蚀性评价本次勘察取1组河水样及1组地下水进行室内测试，测试成果统计如表表3.6.4-1.表3.6.4-1 水质分析试验成果表测试项目含量鱼塘水样1ZX10Na+ +K+ (mg/L)5.95 7.79 Ca2+ (mg/L)80.64 83.49 Mg2+ (mg/L)8.97 9.04 CL- (mg/L)9.75 10.49 SO42- (mg/L)37.42 36.69 HCO3- (mg/L)242.05 255.60 CO32- (mg/L)0.00 0.00 游离CO2 (mg/L)9.619.61侵蚀性CO2(mg/L)0.000.00PH值7.097.03总硬度(mg/L)245.72245.72总碱度(mg/L)209.64209.64永久硬度(mg/L)36.0836.08矿化度(mg/L)384.78403.11 从表中可知：地表水及地下水水质类型属HCO3Ca型，PH值7.247.8，根据公路工程地质勘察规范（JTG C20-2011）中附录K的评定标准，线路区地下水环境类型为II类，地表水、地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋、钢结构均具微腐蚀性。经工程地质测绘，场地内及场地周边无污染源。可知场地水和土对建筑材料均具微腐蚀性。3.7不良地质现象线路起点处分布有凤凰庵滑坡，经现场调查核实，该滑坡已治理，滑坡区域已被利用为江南新区大石统建还房（三、四、六期）的用地范围，目前建设项目正在施工建设，开挖或堆填形成的边坡已采用挡土墙治理，现状稳定。拟建线路主线位于该滑坡后缘上方，支路一与该滑坡隔沟相望，滑坡已治理，现状稳定，滑坡对线路无影响。线路从杨家院子滑坡上方约140m处通过，距离较远，滑坡对线路无影响。综上所述，结合本次野外调查、勘察结果可知，本场地整体稳定。本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，无软卧层、暗塘、暗滨等分布。3.8主要工程地质问题3.8.1 软土不均匀沉降及变形线路穿过区局部分布有水田、鱼塘等，其岩性主要为流塑状淤泥质粉质粘土，处理不当亦会产生不均匀沉降或路堤变形破坏。淤泥质粉质粘土分布情况及处理措施建议见附表3。3.8.2边坡稳定性问题拟建线路走向为南西北东方向，位于万县向斜南东翼，岩层产状3206。线路主要沿一斜坡展布，地势总体上东高西低、南北高低错落。大致呈台阶状斜坡地形，为典型的台状剥蚀浅丘地貌。线路多位于斜坡中上部，纵向地形变化较小，局部分布季节性冲沟。横向上表现为折线斜坡，自上而下呈平坝-陡坡（崖）-平坝-陡坡（崖）状；平坝间多形成陡坡(崖)，多为自然岩质边坡，边坡高为1040m，坡角多4575，局部近直立。经野外调查分析，边坡整体稳定性较好，局部在边坡坡脚处因差异风化形成的岩腔，多较小，且靠近自然边坡位置地表多零星分布孤石，孤石大小不一，一般直径0.52.5m，呈棱角状，基座多置于含碎石粉质粘土中，现状稳定性较好。线路左侧挖方较大，经本次勘察结果，线路区土层厚度大，线路开挖后易发生沿岩土界面滑移，且施工时斜坡上局部分布的孤石已发生垮塌，威胁施工人员的安全。三、结构设计内容3.1第一段（K0+750K0+870）3.1.1采用的设计参数及设计工况地堪报告提供的相关地质参数如下： 设计参数一览表项 目上部路AB段主线（K0+000 K3+428.309）段岩土名称上部路AB段支路一（K0+000 K1+696.235）段岩土名称素填土含碎石粉质粘土泥岩砂岩素填土含碎石粉质粘土泥岩砂岩重度（KN/m3）天然20*19.725.2*25.0*20*19.725.2*25.0*单轴抗压强度(mPa)天然7.0719.968.3318.99饱和4.4514.005.4113.01岩体抗拉强度（kPa）154398142398抗剪强度C（KPa）25.1726571825.17236718（）13.1628.734.313.1628.634.3岩体破裂角（）59625962等效内摩擦角（）25m*255458*25545825m52545254变形指标弹性模量平均值1306.93850.961306.93850.96泊桑比平均值0.340.230.340.23道路地基承载力基本容许值（KPa）强风化190300400190300400中等风化80020008002000基底摩擦系数强风化0.200.250.350.450.20.250.350.45中等风化0.450.600.450.6土体水平抗力系数的比例系数MN/m42525岩体水平抗力系数MN/m36024060240岩石与锚固体粘结强度特征值kPa180400180400表中：1、带“*”为经验值；2、岩体抗剪强度标准值C为岩石标准值的0.30的折减值，为岩石试验值的0.90的折减值。抗拉强度按标准值折减系数取0.4。3、场区内素填土成分复杂，均匀性较差。本勘察报告提供的物理力学指标均为经验数据，建议通过现场试验验证。4、岩石地基承载力基本容许值，是根据岩石的破碎程度及抗压强度，按公路桥涵地基与基础设计规范（TJGD632007）第3.3.3条中表3.3.3-1取值。5、岩体层面抗剪强度天然C：90 kPa，：27，裂隙天然C：100 kPa，：27。岩土分界面（假定滑面）C：16 kPa，：9。6、路基回填土取值：C：0 kPa，：30。重度20KN/m。边坡稳定行设计工况：1. 自重+天然工况；2. 自重+暴雨工况3）稳定性安全系数：取1.30。 4计算内容计算原则为取最不利断面进行计算取K1+900剖面进行分析，为了不影响计算结果，将剖面进行左右镜像旋转，护脚墙的有利影响暂不考虑。4.1验算其坡面的稳定性计算简图控制参数: 采用规范:通用方法 计算目标:安全系数计算 滑裂面形状: 圆弧滑动法 不考虑地震坡面信息 坡面线段数 4 坡面线号 水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数 1 13.209 8.806 1 超载1 距离0.010(m) 宽8.000(m) 荷载(5.00-5.00kPa) 270.00(度) 2 1.979 0.000 1 超载1 距离0.010(m) 宽1.980(m) 荷载(15.00-15.00kPa) 270.00(度) 3 12.085 0.000 1 超载1 距离0.010(m) 宽12.000(m) 荷载(15.00-15.00kPa) 270.00(度) 4 9.935 0.000 1 超载1 距离0.010(m) 宽9.900(m) 荷载(15.00-15.00kPa) 270.00(度)土层信息 坡面节点数 5 编号 X(m) Y(m) 0 0.000 0.000 -1 13.209 8.806 -2 15.188 8.806 -3 27.273 8.806 -4 37.209 8.806 附加节点数 22 编号 X(m) Y(m) 1 45.209 16.806 2 43.209 16.806 3 40.648 13.391 4 58.257 17.514 5 58.257 25.214 6 51.695 21.984 7 48.307 20.991 8 2.568 -0.206 9 12.143 4.550 10 12.351 4.654 11 58.357 29.014 12 51.241 24.954 13 22.377 6.736 14 14.294 2.049 15 2.568 -3.606 16 -7.085 -2.935 17 -6.437 -15.160 18 52.119 2.036 19 11.040 2.449 20 2.568 -2.306 21 -5.558 -1.682 22 -5.590 0.449 不同土性区域数 6 区号 重度 饱和重度 粘结强度 孔隙水压 节点 (kN/m3) (kN/m3) (kpa) 力系数 编号 1 25.200 26.100 100.000 - ( 1,2,3,4,5,6,7,) 2 22.000 26.100 30.000 - ( -1,0,8,9,10,-2,) 3 20.000 20.000 30.000 - ( 11,12,7,6,5,) 4 25.200 20.000 180.000 - ( 4,3,-4,-3,13,14,15,16,17,18,) 5 25.200 20.000 100.000 - ( 16,15,14,13,-3,-2,10,9,19,20,21,) 6 20.000 20.000 30.000 - ( 8,0,22,21,20,19,9,) 区号 粘聚力 内摩擦角 水下粘聚 水下内摩 (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) 1 0.000 45.000 10.000 25.000 2 5.000 25.000 10.000 25.000 3 25.000 13.000 10.000 25.000 4 0.000 52.000 10.000 25.000 5 0.000 45.000 10.000 25.000 6 25.000 13.000 10.000 25.000 区号 十字板 强度增 十字板羲 强度增长系 (kPa) 长系数 下值(kPa) 数水下值 1 - - - - 2 - - - - 3 - - - - 4 - - - - 5 - - - - 6 - - - - 不考虑水的作用筋带信息 采用土工布 筋带道数: 6 筋带拉力作用方向: 筋带力作用于滑面切线方向 筋带力调整系数: 0.700 筋带号 距地面 水平间距 总长度 倾角 材料抗拉锚固段 锚固段 抗拔最小 高度(m) (m) (m) (度) 力(kN)长度(m) 直径(m) 值(kN) 1 1.00 1.00 9.00 0.00 60.00 2.00 0.10 60.00 2 2.00 1.00 9.00 0.00 60.00 2.00 0.10 60.00 3 3.00 1.00 9.00 0.00 60.00 2.00 0.10 60.00 4 4.00 1.00 9.00 0.00 60.00 2.00 0.10 60.00 5 5.00 1.00 9.00 0.00 60.00 2.00 0.10 60.00 6 6.00 1.00 13.00 0.00 60.00 2.00 0.10 60.00计算条件 圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法 土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待 稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面 条分法的土条宽度: 1.000(m) 搜索时的圆心步长: 1.000(m) 搜索时的半径步长: 2.000(m)-计算结果:-计算结果图 最不利滑动面: 滑动圆心 = (9.967,10.607)(m) 滑动半径 = 4.595(m) 滑动安全系数 = 1.321 起始x 终止x li Ci 謎 条实重 浮力 地震力 渗透力 附加力X 附加力Y 下滑力 抗滑力 超载 竖向 地震力 地震力 (m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) - 9.132 9.948 -5.356 0.820 5.000 25.00 5.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.52 6.68 0.00 0.00 9.948 10.763 4.863 0.819 5.000 25.00 15.37 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 11.24 0.00 0.00 10.763 11.578 15.246 0.846 5.000 25.00 22.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.92 14.36 0.00 0.00 11.578 12.393 26.194 0.910 5.000 25.00 26.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11.77 15.71 0.00 0.00 12.393 13.209 38.363 1.042 5.000 25.00 27.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.77 15.09 0.00 0.00 13.209 14.195 55.890 1.770 5.000 25.00 15.80 0.00 0.00 0.00 0.00 14.64 25.20 16.81 0.00 0.00 筋带号 锚固抗拔 材料抗拉 计算采用 有效锚固 滑面角 切向抗 法向抗 力(kN) 力(kN) 值 长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN) - 1 0.000 0.000 抗拉力 0.000 0.000 0.000 0.000 2 0.000 0.000 抗拉力 0.000 0.000 0.000 0.000 3 0.000 0.000 抗拉力 0.000 0.000 0.000 0.000 4 0.000 0.000 抗拉力 0.000 0.000 0.000 0.000 5 0.000 0.000 抗拉力 0.000 0.000 0.000 0.000 6 0.000 0.000 抗拉力 0.000 0.000 0.000 0.000 总的下滑力 = 60.448(kN) 总的抗滑力 = 79.880(kN) 土体部分下滑力 = 60.448(kN) 土体部分抗滑力 = 79.880(kN) 筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN) 筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)故K1+900右侧填方边坡坡面稳定4.2验算其沿着新旧填土面滑移的可能性：-计算简图控制参数: 采用规范:通用方法 计算目标:剩余下滑力计算 不考虑地震坡面信息 坡面线段数 4 坡面线号 水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数 1 13.209 8.806 1 超载1 距离0.010(m) 宽8.000(m) 荷载(5.00-5.00kPa) 270.00(度) 2 1.979 0.000 1 超载1 距离0.010(m) 宽1.980(m) 荷载(15.00-15.00kPa) 270.00(度) 3 12.085 0.000 1 超载1 距离0.010(m) 宽12.000(m) 荷载(15.00-15.00kPa) 270.00(度) 4 9.935 0.000 1 超载1 距离0.010(m) 宽9.900(m) 荷载(15.00-15.00kPa) 270.00(度)土层信息 坡面节点数 5 编号 X(m) Y(m) 0 0.000 0.000 -1 13.209 8.806 -2 15.188 8.806 -3 27.273 8.806 -4 37.209 8.806 附加节点数 22 编号 X(m) Y(m) 1 45.209 16.806 2 43.209 16.806 3 40.648 13.391 4 58.257 17.514 5 58.257 25.214 6 51.695 21.984 7 48.307 20.991 8 2.568 -0.206 9 12.143 4.550 10 12.351 4.654