现浇钢筋混凝土框架结构高层住宅楼施工组织设计.doc

辽宁工程技术大学毕业设计(论文)现浇钢筋混凝土框架结构高层住宅楼施工组织设计1 设计任务书1.1 设计资料本市拟兴建一，建筑面积：9232.6m2右，采用现浇钢筋混凝土框架结构，基础采用筏板基础。建设场地及地点见附录。 该工程抗震设防烈度为7度，场地为类，设计地震分组为第二组，基本风压值0.6 kN/m2，粗糙度为B类，基本雪压S=0.40 kN/m2，该房屋为丙类建筑。1.2 具体要求1) 每层三个单元，一梯两户。2) 室内设有卧室、客厅、厨房、卫生间等。 3) 建筑物应与其周围环境相协调。1.3 设计要求详见建筑工程系2007级毕业设计大纲1.4 图纸要求1) 总平面图2) 首层，标准层3) 正立面，侧立面4) 剖面图5) 结点详图6) 结构平面布置图7) 框架配筋图、梁柱截面配筋图1.5 场地条件2设计概况2.1 设计题目大连市阳光小区某住宅楼2.2 设计资料本设计依据各种现行建筑设计规范、结构设计规范，设计说明书，规划位置图要求进行设计。2.3 设计过程1) 确定结构体系与结构布置2) 根据经验对构件进行初估3) 确定计算模型及计算简图4) 荷载计算5) 内力计算及组合6) 构件及节点设计7) 编写设计任务说明书8) 图纸绘制2.4 工程概况大连市拟建一高层住宅楼，主体为10层高31.02m。建筑面积9232.6m2 ，建筑总长68.9m，宽13.4m。所有层层高3.0m，局部突出电梯间为2.0m。建筑物应与周边环境相适应。设计要求高层框架结构，丙类建筑。拟建房屋所在地的设计地震动参数max=0.08，Tg=0.35s，基本雪压S0=0.40kN/ m，基本风压0=0.65kN/ m，地面粗糙度为B类。年降雨量610.5mm，每日最大降雨量32.1mm/10min。常年地下水位于地表下1.5m，水质无侵蚀性。地区表面为一般粘土层，下不为砂土，冻土深度-0.9米，水质无侵蚀性，承载力情况良好阿（承载力值待定）。土的自重为19 kN/ m，孔隙比为0.8，液性指标为0.833，地基承载力特征值fak=180 kN/ m。3 建筑设计3.1 平面设计3.1.1 使用部分的设计根据建筑设计防火规范的要求，东西南各设一出口。本建筑周围设宽度不小于3.5米的环行消防车道，以便消防车能够靠近消防的主体结构，能在消防时有足够的流线。根据设计任务书给定的条件，结合办公楼的功能要求和特点，该工程建筑面积9015.3平方米。3.1.2 交通联系部分的设计 楼梯：楼梯是房屋及各层间的垂直交通联系部分，是楼层人流疏散必经的通道。根据人流通行情况和建筑防火要求，本高层住宅每单元各设一楼梯，同时设计两部电梯，兼为消防电梯。3.2 楼梯和电梯设计电梯：根据我国目前情况，一部电梯每层服务七户才经济合理，两部电梯，每部电梯服务七户，也有利于消防和电梯的维修。3.3 剖面设计建筑共分为十层，室内外地坪高差为0.3m，为了室内装修和保温等因素，进行吊顶，这样楼中各种电线，保温管等都从吊顶中穿过，为了避免上下层之间固体传声，在吊顶中加入吸音材料。本建筑基础采用箱形基础。4 结构设计4.1 结构布置及计算简图根据其旅馆的结构型式、受力特点和建筑使用要求及施工条件等因素综合考虑，本设计采用现浇钢筋混凝土框架结构，基础采用箱形基础。根据旅馆的使用功能要求，并考虑柱网的布置原则。局部突出房屋的塔楼为电梯机房，层高为2.0m。框架结构计算简图如图4-1。填充墙采用粉煤灰轻渣空心砌块（300mm240mm190mm）。门为木门，门洞尺寸有0.9m2.1m和1.8 m2.1 m。窗为铝合金窗，洞口尺寸有2.11.5m, 0.9m1.5m, 1.5 m0.6 m楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。楼板厚度按跨度的1/45估算，取楼板厚度为120mm。梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求。截面高度按一般取梁跨度的1/121/18估算。为防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨截面高度之比不宜小于4。梁截面宽度可取1/31/2梁高。同时不小于1/2柱宽，且不应小于250mm。由此估算梁的截面尺寸见表4-1。表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度：C40(fc=19.1N/mm2，ft =1.91N/mm2)，C35(fc=16.7N/mm2，ft =1.57N/mm2)。表4-1 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级Tab 4-1 beams cut to face size( mm) and each layer concrete strength grades层次混凝土强度等级横梁（bh）纵梁(bh)AB跨，CD跨BC跨210C353505003505003006001C40400500400500400600柱截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按下列公式计算： (4-1) (4-2)由规范可知该框架结构的抗震等级为二级。其轴压比限制N=0.8。各层的重力荷载代表值近似取1.2kN/。由图知边柱及中柱的负载面积分别为3.62.25和3.64.5由公式（4-2）得第一层柱截面面积为边柱 = 82696mm2中柱 = 148429mm2如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为288mm和385mm。根据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：1层650mm650mm，25层 600mm600mm，610层 550mm550mm主体框架平面柱网布置如图4-1。框架结构计算简图如图4-2。框架梁的计算跨度以上层柱形心线为准，由于建筑物轴线与墙轴线重合，故建筑轴线与结构计算跨度重合。梁轴线取至板底，2-10层层高取3.0m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，h1=3.0+1.02+0.8=4.82m。图4-1 主体框架布置图Fig.4-1 the diagram of of arranging of the strucure flat (a) 横向框架 (b) 纵向框架图4-2 框架结构计算简图Fig.4-2 the diagram of frame structure4.2 重力荷载计算4.2.1 屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）：30厚细石混凝土保护层 0.0322=0.66 kN/m2高分子防水层 0.4 kN/m220厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4 kN/m2150厚水泥蛭石保温层 0.155=0.75 kN/m2100厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 kN/m2 合计：5.21 kN/m2屋面恒载标准值为 68.913.45.21=4810 kN19层楼面：水磨石地面 0.65 kN/m2100厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 kN/m2 合计：3.65kN/m2楼面恒载标准值 68.913.43.65=3370 kN4.2.2 屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值 2.0 kN/m2楼面活荷载标准值 2.0 kN/m2屋面雪荷载标准值 Sk=rS0=1.00.4=0.4 kN/ m (4-3)式中：为屋面积雪分布系数，取=1.04.2.3 梁、柱、墙重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载，计算结果见表4-3。外墙体为300mm厚烧结空心砖（空心砖密度为11kN/m3）,外墙面贴瓷砖（0.5 kN/m ），内墙抹灰20mm。则外墙单位墙面重力荷载为：0.50.02170.3011=4.14kN/m2。内墙为240mm厚烧结空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为： 0.24150.02217=4.28 kN/m2。木门单位面积重力荷载为0.2 kN/m2；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4 kN/m2墙体自重计算见表4-2。表4-2 墙体自重计算（kN）Tab 4-2 wall bodies of table are self-respect to compute( kN)层次墙体自重15638.9242104417.084表4-3 梁、柱重力荷载标准值层次构 件,m,m,kN/m,m,kN,kN1层边横梁0.40.50251.055.253.9531642.862491.94中横梁0.40.50251.055.253.6516306.6纵梁0.30.50251.056.33.2781542.48柱0.650.65251.1011.6194.82824592.292层至5层边横梁0.350.50251.054.5944.0531576.782068.78中横梁0.350.50251.054.5943.7516275.64纵梁0.300.50251.054.7253.3781216.22柱0.600.60251.109.93822435.46层至10层边横梁0.350.50251.054.5944.131583.902097.86中横梁0.350.50251.054.5943.816279.32纵梁0.300.50251.054.7253.35781234.64柱0.550.55251.108.3193822046.47Tab 4-3 beams, the pillar gravity lotuses carry the standard value注:1) 表中为考虑梁柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载增大系数，g表示单位长度构件重力荷载，n为构件数量；2）梁长取净长，柱长取层高。4.2.4 门、窗重力木门单位面积重力荷载为0.2kN/。铝合金门窗单位面积重力荷载取0.4 kN/m2。表4-4门窗重力荷载标准值Tab. 4-4 The standard value of gravity loads of doors and windows名称位置合计，kN窗一层38.88二层至十层39.6门一层48.38二层至十层43.854.2.5 水箱间、电梯间重力荷载计算电梯间： 728.617 kN4.2.6 女儿墙重力荷载计算0.9（68.4212.9 2）（0.5190.24170.02）=790.24kN4.2.7 重力荷载代表值、荷载分层汇总集中于各质点的重力荷载Gi，为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙、柱等重量。各可变荷载的组合值系数按表4-5的规定采用：无论是否为上人屋面，其屋面上的可变荷载均取雪荷载。表4-5 可变荷载组合值系数Tab.4-5 Load making variably up value coefficient可变荷载种类组合值系数雪荷载0.5屋面积灰荷载0.5屋面活荷载不考虑按实际情况考虑的楼面活荷载1.0 按等效均布荷载考虑的楼面活荷载藏书库、档案库0.8其他民用建筑0.5吊车悬吊物重力硬 钩 吊 车0.3软 钩 吊 车不考虑简单的计算过程如下： 主体结构总面积 A=12.968.4=882.36m 顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载、50%屋面活荷载、半层梁自重、半层柱自重、半层墙自重。 其它层重力荷载代表值包括：楼面荷载、50%楼面均布活荷载、梁自重、楼面上下个半层的柱自重、墙自重。第一层：G1=3370+882.360.52+2491.94+3513.845+5028.004=15286.149kN第二九层算法与第一层类似：G2=G3=G4=13173.624kNG5=12979.159kNG6=G7=G8=G9=12813.774kN 第十层（梁柱重/2+墙体/2+门窗重+屋面恒载+屋面活荷载+屋面雪荷载）：G10=0.5（2097.86+2046.47）+0.54417.084+4810+882.362+882.360.4=11208.371 kN图4-3 各质点重力荷载代表值Figure 4-3 various particles gravity load representative plants4.3 框架侧移刚度计算 横向框架侧移刚度计算梁的线刚度Ib=。其中Ec为混凝土弹性模量。为梁的计算跨度。Ib为梁的截面惯性矩，对现浇楼面，中框架取Ib=2.0，边框架取Ib=1.5。计算过程见表4-6。表4-6 横梁线刚度Ib计算表Tab 4-6 horizontal beam lines of tables are just the degree the calculation watch类别层次N/mm2mmmmmm4mmNmmNmmNmm边横梁13.251044005004.16710945003.01010104.51510106.02010102103.151043505003.6461092.55210103.82810105.1041010走道梁13.251044005004.16710942003.22410104.83610106.44810102103.151043505003.6461092.73510104.10310105.4701010柱的线刚度Ic=EcIc/h，其中Ic为柱的截面惯性矩。h为框架柱的计算高度。柱的线刚度计算结果见表4-7。柱的侧移刚度按式计算。式中c为柱侧移刚度修正系数。表示梁柱线刚度比。对不同情况由公式分别计算。根据梁柱线刚度比不同，计算结果见表4-84-11。表4-7 柱线刚度Ic计算表Tab 4-7 pillar lines are just the degree the calculation watch层次,mm,N/mm2,mmmm,mm4,N/mm2148203.251046506500.763101010.03010102530003.151046006000.342101011.34101061030003.151045505500.21310108.0071010表4-8 框架柱侧移刚度D值（N/mm）Tab 4-8 frame pillar sides move just a D value( N/ mm)一层根数边框架边柱0.4500.3882009042432922边框架中柱0.9320.488253054中框架边柱0.6000.4232192137中框架中柱1.2430.5372784537表4-9 框架柱侧移刚度D值（N/mm）Tab 4-9 frame pillar sides move just a D value( N/ mm)二层根数边框架边柱0.3440.1472217843237986边框架中柱0.7380.270407514中框架边柱0.4900.1972977737中框架中柱1.0160.3375093337表4-10 框架柱侧移刚度D值（N/mm）Tab 4-10 frame pillar sides move just a D value( N/ mm)三五层根数边框架边柱0.2890.1261911443031614边框架中柱0.6510.246371404中框架边柱0.4500.1842777637中框架中柱0.9320.3184807837表4-11 框架柱侧移刚度D值（N/mm）Tab 4-10 frame pillar sides move just a D value( N/ mm)六十层根数边框架边柱0.4100.1701815842733609边框架中柱0.9220.316336954中框架边柱0.6370.2422580337中框架中柱1.32103984245837表4-12 横向框架层间侧移刚度（N/mm）Tab 4-12 layer a side of horizontal frames of tables move just degree( N/ mm)层次1235610Di2432922323798630316142733609由表4-13可见，D1/D2= 2432922/3237986=0.750.7，故该框架为规则框架。4.4 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.4.1 横向水平地震作用下框架的内力和侧移计算1）横向自震周期计算按公式 (4-4)将G11折算到主体结构的顶层。其中Ge为折算重力荷载。h1为局部突出屋面房屋的高度。H为主体结构的计算高度。即kN结构顶点的假想侧移刚度由下式计算： (4-5) (4-6) (4-7)式中：Gk为集中在k层楼面处的重力荷载代表值。VGi为把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第i层的层间剪力。为第i层的层间侧移刚度。(u)i (u)k分别为第i、k层的层间侧移。S为同层内框架柱的总数。其中第10层的Gi为G11与Ge之和。 计算过程及结果见表4-13表4-13 结构顶点的假想侧移计算Tab 4-13 structure tops imagine the side to move the calculation层次GiVGiDiuiui1011208.371 11208.371 2733069 4.1 244.1 912813.774 24022.145 2733069 8.8 240.0 812813.774 36835.919 2733069 13.5 231.2 712813.774 49649.693 2733069 18.2 217.8 612813.774 62463.467 2733069 22.9 199.6 512979.159 75442.626 3031614 24.9 176.7 413173.624 88616.250 3031614 29.2 151.8 313173.624 101789.874 3031614 33.6 122.6 213173.624 114963.498 3237986 35.5 89.0 115286.149 130249.647 2432922 53.5 53.5 本设计为质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构。其基本自振周期T1（s）可按下式计算。式中为计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移（m）。即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而得到的结构顶点位移。为结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数。框架结构取0.60.7。其中的量纲为m，取=0.7 则s2）水平地震作用及楼层地震剪力计算本设计结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切形为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按公式计算，式中1为相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值，Geq为结构等效总重力荷载。单质点应取总重力荷载代表值，多质点应取总重力荷载代表值的85%，即： Geq=0.85Gi=0.85(15286.14913173.624312979.15912813.774411208.371 578.988)=111204.340kN由设计资料，得Tg=0.3s 7度设防max =0.08因为TgT15Tg =1.75s 所以1=（Tg/ T1）0.9max=（0.30/0.86）0.90.08=0.031 =0.031111204.340=3447.43kN因1.4 Tg =1.40.30=0.42sT1 =0.86s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数计算如下： =0.08 T10.07=0.080.860.07=0.1388 (4-8)因此Fn=0.13883447.43=478.50kN各质点的水平地震作用按公式 (4-9)计算。Gi、Gj分别为集中于质点i、j的重力荷载代表值。Hi、Hj分别为质点的计算高度。Fn为顶部附加水平地震作用。n为顶部附加地震作用系数。将上述n和FEK带入可得具体计算结果见表4-14 。各楼层地震剪力按下式计算 表4-14 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表Tab 4-14 each qualities of tables order the horizontal level earthquake function and the floor earthquakes to shear the dint calculation watch层次Hi,cmGi,kNGiHi,kNmGi Hi/GjHjFi,kNVi,kN33.82 578.99 19581.4 0.01 29.20 29.20 1031.82 11208.37 356650.4 0.15 531.81 561.01 928.82 12813.77 369293.0 0.16 550.66 1111.67 825.82 12813.77 330851.6 0.14 493.34 1605.02 722.82 12813.77 292410.3 0.12 436.02 2041.04 619.82 12813.77 253969.0 0.11 378.70 2419.74 516.82 12979.16 218309.5 0.09 325.53 2745.26 413.82 13173.62 182059.5 0.08 271.47 3016.74 310.82 13173.62 142538.6 0.06 212.54 3229.28 27.82 13173.62 103017.7 0.04 153.61 3382.89 14.82 15286.15 73679.2 0.03 109.87 3492.76 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图4-4。（a）水平地震作用分布 （b）层间剪力分布 图4-4 横向水平地震作用及楼层地震剪力Fig4-4The horizontal transverse earthquake function and interbedded earthquake-shear3） 水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移ui和顶点位移ui分别按下式计算： (4-10) (4-11)具体计算过程如表4-15。表中还计算了各层的层间弹性位移角 (4-12) 表4-15 横向水平地震作用下的位移验算Tab 4-15 horizontal level earthquake functions of table under of move to check to calculate层次,kN,N/mm,mm, mm,mm10561.01 2733069 0.205 8.278 3000 0.00007 91111.67 2733069 0.407 8.072 3000 0.00014 81605.02 2733069 0.587 7.666 3000 0.00020 72041.04 2733069 0.747 7.078 3000 0.00025 62419.74 2733069 0.885 6.332 3000 0.00030 52745.26 3031614 0.906 5.446 3000 0.00030 43016.74 3031614 0.995 4.541 3000 0.00033 33229.28 3031614 1.065 3.546 3000 0.00036 23382.89 3237986 1.045 2.480 3000 0.00035 13492.76 2432922 1.436 1.436 4820 0.00030 由此可见，最大层间弹性位移发生在3层，其值为0.000361/550，满足式要求。其中 查表可得。4）水平地震作用下框架内力计算以图4-1中4轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法。框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算： (4-13) (4-14) (4-15) (4-16)其中yn为框架柱的标准反弯点高度比。查表可得。底层柱、二层柱须考虑修正值y2， 第二层、第三层需考虑柱须考虑修正值y1和y3，其余柱均无修正，具体计算结果见表4-16。表4-16 各层柱端弯矩及剪力计算Tab 4-16 each layer pillars carry the curved and shear the dint calculation层次,m,kN,N/边柱中柱Vi2y103.0 561.01 2733069 25803 5.3 0.376 0.176 2.80 13.09 42458 8.7 1.3210.366 9.57 16.58 93.0 1111.67 2733069 25803 10.5 0.376 0.288 9.07 22.42 42458 17.3 1.3210.416 21.55 30.26 83.0 1605.02 2733069 25803 15.2 0.376 0.338 15.37 30.09 42458 24.9 1.3210.450 33.66 41.14 73.0 2041.04 2733069 25803 19.3 0.376 0.388 22.43 35.38 42458 31.7 1.3210.466 44.33 50.80 63.0 2419.74 2733069 25803 22.8 0.376 0.400 27.41 41.12 42458 37.6 1.3210.466 52.55 60.22 53.0 2745.26 3031614 27776 25.2 0.450 0.450 33.96 41.50 48078 43.5 0.9320.466 60.86 69.75 43.0 3016.74 3031614 27776 27.6 0.450 0.450 37.31 45.61 48078 47.8 0.9320.466 66.88 76.64 33.0 3229.28 3031614 27776 29.6 0.450 0.450 39.94 48.82 48078 51.2 0.9320.500 76.82 76.82 23.0 3382.89 3237986 29777 31.1 0.490 0.550 51.33 42.00 50933 53.2 1.0160.500 79.82 79.82 14.82 3492.76 2432922 21921 31.5 0.600 0.700 106.18 45.51 37845 54.3 1.2430.612 160.27 101.61 梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按下式计算，其中梁线刚度取自表4-6中，具体梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按下式计算，具体计算过程及结果见表4-17。 (4-17) (4-18) (4-19) (4-20)表4-17 梁端弯矩，剪力及轴力计算Tab 4-17 beams carry the curved , shearing the dint and the stalk dint calculations层次边梁走道梁柱轴力边柱N中柱N1013.09 7.96 4.5 4.68 8.62 8.62 3.94.10 -4.68 - 0.63925.21 19.12 4.5 9.85 20.71 20.71 3.9 9.86 -14.53 -2.50839.16 30.09 4.5 15.39 32.60 32.60 3.915.52 -29.92 -6.01750.74 40.54 4.5 20.29 43.92 43.92 3.9 20.91 -50.21 -11.22 663.55 50.18 4.5 25.27 54.36 54.36 3.9 25.89 -75.48 -17.18 568.92 58.70 4.5 28.36 63.59 63.59 3.930.28 -103.84 -25.26 479.56 66.00 4.5 32.35 71.50 71.50 3.9 34.05 -136.19 -35.42386.13 68.98 4.5 34.47 74.73 74.73 3.9 35.58 -170.66 -46.43281.94 75.19 4.5 34.92 81.45 81.45 3.9 38.79 -205.57 -57.79196.84 87.08 4.5 40.87 94.34 94.34 3.944.92 -246.44 -62.60 注：1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为 压力。2）表中M单位为kNm,V单位为kN，N单位为kN,l单位为m。水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图及柱轴力图如图4-5所示 图4-5 左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及轴力图Figure4-5 left earthquake function frame bending-moment diagram,Liang end shear and axle strength chart4.5 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算4.5.1 风荷载标准值风荷载标准值按式计算，基本风压=0.6kN/m2，(迎风面）,（背风面），B类地区，H/B=31.82/68.4=0.47，查得v=0.42，T1=0.38 s，T12=0.60.382=0.09 kNs2/m2，查得，取横向框架，其负载宽度为3.9m，风荷载标准值。根据各楼层标高处的高度Hi查表得，代入上式可得各楼层标高处的，见表4-18表4-18 沿房屋高度分布风荷载标准值Tab 4-18 follow the house to distribute the breeze lotus to carry the standard value highly层次1031.821.000 1.445 1.355 3.664 2.290 12.05 928.820.906 1.400 1.331 3.490 2.181 17.45 825.820.811 1.349 1.308 3.304 2.065 16.56 722.820.717 1.298 1.283 3.118 1.949 15.65 619.820.623 1.246 1.256 2.930 1.831 14.76 516.820.529 1.180 1.230 2.716 1.697 13.77 413.820.434 1.107 1.201 2.489 1.556 12.70 310.820.340 1.023 1.170 2.241 1.401 11.44 27.820.246 1.000 1.126 2.108 1.317 10.57 14.820.151 1.000 1.078 2.017 1.261 18.67 框架结构分析时，按静力等效原理，将分布风荷载转化为节点集中荷载，如图4-6所示：Fi=（本层+上层）层高/2+(上层-本层)层高/3+2(本层-下层)层高/3风荷载沿房屋高度的分布（kNm） 等效节点集中风荷载（kN）图4-6分布风荷载转化为节点集中荷载Fig. 4-6the load of distributed wind load 水平风荷载作用下框架结构的层间位移ui和顶点位移ui分别按下式计算： （4-21） （4-22）表4-19横向风荷载作用下的位移验算10-4Tab. 4-19The displacement check computations under horizontal transverse horizontal breeze lotuses层次Fi(kN)Vi(kN)Di(N/mm)Ui(mm)Ui(mm)1012.05 12.051 94064 0.13 8.26 0.4 10-4917.45 29.497 94064 0.31 8.13 1.0 10-4816.56 46.056 94064 0.49 7.82 1.6 10-4715.65 61.710 94064 0.66 7.33 2.2 10-4614.76 76.472 94064 0.81 6.67 2.7 10-4513.77 90.245 103630 0.87 5.86 2.9 10-4412.70 102.949 103630 0.99 4.99 3.3 10-4311.44 114.386 103630 1.10 3.99 3.7 10-4210.57 124.951 110487 1.13 2.89 3.8 10-4118.67 143.621 81687 1.76 1.76 3.6 10-4 由此可